某建筑工程脚手架施工方案

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1、目 录第一章工程概况 2第二章编制依据 2第三章施工准备 23.1 设计思路 23.2 材料准备 43.3 劳动力准备 5第四章脚手架的搭设 54.1 落地式双排脚手架 54.2 悬挑双排脚手架 19第五章搭设要求 355.1 质量要求 355.2 技术要求 365.3 构造要求 37第六章使用要求 40第七章安全注意事项 412#学员楼及餐厅、3#学员楼脚手架方案第一章工程概况XX高级经理学院2号学员楼建筑面积为10585.5川其中地上建筑面积为9461.3 卅，地下1124.2卅，地上13层、地下1层，总高度48.3m,框架剪力墙结构；3号学 员综合楼建筑面积11539.4卅，其中地上10

2、102.5讥地下1436.9叭地上12层、地 下1层，总高度49.4m,框架剪力墙结构；学员餐厅建筑面积 3096.7卅，其中地上 1934.7讥地下1162，地上2层、地下1层，总高度10.8m,框架结构。第二章编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版） JGJ130-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工手册（第四版）简明施工计算手册实用建筑施工安全手册建筑施工脚手架使用手册本工程结构设计总说明以及其他建筑、结构施工图纸。第三章施工准备3.1 设计思路结合本工程结构形式、实际施工特点，2号学员楼地下室至地上+5.37

3、0m, 3号 学员楼地下室室至地上+5.350m及学员餐厅采用落地式双排外脚手架。从2号学员楼+5.370m, 3号学员楼+5.350m至建筑物顶进行三次工字钢悬挑，每次悬挑高度不超过20m采用14#工字钢悬挑，14钢丝绳拉结卸荷。此架为一架三 用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业，脚手架采用双排脚手架。沿脚手架外侧面的两端拐角处起，每隔5跨即9.0m设一道剪刀撑，剪刀撑由下 向上连续设置。立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计，见下图：踢脚板跳板连墙预埋钢管楼层顶板1、连墙点：连墙点竖向每层设置一道，设置在楼层顶板上；沿水平方向每隔 6000mr设置

4、一道，有拐角处设置一道。顶板上预埋件与外脚手架立杆连接，然后前 后加扣防滑扣件，连接在主杆与横杆的交叉处。2、脚手板：木脚手板满铺,两端使用12号铁丝捆紧在小横杆上。3、安全网：宽1800mm长6000mm颜色为蓝色。4、挡脚板：200m高，图条的倾角45度，材料为木板，设置在凡是铺设脚手板 的作业层。详细做法见下图：11挡脚板的做法5、为保证外脚手架的稳定，架体还需用钢管与楼层间抱柱连接 3.2 材料准备1、钢管采用外径为？ 48mm壁厚3.5mm的无缝钢管。材质符合普通碳素结构钢技术条 件GB700-88中的A3钢的技术条件，管材符合直径5-152mn电焊钢管YB242-63 中的甲类软钢

5、管。外壁涂桔红色防锈漆，有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤及裂纹者挑出，严禁使用。2、扣件要符合GJ22-85钢管脚手架规定，材质符合 GB078-67可锻铸铁分类及技 术条件中的技术条件。3、脚手板采用宽250mm厚50m木跳板。板长4m弯曲要求小于10mm脚手板铺设前要严 格检查是否有断裂、表皮腐朽，木节眼过大严禁使用；脚手板两端用 10-14号镀锌 铁丝捆紧。4、挡脚板挡脚板可用180mr宽木胶板立放，挡脚板搭设前用油漆涂刷（黄黑相间，间距300斜向45度）。5、连墙件连墙杆用48的无缝钢管。6、安全网采用蓝色2000目（100mm500,1J-Ji *!f * #小横杆立杆接头大横杆接头A相向

6、布置错开布置JJlLJJt5000A A3)纵横扫地杆立杆、大横杆的布置 0一0 500Lir横向扫地杆 2纵向扫地杆纵、横向扫地杆的构造4）连墙件做法预埋件大横杆短钢管角扣件连墙件与顶板的拉结31/ IP/ * / / J ： 4jF - . Z / # # f/ 严 .-4/*Z/ / F -；连向脚手架的外立柱 * * . J 7 尸* / / -/ / /彳*4/ F / * r /A厶辺/ -W、 短钢管1I连墙件与柱子的拉结4.1.3 搭设注意事项1、底立杆选择长4000mn和6000mm!勺两种钢管交错设置。2、在设置第一排连墙件前，脚手架每隔 6跨设置一道抛撑，以确保构架稳定

7、和架上操作人员的安全。3、剪刀撑必须及时设置，滞后不得超过两步。4、杆件端部伸出扣件之处统一为100 mm必须保持伸出部分杆件长度一致。5、剪刀撑与大横杆之间要有四道连接，其中钢管搭接接头处一道，中间两道。 剪刀撑的斜杆与基本构件杆件至少应有 3道连接，其中，斜杆搭接接头部位至少应 有1道连接，斜杆与水平杆的角度应为 45 60。6、周边脚手架的大横杆必须交圈和立杆拉接固定。7、作业层栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用铁丝捆紧在立杆上&搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全， 有安全操作空间，不变形，不摇晃。9、脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱

8、在受荷时 偏心减小。10、立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接 长度1000mm所有扣件要拧紧，可用力矩扳手实测，要求达到40- 65NM过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。11、脚手板铺放时，要铺平铺稳，用12号铁丝捆紧在小横杆上。铺板严禁出 现端头超出支撑横杆250mn以上未做固定的探头板，对接的搭法如下图。J脚手板对接示意图12、在搭设脚手架时.必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度， 使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。13、安全网要挂牢，挂紧，不得漏挂，保持密

9、目安全网的平直，保持密目安全 网在同一个立面或同一高度的色调一致。14、脚手架外立杆内侧满挂安全网，作业层每步挂平网，作业层以下每隔 10000mm设置一道平网。15脚手架外侧安全网需满铺，安全网布置在钢管内侧，在固定时，必须拉紧， 固定牢固；在四个转角处，为保证安全网无皱折，每个角部放置一根直径为20的钢筋，将安全网拉紧并固定在外侧竖直钢管上。作业层下部满铺大眼安全网兜底。16、本工程要求脚手架外侧立杆和横杆均刷桔黄色油漆，腰杆及剪刀撑均为刷黑黄油漆杆。4.1.4 落地式双排脚手架的拆除1、脚手架拆除要划分作业区，必要时禁区四周应设围栏和警戒标志，严禁非 作业人员入内，地面应设专人指挥。2、

10、拆架时，应先清除架上的存留材料、杂物，本着先绑后拆，后绑先拆原则，按层次由上而下进行。3、拆除程序应先拆护身栏杆，每档内留一块脚手板翻到下一步架，其余脚手板下运，然后依次拆小横杆，大横杆、剪刀撑、立杆等。拆大横杆、剪刀撑时要3人配合操作，同时解扣，拆除后由中间人往下顺杆子，顺杆时通知下面人接应。4、拆立杆时，中间人解扣抱住后，再拆两头，如从高空往下顺杆，要用麻绳 绑杆的两头，两人负责送绳。5、拆除工程中，要听从统一指挥，不宜中途换人，如需换人，则应先将拆除 情况交待清楚。操作时，思想要集中，上下呼应，不准随意从高处抛掷。6、拆下的钢管逐根下送，拆下扣件集中放在工具袋内，装满后吊送下来，不 可乱

11、丢乱放。7、拆架时，随拆随运，当天拆除，当天清完，将管子、跳板放在指定地点， 暂不用的，应按规定放置，严禁乱堆、乱放。&拆架时，注意不要周围建筑物或其上的一切物品，对无把握部位，应提前 加以保护。4.1.5 落地式双排脚手架验算1、参数信息：1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.3米，17.30米以下采用双管立杆，17.30米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，大小横杆的步距为1.80米； 内排架距离墙长度为0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为 48X 3.5 ；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力

12、系数为0.80 ；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2）活荷载参数施工均布活荷载标准值 3000 kN/m 2;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:3层；3）风荷载参数本工程地处辽宁省大连市，基本风压为0.65 kN/m 2;风荷载高度变化系数卩z为0.84，风荷载体型系数 卩s为0.65 ;脚手架计算中考虑风荷载作用；4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:0.1248 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:0.140 ;安全设施与安全网（kN/m 2）:0.00

13、5 ;脚手板铺设层数:4 ;脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m 2）:0.038 ;5）地基参数地基土类型：岩石；地基承载力标准值（kN/m2）:500.00 ;立杆基础底面面积（m2）:0.09 ;地面广截力调整系数：0.40。a laLr-lS向闻距或卿 -歩霍 内徘架与地直瑶落地架侧立面图Lb 立杆纵距 h -横杆步距/、/(XXZ2/.ri 5.J .Lb | Lb双立杆落地架脚手架正立面图2、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆

14、在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1) 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值 ：P2=0.350 X 0.900/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值:Q=3.000 X 0.900/(2+1)=0.900 kN/m ;静荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.172 kN/m ;活荷载的设计值：q 2=1.4 X 0.900=1.260 kN/m ;nx丄F丄#丄图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度 )11O .|1 1m1

15、 11El-11 1111 11 11凸114i-1图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2) 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：2 2跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.172 X 1.500 +0.10 X 1.260 X 1.500 =0.314 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：M沁八0 10-0 11乃屮2 2支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.172 X 1.500 -0.117 X 1.260 X 1.500 =-0.370 kN.m ;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：6 6 2(T =Max(0.

16、314 X 10 ,0.370 X 10 )/5080.0=72.835 N/mm ;大横杆的最大弯曲应力为d = 72.835 N/mm 2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205.0N/mm,满足要求！3) 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：“0“爲+0顾爲其中:静荷载标准值：q 1= Pi+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m 活荷载标准值：q 2= Q =0.900 kN/m ;最大挠度计算值为：454V= 0.677 X 0.143 X 1500.0 /(100 X 2.06 X 10 X 121900.0)+0.990 X 0.900

17、 X 1500.0 /(1005X 2.06 X 10 X 121900.0) = 1.992 mm ;大横杆的最大挠度 1.992 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm与10 mm,满足要求!3、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小 横杆的最大弯矩和变形。1)荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038 X 1.500 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.350 X 0.900 X 1.500/(

18、2+1)=0.158 kN ;活荷载标准值： Q=3.000 X 0.900 X 1.500/(2+1) =1.350 kN ;集中荷载的设计值：P=1.2 X (0.058+0.158)+1.4 X 1.350 = 2.148 kN ;PP小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：J F用2Mmax = 1.2 X 0.038 X 0.900 /8 = 0.005 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：胚论=yMmax = 2.148 X 0.900/3 = 0.644 kN.m ;最大弯矩M= M

19、 qmax + M pmax = 0.649 kN.m ;最大应力计算值d = M / W = 0.649 X 10 6/5080.000=127.776 N/mm 2 ;小横杆的最大应力计算值d =127.776 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值 205.000N/mm,满足要求！3)挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小 横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下384Z45Vqmax=5X 0.038 X 900.0 /(384 X 2.060 X 10 X 121900.000) = 0.013 mm大横杆传递荷载 P = p 1 +

20、 p 2 + Q = 0.058+0.158+1.350 = 1.565 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：1硕Vmax =:1565.100 X 900.0 X (3 X 900.0 -4 X 900.0 /9 ) /(72 X 2.060 X 10X 121900.0) = 1.613 mm ;最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.013+1.613 = 1.626 mm ;小横杆的最大挠度和 1.626 mm 小于 小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000 与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架

21、安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):Rw Rc其中Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038X1.500 X 2/2=0.058 kN ;小横杆的自重标准值：P2=0.038X0.900=0.035 kN ;脚手板的自重标准值：P3=0.350X0.900 X 1.500/2=0.236 kN;活荷

22、载标准值:Q = 3.000 X 0.900 X 1.500 /2 = 2.025 kN ;荷载的设计值：R=1.2 X (0.035+0.236)+1.4 X 2.025=3.160 kN ;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！5、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248N G1 = 0.1248+(1.50 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80 X (17.30-17.30) = 0.000N gl1 = 0.1248+0.038+(

23、1.50 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80 X 17.30 = 4.484(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用木脚手板，标准值为0.35N g2= 0.350 X 4 X 1.500 X (0.900+0.3)/2 = 1.260 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为N G3 = 0.140 X 4X 1.500/2 = 0.420 kN ;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005N G4 = 0.005 X 1.500 X 17.300 = 0.130 kN ;经计算得到，静荷载

24、标准值N g =N G1+N32+N33+Ns4 = 1.810 kN ;N gl =N gl什NG什Ng2+N33+N34 = 6.294 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3.000 X 0.900 X 1.500 X 3/2 = 6.075 kN ;0.141/22其中 Wo -基本风压(kN/m )，按照建筑结构荷载规范2W o = 0.650 kN/m ;U z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范U z= 0.840;U s -风荷载体型系数：取值为 0.649 ;经计算得到，风荷载标准值

25、2W k = 0.7 X 0.650 X 0.840 X 0.649 = 0.248 kN/m ; 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式(GB50009-2001)(GB50009-2001)丑定采用：见定采用:N s = 1.2N gl+1.4Nq= 1.2 X 6.294+ 1.4 X 6.075= 16.058 kNN d = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 1.810+ 1.4 X 6.075= 10.677 kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N s = 1.2 N gl+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 6.294+ 0.85 X 1.4 X 6.075

26、= 14.782 kNN d = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 1.810+ 0.85 X 1.4 X 6.075= 9.401 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为2M w = 0.85 X 1.4WLah /10 =0.850 X 1.4 X 0.248 X 1.500 X21.800/10 = 0.143 kN.m6、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1)17.30米以上立杆稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载标准值按照以下公式计算立杆的轴向压力设计值：N =10.677 kN ;计算立杆的截面回转半径：

27、i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.500;计算长度，由公式I o = k卩h确定：长细比 Lo/i = 197.000;轴心受压立杆的稳定系数$,由长细比立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08I o = 3.119 m ;Io/i的计算结果查表得到$ = 0.1863 cm钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2；22f= 205.000 N/mm,d = 10677.000/(0.186 X 489.000)=117.386

28、N/mm ;立杆稳定性计算d = 117.386 N/mm小于立杆的抗压强度设计值满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =9.401 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.500;计算长度，由公式I 0 = kuh 确定：10 = 3.119 m ;长细比:L 0/i = 197.000轴心受压立杆的稳定系数$ ,由长细比lo/i的结果查表得到：$ = 0.186立杆净截面面积A = 4.89 cm立杆净截面模量（抵抗矩）：

29、W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm 2;2d = 9400.950/（0.186 X 489.000）+143455.965/5080.000 = 131.599 N/mm ;立杆稳定性计算d = 131.599 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f= 205.000 N/mni,满足要求！2）17.30米以下立杆稳定性计算。不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =8.029 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得k = 1.155计算长度系数参照扣件式

30、规范表 5.3.3得=1.500计算长度,由公式I o = k卩h确定：长细比 Lo/i = 197.000;轴心受压立杆的稳定系数$,由长细比立杆净截面面积：A = 4.89 cm ;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.0810 = 3.119 m ;Io/i的计算结果查表得到$ = 0.1863 cm钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm222f= 205.000 N/mm,d = 10677.000/(0.186 X 489.000)=117.386 N/mm ;立杆稳定性计算d = 117.386 N/mm小于立杆的抗压强度设计值满足要求!考虑风荷载时，双立杆的稳定性

31、计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N =7.391 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.500;计算长度，由公式I o = kuh 确定：Io = 3.119 m ;长细比:L 0/i = 197.000轴心受压立杆的稳定系数$ ,由长细比lo/i的结果查表得到 ：$ = 0.1862立杆净截面面积：A = 4.89 cm ;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值f =205.000 N/mm2d = 9400.950/(

32、0.186 X 489.000)+143455.965/5080.000 = 131.599 N/mm ;立杆稳定性计算d = 131.599 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f= 205.000 N/mni,满足要求!7、最大搭设高度的计算按规范5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:er- (1 2 + 14)构配件自重标准值产生的轴向力NG2kN）计算公式为：Ns2k= N G2+NGa+N34 = 1.810 kN ;活荷载标准值 :Nq = 6.075 kN ;每米立杆承受的结构自重标准值：G = 0.125 kN/m ;HS

33、=0.186 X 4.890 X 10-4 X 205.000 X 103-（1.2 X 1.810+1.4 X 6.075）/（1.2 X 0.125）=53.211 m ;按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:1+O.OOltf,H = 53.211 心+0.001 X 53.211)=50.523 m ;H= 50.523 和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设 高度按照下式计算：- 1 2+ 0.85 x 1 4% /J1

34、2坯构配件自重标准值产生的轴向力NG2kN)计算公式为：NG2k= N G2+N33+N34 = 1.810 kN ；活荷载标准值:Nq = 6.075 kN ；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m ;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=MW / (1.4 X 0.85) = 0.143 /(1.4 X 0.85) =0.121 kN.m ;-4-3HS =( 0.186 X 4.890 X 10 X 205.000 X 10 -(1.2 X 1.810+0.85 X 1.4 X (6.075+0.186 X4.890 X 0.121/5.080)/(1.2 X

35、 0.125)=44.579 m ;按规范5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H=1-bO.OOlH = 44.579 /(1+0.001 X 44.579)=42.676 m ;H =42.676 mH= 42.676 和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 满足要求！8、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l = N lw + N 0风荷载标准值W = 0.248 kN/m每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w = 10.800 m(kN), N 0= 5.000 kN ;按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面

36、外变形所产生的轴向力 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NL = 1.4 X WX Aw = 3.750 kN ;连墙件的轴向力设计值Ni = N iw + N 0= 8.750 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = $ A - f其中$ -轴心受压立杆的稳定系数；$ =0.933 , 1为内排架距离墙的长度;由长细比10 /i = 400.000/15.800的结果查表得到2 2又： A = 4.89 cm ; f=205.00 N/mm ;连墙件轴向承载力设计值为N f = 0.933 X 4.890 X 10-4 X 205.000 X 103 = 93.

37、529 kNN = 8.750 N f = 93.529,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Ni = 8.750小于双扣件的抗滑力16.0 kN，满足要求！9、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求地基承载力设计值f g = f gkX kc = 200.000 kN/m其中，地基承载力标准值:f gk= 500.000 kN/m脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400立杆基础底面的平均压力:p = N/A =104.455 kN/m其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 9.401 kN ;2基础底面面积：A = 0.

38、090 m 。p=104.455 f g=200.000 kN/m 。地基承载力满足要求！4.2悬挑双排脚手架双排脚手架采用 48X 3.5的钢管，搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立 杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米，内排架距离墙长度为0.50米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；横杆与立杆连接方式为双扣件连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.50米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件连接；悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内 锚固段长度2.70米。与楼板连接的螺栓直径（mm）:16.00 ；工字钢主梁间距与立

39、杆间距相同，为1.5m；钢丝绳最小直径必须大于22mm工字钢布置图如下图4.2-1所示图4.2-1 工字钢布置图注：工字钢穿柱可无需向内楼板锚固。边梁图4.2-2 工字钢预埋示意图图4.2-3 立面示意图4.2.1悬挑脚手架的搭设及拆除施工流程1、悬挑式钢管脚手架的搭设施工流程悬挑脚手架的搭设顺序为：工字钢就位 立杆 大横杆 小横杆 剪刀撑连墙杆k铺脚手板k扎防护栏杆k扎安全网2、悬挑式脚手架的拆除施工流程拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆 架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立

40、杆再拆开最后两个扣。拆除 大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后拖住中间，再解端头扣。所有连 墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手 架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形， 拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。4.2.2 脚手架的构造要求及技术措施1、立杆相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于 600mm立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设

41、置或遗漏。立杆的垂直偏 差不得大于架总高的1/300,并同时控制其绝对偏差值不大于75mm凡是立杆与大 横杆交接处均得加直角扣件，不得减少或隔步设置，以免立杆长度超过计算长度而 失稳。2、大横杆大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于 3跨、不小于6m,同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错 布置，不在同步、同跨内。上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的500mm同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的 1/250，并不大于50mm3、小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必需设置一根小横杆，并采用直角 扣件

42、扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于 15cm小横杆间距应与 立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增 设1 2根小横杆，其最大间距不大于 75cm小横杆伸出外排大横杆边缘距离为15cm,伸出里排大横杆距结构外边缘 20cm 上下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立杆处相向布置。贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在立杆与大横杆交点处必 须设置小横杆。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。4、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 20cm处的立杆上，横向扫地杆则 用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

43、5、剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭 设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。采用双杆通长剪刀撑，剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45 60之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿 架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头 上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加 24个扣结点。所有固定点距主节点 距离不大于15cm最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm,并用不小于2个旋转扣件固 定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10 cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，

44、在同节内、由底至顶层呈“之”字型，在里 外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水 平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔 6跨设置一道。剪刀撑采用单杆搭设，剪刀撑要刷黑黄相间的油漆，间距 1000mm搭设时接头 处搭接1000mm三个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部 150mr之间均匀布置， 不得用对接扣件搭接剪刀撑。6、脚手板脚手板采用松木，厚5cm,宽2030cm长度不少于3.5m的硬木板。在作业层 下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手 板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在

45、3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍 绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可 靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于 15cm靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于 15cm拐角处两个方向的脚手板应 重叠放置，避免出现探头及空挡现象。7、连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为 3.60m,水平间距为3.00m。连墙杆用 48*3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点外，距结构外皮1.5m处预埋HRB335钢

46、筋（加工尺寸与悬挑架预埋件相同）， 用48*3.5的钢管与脚手架可靠拉结。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架 体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cnD。连墙杆伸出扣件的距离应大于10 cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的 小横杆可直接作连墙杆用。8钢筋.钢管与8钢筋焊接楼板预埋拉接点设置方式拉接杆和脚手架的连接点与主节点的距离不得大于 150mm拉接点和拉接杆必 须连接牢固。在每层楼板部位设置连墙件，同时在外墙柱部位设置抱柱拉接，保证 架体稳定。&钢丝绳钢丝绳使用22mm以上直径。钢丝绳接头处的接头如下图，钢丝绳夹按图示方法把夹座扣在钢丝绳的工作段

47、上, U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。离套环最 近的绳夹尽可能地靠近套环，离套环最远的绳夹不得首先单独紧固。 绳夹布置完毕 后，在使用过程中再进行一次螺母拧紧。（图中所用绳卡（马牙卡）的公称直径为 18mrh9、防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8m*6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工 层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板，图条的倾角45度。4.2.

48、3 悬挑双排脚手架验算1、参数信息：1) 脚手架参数双排脚手架搭设高度为24.0米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.50米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为30米；采用的钢管类型为 48X 3.5 ；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2) 活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 ;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2层；3)

49、 风荷载参数本工程地处辽宁省大连市，查荷载规范基本风压为0.650，风荷载高度变化系数 卩z为0.740，风荷载体型系数 卩s为0.649 ；计算中考虑风荷载作用；4) 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m2):0.140 ；安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:3层；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；5) 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度2.70 米。与楼板

50、连接的螺栓直径（mm）:16.00 ;楼板混凝土标号：C35 ;6）拉绳与支杆参数 支撑数量为：1 ；a 内排架距离墻怅度lb 一立杆的横距或排距 盯一第一道支撵距离墻的距离m 县挨凳锚固长度t-虫桃梁黒耕长度悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为6000 ；钢丝绳与墙距离为（m）:1.200 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20 m。悬挑架正立面图h2、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。第26页共41页1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P仁0.038 k

51、N/m ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.350 X 1.500/3=0.175 kN/m ;活荷载标准值:Q=3.000 X 1.500/3=1.500 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.500 = 2.356 kN/m小横杆计算简图2) 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下：最大弯矩 Mqmax =2.356 X 0.9002/8 = 0.239 kN.m ;最大应力计算值(T = Mqmax/W =46.959 N/mm2 ;小横杆的最大应力计算值d =46.959 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计

52、值N/mm2满足要求！3) 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m最大挠度 V = 5.0 X 1.713 X 900.04/(384 X 2.060 X 105X 121900.0)=0.583 mm 小横杆的最大挠度 0.583 mm 小于 小横杆的最大容许挠度900.0 / 150=6.000满足要求！3、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1) 荷载值计算小横杆的自重标准值 ：P仁0.038 X 0.900=0.035 kN ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.

53、350 X 0.900 X 1.500/3=0.158 kN ;活荷载标准值:Q= 3.000 X 0.900 X 1.500/3=1.350 kN ;f=205.0与 10 mm荷载的设计值:P=(1.2 X 0.035+1.2 X 0.158+1.4 X 1.350)/2=1.060 kN ;P PF PP P11 11 J1f15 5 r 11 r i r r 1r 汀LLL大横杆计算简图2) 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。呱=0.08/3均布荷载最大弯矩计算 ：M1max=0.08 X 0.038 X 1.500 X 1.5002=

54、0.010 kN.m ; 集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算 :M2max=0.267 X 1.060 X 1.500= 0.425 kN.mM = M1max + M2max = 0.010+0.425=0.435 kN.m最大应力计算值d = 0.435 X 106/5080.0=85.628 N/mm2 ;大横杆的最大应力计算值d = 85.628 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205.0N/mm2满足要求！3) 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vmax= 0.677X 0.038 X 1500.04 /(100 X 2.060 X 105 X 121900.0) = 0.052 mm集中荷载最大挠度计算公式如下兀仆=11005/集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P= ( 0.035+0.158+1.350 ) /2=0.771kNV= 1.883 X 0.771 X 1500.03/ ( 100 X 2.060 X 105 X 121900.0) = 1.951 mm 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.951=2.004 mm ;