土木地工程专业毕业设计结构部分实用模板

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1、word第2章 结构设计2.1 结构选型2.根据规定，确定本建筑为乙类建筑。具体参数见设计说明书局部 2.1.2 结构材料混凝土：梁，柱，楼板采用C30。钢筋：HRB400 ，HRB335 箍筋：HRB3352.1.3 结构体系本结构主体为6层。此工程采用框架结构承重，柱网的布置为柱距8m,层高4m，采用横向,纵向框架共同承重方案。2.1.4 根底方案本设计结构形式是框架结构，柱承重，因此本商场采用柱下独立根底，初步假定根底高度0.8m,埋深1.1m。所以一楼的计算高度为4.0+0.45+0.3=4.75m。2.1.5 结构布置平面布置应该简单、对称、规如此，梁中线与柱中线之间的偏距离不宜大于

2、柱宽的四分之一，该建筑属于丙类建筑，为一般建筑。抗震设防烈度为7度，设计时抗震计算和构造措施按7度设计，该建筑为25.2m，小于30m，根据建筑抗震设计规X第6.1.2条规定，对于现浇的钢筋混凝土框架结构的房屋，烈度为7度，建筑物高度小于30m，框架为二级框架。图2.1 平面结构布置图1柱网本结构柱网间距如下：横向：8000mm8000mm纵向：8000mm8000mm2变形缝本结构平面布置较简单，结构高度与主体高度相差不大，所以不必采用抗震缝和变形缝。3) 长宽比本结构L/B=48000/40000=1.2366707mm2,即可满足要求。(3)验算构造要求：验算该框架柱截面尺寸满足构造要求

3、 1.尺寸规定满足要求； 2.Hn/h=4/0.65=6.242.2.3 楼板初选 根据混凝土结构设计规法GB50010-2002)要求，混凝土板应按以下原如此进展计算：本方案中板的长边与短边的比为4/4=12,所以按照双向板计算。 连续双向板最小厚度为： 1/50L=1/504000=80mm且不宜小于80mm,所以板厚取100mm。 2.2.4 框架梁、柱截面相对线刚度的调整以与计算在框架结构中有现浇楼边时，可以作为梁的有效边缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移，故对梁做出以下调整：中间框架梁： I=2Ib0 , b0故线刚度如下：主梁的截面惯性矩： I0=1/12bh3=1/1230060

4、03=5.4109mm4ib边=EIb边/L=31045.4109 ib中=EIb中/L=35.4109柱的截面惯性矩： IC=1/12bh3=1/126506503=1.491010mm4 ic1=EIc/h1=31041.491010 ic2-6=0.9EIc/h2=0.9=100580kN.(1)屋面：防水层SBS改性沥青防卷材100.004=0.04kN/保护层30mm1:3水泥砂浆200.03=0.6kN/保温层70厚憎水膨胀珍珠岩块70.07=0.49kN/找坡层膨胀珍珠岩最薄处40mm0.03+0.03+(832%7=1.12 kN/保护层30mm1:3水泥砂浆200.03=0.

5、6kN/找平层20厚1：3水泥砂浆200.02=0.4kN/结构层100厚现浇钢筋混凝土板250.1=2.5kN/抹灰层10厚混合砂浆170.01=0.17kN/吊顶、管道0.4kN/合计(2)标准层楼面面层20厚磨光某某石0.0228=0.56kN/结合层20厚1:2干硬性水泥砂浆0.0220=0.4kN/找平层20厚1:3水泥砂浆0.0220=0.4kN/填充层60厚陶粒混凝土0.068=0.48kN/结构层100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5kN/抹灰层10厚混合砂浆0.0117=0.17kN/吊顶、管道0.4kN/合计 4.91kN/(3) 梁自重主梁：bh=300mm600mm

6、自重抹灰层：10厚混合砂浆合计次梁：bh=250mm500mm自重抹灰层：10厚混合砂浆合计(4)柱自重 bh=650mm650mm自重抹灰层：10厚混合砂浆合计(5)外墙自重第一层根底梁截面尺寸假定为bh=300mm400mm)北纵墙：20厚混合砂浆外墙砌体200厚蒸压粉煤灰加气混凝土墙30厚胶粉聚苯颗粒保温层5厚抗裂砂浆22厚刮面扫毛外墙做法水泥砂浆合计南纵墙玻璃幕墙根底梁至玻璃幕墙下边缘混凝土砌块合计二到六层：北纵墙：20厚混合砂浆外墙砌体200厚蒸压粉煤灰加气混凝土墙30厚胶粉聚苯颗粒保温层5厚抗裂砂浆22厚刮面扫毛外墙做法水泥砂浆合计南纵墙玻璃幕墙合计东西横墙自重与北纵墙一样。(6)

7、内隔墙自重1至6层房间以与卫生间轻质分隔墙自重：内隔墙轻质条型墙板厚度200mm10厚混合砂浆抹灰合计楼梯间填充墙自重： 第一层：蒸压粉煤灰加气混凝土砌块双面水泥粉刷墙面合计 二层至顶层：蒸压粉煤灰加气混凝土砌块双面水泥粉刷墙面合计(7)楼梯间荷载恒荷载 恒荷载标准值kN/m)栏杆自重锯齿形斜板自重1d/2+t120厚水磨石面层1c1底板20厚纸筋灰粉刷3c2恒荷载合计g活荷载合计q楼梯梯段斜板荷载注: 1.e、d分别为三角形踏步的宽和高；1为楼梯踏步面层厚度，通常水泥砂浆面层取 c1=15-25mm,水磨石面层取c1=28-35mm，此处取 c1=20mm; 3.为楼梯斜板的倾角； 1为斜板

8、的厚度； 2为底板粉刷的厚度 平台板荷载瓷砖面层，水泥砂浆擦缝,30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥砂浆结合层一道 1.61kN/结构层 100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5kN/抹灰层 10厚混合砂浆0.0117=0.17kN/合计4.28kN/2.3.2 活荷载标准值计算1楼面均布活荷载楼层一层顶二层顶三层顶四层顶五层顶六层顶荷载kN/2雪荷载标准值 重现期为50年时，本商场为0.50kN/。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取较大值。2.4 框架内力计算图2.2 竖向荷载作用下框架受荷总图(1)均布荷载：屋面：恒载：6.534楼面：恒载：4.914 1-框架梁Aa，aB

9、屋面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载+女儿墙=3.97+8.16+2.2=14.33 kN/m楼面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+6.14=10.11 kN/mCc,cD屋面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+8.16=12.13 kN/m楼面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+6.14=10.11 kN/mBb，bC，Dd，dE，Ee，eF屋面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+16.325=20.295 kN/m楼面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+12.275=16.245 kN/m(2)集中荷载： 1. A柱集中荷载计算顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+

10、次梁自重+板传荷载 =2.24+3.978-0.651+2.6841+6.534 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=4.84+3.978-0.651+2.6841+4.914 2. B柱集中荷载计算 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =2.24+3.978-0.652+2.6843+6.534 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=3.974+3.978-0.652+2.6843+4.914 3. C、D柱集中荷载计算 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =3.978-0.652+2.6843+6.534 标准层柱恒荷载=墙

11、自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=3.978-0.652+2.6843+4.914 4. E柱集中荷载计算 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =3.978-0.652+2.6844+6.534 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=3.978-0.652+2.6844+4.914 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =2.28+3.978-0.652+2.6842+6.534 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=7.054+3.978-0.652+2.6842+4.9146.a、c点集中荷载计算 顶层柱恒荷载=次梁自重+板传

12、荷载 =2.6842+6.534 标准层柱恒荷载=次梁自重+板传荷载=2.6842+4.9147.b、d、e点集中荷载计算 顶层柱恒荷载=次梁自重+板传荷载 =2.6844+6.534 标准层柱恒荷载=次梁自重+板传荷载=2.6844+4.914图2.3 恒荷载作用下框架梁计算图1均布荷载屋面：2.54楼面：3.54Aa,aB,Cc,cD框架梁Bb,bC,Dd,dE,Ee,eF框架梁2集中荷载1. A柱集中荷载计算顶层柱活荷载=2.5442=25kN/m标准层柱活荷载=3.5442=35kN/m2. B、C、D柱集中荷载计算顶层柱活荷载=2.5446=75kN/m标准层柱活荷载=3.5446=

13、105kN/m3. E柱集中荷载计算顶层柱活荷载=2.5448=100kN/m标准层柱活荷载=3.5448=140kN/m顶层柱活荷载=2.5444=50kN/m标准层柱活荷载=3.5444=70kN/m5.a、c节点集中荷载计算顶层节点活荷载=2.5442=25kN/m标准层节点活荷载=3.5442=35kN/m6.b、d、e节点集中荷载计算顶层节点活荷载=2.5444=50kN/m标准层节点活荷载=3.5444=70kN/m 图2.4 活荷载作用下框架梁计算图2.4.3 橫载作用下框架内力计算恒荷载作用框架内力计算 1.为了手算简便，故将结构简化为对称结构手算，取半框架结构计算，同时为了保

14、证结构安全，选取荷载较大的半跨进展计算。故计算3号轴线DEF半跨结构手算。1忽略梁柱轴向变形与剪切变形2杆件为等截面，以杆件轴线作为框架计算轴线3在竖向荷载作用下结构侧移很小，因此在轴向荷载计算时，假设结构无侧移刚度分布如下： 图2.5 半框架刚度分布图 3.各层分配系数如下：1顶层分配系数F轴节点u上=u右=0，u下=，u左=1-=E轴节点u上=0，u下=6，u右=u左=1-6/2=D轴节点u上=0，u右=0.27，u下=0.68，u左=72一层分配系数F轴节点u上=3，u下=0u右=0，u左=1-3-=7E轴节点u上=6，u下=4u右=u左=1-D轴节点u上=1，u下=0.39u右=0.0

15、3，u左=1-1-0.=7（1） 二到五层分配系数F轴节点u上=1，u下=1u右=0，u左=1-1-1=8E轴节点u上=，u下=u右=u左=1-4D轴节点u上=u下=0，u右=0.03u左=1-1、EF、DE跨（1） 顶层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm2、dD跨1顶层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm3、Dd跨1顶

16、层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm用弯矩二次分配法分配如下：163 / 1636层左下上右左下上右左下上分配系数000固端弯矩0分配1000000传递0000000分配2000总弯矩0005层分配系数固端弯矩分配10000传递00000分配2总弯矩-844层分配系数固端弯矩分配10000传递00000分配2总弯矩-843层分配系数固端弯矩分配10000传递00000分配2总弯矩-842层分配系数固端弯矩分配10000传递00000分配2总弯矩-84-41

17、1层分配系数固端弯矩分配10000传递0000000分配2总弯矩-84-18.05 0.00 41.26 4.1. 恒载作用下跨中弯矩计算在所示结构的梁端支座弯矩后，欲求梁中弯矩，如此需要根据求得的支座弯矩和各跨的等效荷载分布按平衡条件用叠加法计算，故简化计算如下：, ，层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMlKNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)620.30 152.04 466.44 292.80 197.06 221.51 145.23 -169.17 5 16.25 119.64 369.24 223.35 193.38 160.88 121.05 -128.55 416.

18、25 119.64 369.24 223.35 184.35 165.39 119.93 -129.68 3 16.25 119.64 369.24 223.35 184.35 165.39 119.93 -129.68 2 16.25 119.64 369.24 223.35 184.74 165.20 119.97 -129.63 1 16.25 119.64 369.24 223.37 178.40 168.36 119.18 -130.42 层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMlKNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)620.30 152.04 466.44 232.99

19、281.04 209.43 163.21 -151.19 5 16.25 119.64 369.24 200.61 215.65 161.11 126.68 -122.92 416.25 119.64 369.24 196.84 215.65 163.00 127.15 -122.45 3 16.25 119.64 369.24 196.84 215.65 163.00 127.15 -122.45 2 16.25 119.64 369.24 196.92 215.65 162.96 127.14 -122.46 1 16.25 119.64 369.24 193.70 215.60 164.

20、59 127.54 -122.06 层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMlKNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)612.13 76.02 249.08 145.68 145.68 103.40 86.53 -86.53 5 10.11 59.82 200.52 114.74 114.74 85.78 70.35 -70.35 410.11 59.82 200.52 115.41 115.41 85.11 70.35 -70.35 3 10.11 59.82 200.52 115.41 115.41 85.11 70.35 -70.35 2 10.11 59.82 200.52 1

21、15.40 115.40 85.12 70.35 -70.35 1 10.11 59.82 200.52 115.96 115.96 84.56 70.35 -70.35 柱轴力构件类型层数梁端剪力纵向集中力柱自重轴力t轴力b柱F6169.17 188.10 44.20 357.27 401.47 5128.54 194.50 44.20 724.51 768.71 4129.68 194.50 44.20 1092.89 1137.09 3129.68 194.50 44.20 1461.27 1505.47 2129.63 194.50 44.20 1829.60 1873.80 1130

22、.42 194.50 52.49 2198.72 2251.21 构件类型层数梁端剪力纵向集中力柱自重轴力t轴力b柱E6296.42 311.10 44.20 607.52 651.72 5243.97 247.02 44.20 1142.71 1186.91 4242.37 247.02 44.20 1676.30 1720.50 3242.37 247.02 44.20 2209.89 2254.09 2242.43 247.02 44.20 2743.54 2787.74 1241.24 247.02 52.49 3276.00 3328.49 构件类型层数梁端剪力纵向集中力柱自重轴力t

23、轴力b柱D676.68 241.16 44.20 317.84 362.04 556.33 192.56 44.20 610.93 655.13 456.80 192.56 44.20 904.49 948.69 356.80 192.56 44.20 1198.05 1242.25 256.79 192.56 44.20 1491.60 1535.80 157.19 192.56 52.49 1785.55 1838.04 柱的计算简图如右图所示：由力矩平衡代入数据得柱剪力，计算结果如下表。恒载柱剪力构件类型层数MtMbVtVbh柱F6197.06 121.75 -79.70 -79.70

24、4571.64 92.21 -40.96 -40.96 4492.21 92.21 -46.11 -46.11 4392.21 91.34 -45.89 -45.89 4293.40 112.81 -51.55 -51.55 4165.18 41.26 -22.41 -22.41 柱E611.76 3.85 -3.90 -3.90 453.85 3.85 -1.93 -1.93 443.85 3.85 -1.93 -1.93 433.85 3.85 -1.93 -1.93 423.85 3.29 -1.79 -1.79 413.29 0.00 -0.69 -0.69 柱D687.23 54.0

25、1 -35.31 -35.31 4531.86 40.72 -18.15 -18.15 4440.72 40.72 -20.36 -20.36 4340.72 41.00 -20.43 -20.43 4241.00 48.86 -22.47 -22.47 4128.87 18.05 -9.88 -9.88 根据高层建筑结构设计，在竖向荷载作用下，钢筋混凝土框架梁可以考虑塑性内力重分布，降低梁端负弯矩，同时增大梁跨中正弯矩，目的是减小梁端顶面纵向钢筋。钢筋混凝土框架考虑塑性内力重分布时，应对竖向荷载作用下的弯矩调幅，用调幅后的弯矩与其他荷载进展组合，得到梁端弯矩设计值。，在这取0.85.按平衡条

26、件计算调幅后的跨中弯矩与集中力作用处的弯矩剪力如下表。调幅后恒载梁跨中弯矩构件类型层数q(KN)Fp(KN)M0(KNm)Ml(KNm)Mr(KNm)M(KNm)Vl(KN)Vr(KN)EF620.30 152.04 466.44 248.88 167.50 258.25 147.03 -167.37 516.25 119.64 369.24 189.84 164.37 192.14 121.62 -127.98 416.25 119.64 369.24 189.84 156.69 195.98 120.66 -128.94 316.25 119.64 369.24 189.84 156.69

27、 195.98 120.66 -128.94 216.25 119.64 369.24 189.84 157.03 195.81 120.70 -128.90 116.25 119.64 369.24 189.84 151.64 198.50 120.03 -129.58 DE620.30 152.04 466.44 198.04 238.88 247.98 162.31 -152.10 516.25 119.64 369.24 170.52 183.30 192.33 126.40 -123.20 416.25 119.64 369.24 167.31 183.30 193.94 126.8

28、0 -122.80 316.25 119.64 369.24 167.31 183.30 193.94 126.80 -122.80 216.25 119.64 369.24 167.38 183.30 193.90 126.79 -122.81 116.25 119.64 369.24 164.65 183.26 195.29 127.13 -122.47 CD612.13 76.02 249.08 123.83 123.83 125.25 86.53 -86.53 510.11 59.82 200.52 97.53 97.53 102.99 70.35 -70.35 410.11 59.8

29、2 200.52 98.10 98.10 102.42 70.35 -70.35 310.11 59.82 200.52 98.10 98.10 102.42 70.35 -70.35 210.11 59.82 200.52 98.09 98.09 102.43 70.35 -70.35 110.11 59.82 200.52 98.57 98.57 101.95 70.35 -70.35 4.5梁端柱边剪力、弯矩计算 在配筋计算中，选取的截面并不是轴线处的截面，而是构件端部的截面。因此，内力要经过换算，取上述俩个截面中间的梁段为隔离体。按下式计算： Vl= Vl-bq/2 Vr= Vr+bq

30、/2Ml= Ml+vb/2-qb2/8 Mr= Mr+vb/2+qb2/8 计算结果如下表。调幅后柱边剪力与弯矩构件类型层数Ml2(KNm)Mr2 (KNm)Vl2(KN)Vr2(KN)EF691.83 -72.95 45.40 -50.54 5127.29 -112.45 65.14 -69.18 4127.26 -111.62 65.03 -69.28 3127.26 -111.62 65.03 -69.28 2127.26 -111.79 65.05 -69.26 1115.25 -108.36 66.22 -68.09 DE699.75 -82.32 45.60 -50.34 5130

31、.22 -116.08 65.23 -69.08 4130.91 -116.11 65.14 -69.17 3130.91 -116.11 65.14 -69.17 2130.81 -116.11 65.16 -69.16 1134.15 -116.35 64.73 -69.58 CD6147.08 -147.08 23.98 -23.98 5207.81 -207.81 33.58 -33.58 4207.69 -207.69 33.58 -33.58 3207.69 -207.69 33.58 -33.58 2207.70 -207.70 33.58 -33.58 1207.09 -207

32、.09 33.58 -33.58 框架在恒荷载作用下的三力图如下：图2.6 恒荷载作用下的弯矩图图2.7 恒荷载作用下剪力图图2.8 恒荷载作用下的轴力图1、 EF、DE跨1顶层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-50KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-70KNm2、dD跨1顶层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-100KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-140KNm3、Dd跨1顶层 均布荷载作用下：-M

33、r=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-100KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-140KNm用弯矩二次分配法分配如下：6层左下上右左下上右左下上分配系数000固端弯矩0分配1000000传递0000000分配2000总弯矩0005层分配系数固端弯矩分配1000021传递00000分配2总弯矩4层分配系数固端弯矩分配1000021传递00000分配2总弯矩3层分配系数固端弯矩分配1000021传递00000分配2总弯矩2层分配系数固端弯矩分配1000021传递00000分配2总弯矩1层分配系数固端弯矩分配10000传递000

34、0000分配2总弯矩22.75 0.00 23.34 计算方法同恒荷载，故结果见下表。构件类型层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMlKNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)EF65015090.29 66.10 71.81 38.71 -61.29 570210124.31 105.30 95.20 67.62 -72.38 470210124.31 104.28 95.71 67.50 -72.50 370210124.31 104.28 95.71 67.50 -72.50 270210124.31 104.49 95.60 67.52 -72.48 170210109.73

35、100.91 104.68 68.90 -71.10 DE65015099.53 77.21 61.63 47.21 -52.79 570210127.72 109.61 91.34 67.74 -72.26 470210128.57 109.61 90.91 67.63 -72.37 370210128.57 109.61 90.91 67.63 -72.37 270210128.44 109.61 90.98 67.65 -72.35 170210132.53 109.73 88.87 67.15 -72.85 CD62575163.67 163.67 -88.67 25.00 -25.0

36、0 535105231.38 231.38 -126.38 35.00 -35.00 435105231.23 231.23 -126.23 35.00 -35.00 335105231.23 231.23 -126.23 35.00 -35.00 235105231.25 231.25 -126.25 35.00 -35.00 135105230.53 230.53 -125.53 35.00 -35.00 计算方法同恒载，计算结果见下表。活载柱轴力构件类型层数梁端剪力纵向集中力轴力t轴力b柱F661.29 50.00 111.29 111.29 572.38 70.00 253.67 25

37、3.67 472.50 70.00 396.17 396.17 372.50 70.00 538.67 538.67 272.48 70.00 681.15 681.15 171.10 70.00 822.25 822.25 柱E691.50 100.00 191.50 191.50 5139.89 140.00 471.39 471.39 4139.87 140.00 751.26 751.26 3139.87 140.00 1031.13 1031.13 2139.88 140.00 1311.01 1311.01 1141.75 140.00 1592.76 1592.76 柱D672.

38、21 75.00 147.21 147.21 5102.74 105.00 354.95 354.95 4102.63 105.00 562.58 562.58 3102.63 105.00 770.21 770.21 2102.65 105.00 977.86 977.86 1102.15 105.00 1185.01 1185.01 计算方法同恒载，计算结果见下表。活载柱剪力构件类型层数MtMbVtVbh柱F666.10 55.48 -30.40 -30.40 4549.81 52.14 -25.49 -25.49 4452.14 52.14 -26.07 -26.07 4352.14 5

39、1.66 -25.95 -25.95 4252.83 63.80 -29.16 -29.16 4137.10 23.34 -12.72 -12.72 柱E613.07 7.35 -5.11 -5.11 457.35 7.35 -3.68 -3.68 447.35 7.35 -3.68 -3.68 437.35 7.35 -3.68 -3.68 427.35 7.14 -3.62 -3.62 416.75 0.00 -1.42 -1.42 柱D664.14 12.33 -19.12 -19.12 4549.32 51.33 -25.16 -25.16 4451.33 51.33 -25.67 -

40、25.67 4351.33 51.68 -25.75 -25.75 4251.68 61.59 -28.32 -28.32 4136.40 22.75 -12.45 -12.45 计算方法同恒载，计算结果见下表。调幅后活载梁跨中弯矩调幅后活载梁跨中弯矩构件类型层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMlKNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)柱F66.25 50.00 150.00 76.75 56.19 83.53 47.43 -52.57 58.75 70.00 210.00 105.66 89.51 112.42 67.98 -72.02 48.75 70.00 210.00 10

41、5.66 88.64 112.85 67.87 -72.13 38.75 70.00 210.00 105.66 88.64 112.85 67.87 -72.13 28.75 70.00 210.00 105.66 88.82 112.76 67.90 -72.11 18.75 70.00 210.00 93.27 85.77 120.48 69.06 -70.94 柱E66.25 50.00 150.00 84.60 65.63 74.89 47.63 -52.37 58.75 70.00 210.00 108.56 93.17 109.14 68.08 -71.92 48.75 70.0

42、0 210.00 109.28 93.17 108.78 67.99 -72.01 38.75 70.00 210.00 109.28 93.17 108.78 67.99 -72.01 28.75 70.00 210.00 109.17 93.17 108.83 68.00 -72.00 18.75 70.00 210.00 112.65 93.27 107.04 67.58 -72.42 柱D63.13 25.00 75.00 139.12 139.12 -64.12 25.00 -25.00 54.38 35.00 105.00 196.67 196.67 -91.67 35.00 -35.00 44.38 35.00 105.00 196.55 196.55 -91.55 35.00 -35.00 34.38 35.00 105.00 196.55 196.55 -91.55 35.00