单层厂房课程设计27373

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1、word单层钢筋混凝土柱厂房课程设计目录一、设计资料.(2)二、结构方案选择.(2)三、结构布置与构件选型.(3)四、计算单元与计算简图.(6)1标高.(6)2初定柱的截面尺寸.(6)3定位轴线.(6)4计算单元与计算简图.(6)五、荷载计算.(7)1屋盖荷载.(7)2柱和吊车梁等自重.(7)3吊车荷载.(8)4风荷载.(9)5内力分析.(9)6内力组合.(17)六、排架柱截面设计.(17)1选取控制截面最不利内力.(17)2A柱配筋计算.(18)3B柱配筋计算.(20)七、排架柱的裂缝宽度验算.(23)1A柱裂缝宽度验算.(23)2B柱裂缝宽度验算.(24)八、牛腿设计.(24)九、排架柱的

2、吊装验算.(26)十、锥形杯口根底设计.(30) 1荷载计算.(31) 2根底地面尺寸确定.(32)3地基承载力验算.(33)4根底受冲切承载力验算.(34)5根底底板配筋计算.(35)参考文献.(38)一、设计资料1、该车间双跨等高厂房，无天窗，长66m，柱距6m，跨度均为L=18m，无伸缩缝，厂房两端设有山墙。车间剖面如图1所示：图1 车间剖面图1、 根据工艺要求车间每跨设有软钩桥式起重机一台，A5工作级别。吊车起重量100KN，轨顶标高8.400m。2、 建设地点：某市郊区根本风压0.45kN/m2，根本雪压0kN/m2，无抗震设防要求。4、工程地质与水文地质条件：根据勘察报告，场地地形

3、平整，自地表向下为：杂填土，厚度0.70m ；粘土，红黄褐色，厚度m，容许承载力140kpa；粉质粘土，厚度，容许承载力210kPa；卵石层，较厚。未发现不良地质现象。地下水位较低，无腐蚀性。5、建筑构造1屋面不上人：卷材防水，其作法如下：三毡四油防水层上铺小石子 ，20厚1：3水泥砂浆找平层 ，100厚泡沫混凝土保温层；一毡二油隔气层 ，20厚1：3水泥砂浆找平层 ，预应力混凝土大型屋面板 。2墙体：240厚清水砖墙，钢门窗，门窗洞口宽4 m，女儿墙高度300500mm。3地面：室内地坪为混凝土地面，室内外高差150mm。6、 选用材料：柱混凝土可选C30，纵筋HRB400，箍筋HPB300

4、。柱下独立根底混凝土选C25，纵筋HRB335；根底垫层混凝土等级采用C15。二、结构方案选择选用传统钢筋混凝土单厂结构“板架柱体系，由以下四种结构组成：(1)由屋面板、屋架组成的屋盖结构；(2)由屋架、柱和根底组成的排架结构，为主要承重结构；(3)由屋盖支承、柱间支承组成的支撑结构；(4)由纵墙、山墙组成的维护结构；采用单独柱下现浇钢筋混凝土杯口根底，根底梁承托围护墙，山墙为非承重墙，设抗风柱。三、结构布置与构件选型1)厂房柱网平面布置如图2：图2 厂房柱网布置图 另外，根据混凝土结构设计规XGB50010-20109.1规定，装配式钢筋混凝土排架结构伸缩缝最大间距为100m(室内或土中)或

5、70m(露天)。而此题厂房总长66m，所以无需验算厂房的伸缩缝。 2)主要构件选型：1、屋面恒载：三毡四油防水层上铺小石220mm厚1：3水泥砂浆找平层20=0.4 kN/m2100mm厚泡沫混凝土保温层5=0.5 kN/m2一毡二油隔气层 kN/m220mm厚1：3水泥砂浆找平层 kN/m2 kN/m2 活载： 屋面不上人 kN/m2 雪压 0.5 kN/m2可变荷载效应控制组合： 由永久荷载效应控制组合： 选用由永久荷载效应控制组合值作为选用依据值。选用标准图集04G410-12中的1.5m6.0m一般预应力混凝土屋面板Y-WB-3中间跨，Y-WB-3s端跨,其允许外加均布荷载根本组合设计

6、值为，满足要求。 kN/m2。2、嵌板与檐口板选用标准图集04G410-1中的1.5m6.0m一般预应力混凝土屋面板Y-KWB-2中间跨，Y-KWB-2s端跨，其允许外加均布荷载根本组合设计值为，满足要求。 kN/m2kN/m2 kN/m2。板宽900mm。3、天沟板屋面采用有组织排水，选用标准图集04G410-12中的天沟板TGB58，中间跨：TGB58无落水洞，TGB58a、TGB58b有落水洞口，边跨：TGB58sa、TGB58sb。允许外加均布荷载根本组合值q=3 kN/mq=2.85 kN/m。板自重标准值2.01 kN/m。天沟板宽580mm。天沟板外荷载为：积水荷载按210mm高

7、计： 2.1 kN/m2活荷载： 0.5 kN/m2外加均布荷载根本组合值： q=1.4x(1.85+2.1)x(580-190)+1.3x0.7x0.5x(580-190)=2.33kN/m5.2kN/m2，满足要求；自重标准值65.5kN/榀，端部高度为1650mm，中央高度为2650mm。屋面梁选用标准图集G353-46中：SL12-2C，屋面梁自重51.33.4kN/根。5、吊车梁，采用钢筋混凝土吊车梁。选用标准图集G323-12，根据吊车起重量100KN、某某重工起重集团DQQD型、中级工作制A5、车间每跨设有软钩桥式起重机一台，查A4、A5中级工作制吊车梁选用表，边跨选用编号DL-

8、7B，允许内力Mmax=301.1KN.m，梁重28.2KN/根；中跨选用DL-7Z，允许内力Mmax=421.6KN.m，Va=285.2KN，Vz=142.8KN，梁重27.5KN/根。 电动单钩桥式吊车数据表 表1吊车起重量Q跨度LK起升高度中级工作制A5吊车总重PmaxPmin小车重g吊车总重吊车最大宽度B打车轮距K大车底面至轨道顶面的距离FB1轨道顶面至吊车顶面的距离轨道中心至吊车外缘的距离KNmmKNKNKNKNmmmmmmmmmm100121172618651504050226吊车梁截面与尺寸如图2所示：图2 吊车梁截面与尺寸6、吊车梁走道板选用标准图集04G337，取边跨上柱截

9、面：400x400；中间跨上柱截面：矩形400x600。对中跨：，取600mm，选用DB60-3。对边跨：，取400mm，选用DB40-3S。7、吊车轨道联结与车挡轨道连接：最大轮压标准值为Pdk=117KN。最大轮压设计值330KN。如此选用标准图集04G325中，吊车梁上螺栓孔距为200mm，轨道联结型号DGL-6，轨道面至梁顶面距离164mm184mm；车挡型号CD-2，自重89.08+1.95=910.3N，为便于计算取其计算值为0.9KN，且吊车梁端应根据CD-2安装要求预留螺栓。8、根底梁墙高约。根底梁承托围护墙，突出于柱外的墙厚240mm，墙有窗洞。选用标准图集04G320中，

10、JL-3(中跨)，重力荷载标准值16.1kN/根；JL-17边跨，重力荷载标准值13.1kN/根。；山墙有门，选用JL-4，重力荷载标准值16.7 kN/根。四、计算单元与计算简图1标高12查DGL-6，轨道顶面至吊车梁顶面的距离ha=0.19，故牛腿顶面标高=轨顶标高-ha-hb=8.4-0.19-1.2=7.01m，牛腿顶面标高取为7.0m。3柱顶标高吊车轨顶至吊车顶部高度为2.475m；屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为220mm；屋架下弦至柱顶高度为75mm。柱顶标高=8.4+2.475+0.22+0.075=11.02m，柱顶标高取为11.0m。4)取根底顶面至室内外地坪高差为0.8m

11、，如此从根底顶面算起的：上柱高Hu下柱高Hl2初定柱的截面尺寸当吊车起重量为100KN和轨顶标高为8.400m时，如此实腹柱截面高度hHk/14=657mm；截面宽度b maxHl/14，400=400mm。对边柱A(C)柱：上柱：矩形截面400mmx400mm，截面积Al2，自重4KN/m，Iu-3m4。吊车桥架外边缘与上柱内边缘之间的空隙=750-400-230=120mm80mm，满足要求。下柱：I形截面400mmx900mmx120mmx150mm，Al2，自重4.825KN/m，Il-3m4。对中柱B柱：上柱：矩形截面400x600, Al2，自重6KN/m，Iu-3m4。吊车桥架外

12、边缘与上柱内边缘之间的空隙=750-300-230=220mm80mm，满足要求。下柱：I形截面400mmx1100mmx120mmx150mm, Al2，自重5.425KN/m，Il-3m4图3 柱截面尺寸3定位轴线B1: 由厂房设计任务书上所给附表查得，轨道中心线至吊车端部的距离B1=230mm。B2：吊车桥架至上柱内边缘的距离，当吊车起重量不大于500KN时，一般B280mm，取B2=80mm。B3：边柱的上柱截面高度或中柱边缘至其纵向定位轴线的距离，取B3=400mm。e= B1+ B2+ B3=710mm750mm，满足要求。计算中取e=750mm。故取封闭的定位轴线A、B都分别与左

13、右外纵墙内皮重合。4计算单元与排架的计算简图由于该车间没有特殊要求，结构布置均匀，除吊车荷载外，荷载在纵向的分布是均匀的，故可取一榀横向排架为计算单元，计算单元的宽度为纵向相邻柱间距中心线之间的距离，即B=6.0m，如图2(a)所示。排架的计算简图如图2(b)所示。图4(a)图4(b)五、荷载计算1屋盖荷载1取屋盖恒荷载标准值为3.4KN/m2，屋架自重标准值65.5kN/榀，故屋盖传给排架柱的集中恒荷载设计值G1作用于上部柱中心线外侧e0=50mm。2屋面活荷载 由荷载规X规定，屋面均布活荷载标准值为0.5KN/m2，与雪荷载相等，故仅取其一项计算。如此由屋盖传给排架柱的集中活荷载设计值为：

14、 Q1作用于上部柱中心线外侧e0=50mm处。2柱和吊车梁等自重吊车梁与轨道： 边跨：G3 中跨：G3边柱A(C)柱：上柱：G4A= G4C下柱: G5A中柱B柱：上柱：G4B= G4C下柱: G5B各永久荷载作用位置如图5所示： A柱 B柱 C柱 图5 各永久荷载作用位置 3吊车荷载 由表一可查得，Pmax,k =117KN，Pmin,k=26KN，G2k=39KN，B=5150mm，K=4050mm。 图6 吊车梁支座反力影响线由于每跨只有一台吊车，如此：4风荷载根本风压；按B类地面粗糙度，根据各局部标高，可由教材表10-4查得风压高度变化系数z为：柱顶(标高11.1m):檐口(标高12.

15、75m):屋顶(标高13.75m):风荷载体型系数s与排架计算简图见图4： 图7 风荷载体型系数与排架计算简图 如此作用于排架上的迎风面和背风面的风荷载设计值分别为：屋盖受到的风荷载对排架的作用，考虑成集中荷载作用在柱端，其设计值为：5内力分析 等高排架可用剪力分配法进展排架内力分析。5.1、柱剪力分配系数 柱剪力分配系数 表2柱号边柱A、Cn=0.107;C0=2.269;-3中柱Bn=0.221;C0=2.641;-3 单阶变截面柱柱顶反力系数 表3简图柱顶反力系数边柱A、C中柱B其中a=(4-1.2)/4=0.7。5.2、永久荷载作用下排架内力分析内力正负号规定：排架柱的弯矩图画在受拉侧

16、，剪力以顺时针方向为正，轴力以受压为正。结合图3可得如下：弯矩方向见图5。由于排架为正对称结构并作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。结合表三可得： RCKN() 此时排架各柱内力图见图8：图8 恒载作用下排架内力图5.3、屋面可变荷载作用下排架内力分析当AB跨作用屋面活荷载时的内力图与BC跨作用屋面活荷载的内力图呈镜像对称，所以只需讨论AB跨作用屋面活荷载时的内力图即可。在柱顶附加不动铰支座:撤销附加的不动铰支座，在排架柱顶施加集中力-(RA+RB)，并与柱顶附加不动铰支座时反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的各柱顶剪力，即：此时排架各柱内力图见图9： 图9

17、AB跨作用屋面活荷载时排架内力图根据镜像对称规律可得当BC跨作用屋面活荷载的排架各柱内力图，如图10：图10 BC跨作用屋面活荷载时排架内力图5.4、吊车荷载用用下排架内力分析不考虑厂房整体空间作用作用于A柱计算简图见图8。如此吊车竖向荷载、在牛腿顶面出引起的力矩分别为：在柱顶附加不动铰支座:撤销附加的不动铰支座，在排架柱顶施加集中力-(RA+RB)，并与柱顶附加不动铰支座时反力叠加，可得作用于A柱时的各柱顶剪力，即：此时排架各柱内力图见图11：图11 作用于A柱时排架内力图作用在B柱左 计算简图见图12。如此吊车竖向荷载、在牛腿顶面出引起的力矩分别为：在柱顶附加不动铰支座:撤销附加的不动铰支

18、座，在排架柱顶施加集中力-(RA+RB)，并与柱顶附加不动铰支座时反力叠加，可得作用于B柱左时的各柱顶剪力，即：此时排架各柱内力图见图12：图12 作用于B柱左时排架内力图作用在B柱右根据镜像对称规律可得当作用在B柱右时排架内力图，见图13：图13 作用于B柱右时排架内力图作用在C柱同理，根据镜像对称规律，将“作用于A柱情况的A、C柱内力互换，可求得各柱的内力，如图14：图14 作用于C柱时排架内力图作用在AB跨当方向相反时，弯矩和剪力只改变符号，数值不变。结合表2可得： 此时排架各柱内力图见图15：图15 作用在AB跨时排架内力图作用在BC跨图16 作用在BC跨时排架内力图5.5、风荷载作用

19、下排架内力分析(1)左风计算简图如图17所示。结合表2可得：此时排架各柱内力图如图17所示：图17 左吹风时排架内力图(2)右风风荷载为右吹风时，排架各柱内力图如图18所示：图18 右吹风时排架内力图6内力组合 A、B柱的内力组合如附表3、表4所示。六、排架柱截面设计采用就地预制柱，混凝土强度等级C30,，纵向受力钢筋为HRB400级钢筋，箍筋选用HPB300级钢筋，。上下柱均采用对称配筋。1选取控制截面最不利内力大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴力为：A柱：上柱：下柱： B柱：上柱：下柱： 当，按大偏心受压计算。对大偏心受压对称配筋的柱，根据“弯矩相差不多时，轴力越小越不利；轴力相差不

20、多时，弯矩越大越不利的原如此，可确定各柱的最不利内力设计值：A柱：-B柱：-(a)(b)2A柱配筋计算1上柱配筋计算考虑二阶效应： 附加偏心距：如此：查教材表12-3知，考虑二阶效应后的弯矩设计值和偏心距为：，按大偏心受压计算。选用3C16()。截面一侧配筋率截面总配筋率，满足要求对垂直于排架方向的截面承载力验算：由教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度，查教材表5-1知：，承载力满足要求。2下柱配筋计算附加偏心距：如此：查教材表12-3知，考虑二阶效应后的弯矩设计值和偏心距为：由于，近似取。选用4C16()。截面一侧配筋率截面总配筋率，满足要求。对垂直于排架方向的截面承载力验算：由

21、教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度，查教材表5-1知：，承载力满足要求。3B柱配筋计算1上柱配筋计算附加偏心距：如此：查教材表12-3知，按大偏心受压计算。由采用对称配筋，如此：选用3C18()。截面一侧配筋率截面总配筋率，满足要求对垂直于排架方向的截面承载力验算：由教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度，查教材表5-1知：，承载力满足要求。2下柱配筋计算1、按a组内力进展截面计算。附加偏心距：如此：查教材表12-3知，即中和轴在腹板内。如此：，即为大偏心受压构件。2、按b组内力进展截面计算。附加偏心距：如此：查教材表12-3知，由于，如此中和轴在翼缘内, 为大偏心受压

22、构件。选用4C18()。截面一侧配筋率截面总配筋率，满足要求对垂直于排架方向的截面承载力验算：由教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度，查教材表5-1知：，承载力满足要求。七、排架柱的裂缝宽度验算1A柱裂缝宽度验算上部柱控制截面-的准永久组合内力值：当偏心受压构件时，可不作验算裂缝宽度验算。下部柱控制截面-的准永久组合内力值：当偏心受压构件时，可不作验算裂缝宽度验算。2B柱裂缝宽度验算上部柱控制截面-的准永久组合内力值：当偏心受压构件时，可不作验算裂缝宽度验算。下部柱控制-的准永久组合内力值：当偏心受压构件时，可不作验算裂缝宽度验算。八、牛腿设计 根据吊车梁支承位置，吊车梁尺寸与构造

23、要求，确定牛腿尺寸如下列图。图 19 A柱牛腿尺寸 图 20 B柱牛腿尺寸1A柱牛腿设计牛腿截面宽度为b=400mm，截面高度h=600mm，截面有效高度为h0=560mm。作用于牛腿顶面按荷载标准组合的竖向力为：牛腿顶面没有水平荷载，即作用在上柱轨顶标高处。设裂缝控制系数，取。如此：故牛腿截面高度满足要求。由于,故牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求，实际选用5C14()。其中2C14是弯起钢筋。水平箍筋选用B14100。2B柱牛腿设计牛腿截面宽度为b=400mm，截面高度h=800mm，截面有效高度为。作用于牛腿顶面按荷载标准组合的竖向力为：故牛腿截面高度满足要求。由于,故牛腿按计算配筋。取

24、。，实际选用5C16()。其中2C16是弯起钢筋。水平箍筋选用B8100。3牛腿箍筋配置水平箍筋选用B8100。在牛腿上部X围内箍筋的总截面面积为。故箍筋的设置满足要求。4牛腿顶面局部受压验算取吊车梁的垫板为，如此故牛腿顶面的局部受压满足要求。九、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。排架柱插入根底杯口内的高度，m。故柱的总长为。起吊时的支点有两个：柱底和牛腿底，上柱和牛腿是悬臂的，计算简图如下列图。图 21 A柱吊装计算简图 图 22 B柱吊装计算简图u A柱1荷载计算柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载，且应考虑动力系数，柱自重的重力荷载分项系数取1.35，如此

25、：2弯矩计算在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：由得：，得 3截面受弯承载力与裂缝宽度验算上柱配筋为3C16()，施工阶段构件的结构重要性系数取，其受弯承载力为：，满足要求。裂缝宽度验算： 由于只考虑柱自重恒荷载，如此其准永久值，取满足要求。下柱配筋为4C16()，其受弯承载力为：，满足要求。裂缝宽度验算： 取满足要求。u B柱1荷载计算柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载，且应考虑动力系数，柱自重的重力荷载分项系数取1.35，如此：2弯矩计算在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：由得：，得3承载力与裂缝宽度验算上柱配筋为3C18()，其受弯承载力为：，满足要求。裂缝宽度验算： 由于只考虑柱

26、自重恒荷载，如此其准永久值，取故满足要求。下柱配筋为4C18()，其受弯承载力为：，满足要求。裂缝宽度验算：满足要求。七、锥形杯口根底设计建筑地基根底设计规XGB50007-2011规定，对6m柱距单层排架结构多跨厂房，当地基承载力特征值为，厂房跨度，吊车额定起重量不超过，以与设计等级为丙级时，设计时可不做地基变形验算。此次设计符合上述条件，故不需进展地基变形验算。下面以A柱为例进展柱的根底设计。根底材料：混凝土强度等级取C25，；纵筋选用HRB335；根底垫层混凝土等级采用C15。1荷载计算1作用于根底顶面上的荷载包括柱底3-3传给根底的M、N、V以与围护墙自重重力荷载两局部。按照建筑地基根

27、底设计规XGB50007-2011的规定，根底的地基承载力验算取用标准组合的效应设计值。由于围护墙自重重力荷载的大小方向和作用位置均不变，故根底的最不利内力主要取决于柱底3-3截面的不利内力，应取轴力最大的不利内力组合以与正负弯矩为最大的不利组合。经对表4中的柱底截面不利内力进展分析可知，根底设计时的不利内力如表6和表7所示。3-3截面的不利内力设计值 表6组别M(kN.m)N(kN)V(kN)第1组第2组第3组根底底面设计时不利内力 表7组别荷载根本组合的效应设计值荷载标准组合的效应设计值M(kN.m)N(kN)V(kN)Mk(kN.m)Nk(kN)Vk(kN)第1组第2组第3组第1组荷载：

28、设计值：标准值：第2组荷载：设计值：标准值：第3组荷载：设计值：标准值： 2根底梁和围护墙的自重重力荷载计算2，每根根底梁自重标准值16.7kN，砖墙自重标准值19kN/m2。 故由墙体和根底梁传来的重力荷载标准值为 围护墙自重 18613.80(1.8+4.8)4(1.8+4.8)=11.88kN 总计对根底的偏心距 。对根底底面的偏心弯矩 ，。2根底底面尺寸确定1根底高度和埋置深度确定由构造要求知，根底高度为，其中为柱插入杯口深度，又，取；为杯底厚度，由于需满足，取；故根底高度为：因根底顶面标高为0.800m，室内外高差为150mm，如此根底埋置深度为2根底地面尺寸拟定根底地面面积按地基承

29、载力验算确定，并取用荷载标准组合的效应设计值。由建筑地基根底设计规XGB50007-2011可查得，取根底底面以上的土与根底的平均重度为，如此深度修正后的地基承载力特征值为： 先按轴心受压估算根底底面尺寸，取： 考虑到偏心等影响，将根底底面估算尺寸扩大30%左右，取。如此根底底面弹性抵抗矩。3地基承载力验算根底自重和土重为根底与其上填土的平均自重取：如表6所示，按以上三组不利内力进展根底底面积计算。第1组：偏心距 ，如此根底底面全截面受压，如此： ，满足，满足 第2组： 偏心距 ，如此根底底面全截面受压，如此： ，满足，满足第3组： 偏心距 ，如此根底底面全截面受压，如此： ，满足。，满足。4

30、根底受冲切承载力验算根底受冲切承载力验算采用荷载根本组合的效应设计值，并采用基底净反力，即只考虑杯口顶面由排架柱传到根底顶面的内力设计值。当偏心荷载作用只在矩形根底长边方向产生偏心且偏心距时，基底净反力最大和最小设计值按如下计算：如此各种基底净反力最大设计值为：，由于，即根底底面在第2组不利内力作用下有一局部出现拉应力。如此：，受冲切承载力验算取。取杯壁厚度，如此根底顶面突出宽度为。杯壁高度取为。根据所确定的尺寸可知，变阶处的冲切破坏锥面比拟危险，故只需对变阶处进展冲切承载力验算。根底各细部尺寸与冲切破坏锥面如下列图：图23 根底受冲切承载力验算，由于变阶处截面高度，如此冲切力：抗冲切力：受冲

31、切承载力满足要求。5根底底板配筋计算1柱边与变阶处基底净反力计算基底净反力如表8所示。其中pj为根底柱边或变阶处的基底净反力。 基底净反力与弯矩 表8第1组第2组第3组柱边处49.05变阶处0长跨方向柱边处变阶处短跨方向柱边处变阶处2柱边与变阶处弯矩计算根底的宽高比为：，即可认为基底反力呈线性分布。第1组内力：柱边处：变阶处：同理可算得第2组和第3组内力作用下的地基净反力和弯矩并整理后结果如表8所示。显然第1组不利内力起控制作用。柱边处：变阶处：沿根底长边配筋选用B10200；沿短边方向考虑构造要求配筋选用B10200。参考文献1GB50009-2012，建筑结构荷载规Xs.2 GB50010

32、-2010，混凝土结构设计规Xs.3 GB50007-2011， 建筑地基根底设计规Xs.4程文瀼，李爱群.混凝土结构与砌体结构设计M：，2009：111197.2 / 40附表： A柱的内力组合表表4A柱控制截面与正号内力的方向荷载种类恒载屋面活载AB跨吊车荷载BC跨吊车荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在A柱作用在B柱作用在B柱左风右风弯矩图轴力图剪力简图控制截面-内力组合恒荷载+0.9(任意两种或两种以上活荷载)恒荷载+任一种活荷载设计值组合项目M(kN.m)N、V( kN)组合项目M(kN.m)N、V(kN)与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9

33、(+)+-与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+-与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+B柱的内力组合表表5B柱控制截面与正号内力的方向荷载种类恒载屋面活载AB跨吊车荷载BC跨吊车荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在A柱作用在B柱作用在B柱左风右风弯矩图轴力图剪力简图控制截面-内力组合恒荷载+0.9(任意两种或两种以上活荷载)恒荷载+任一种活荷载设计值组合项目M(kN.m)N、V( kN)组合项目M(kN.m)N、V(kN)与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+-与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+-与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+0.9(+)+与+