电器原理与应用课件

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1、第二章 电接触与电弧理论n电路的通断和转换是通过电器中的执行部件、主要是其触头和灭电路的通断和转换是通过电器中的执行部件、主要是其触头和灭弧装置来实现的弧装置来实现的。触头接通和分断电流的过程每每伴随着气体放电现象和电弧的产生及熄灭。电弧对电器多半有害电弧对电器多半有害。例如，电弧出现会延缓电路的分断过程、烧伤触头、缩短触头乃至整个电器的寿命，甚至还会引起火灾和人身伤亡事故。然而，电弧又是电电弧又是电路所储电磁能量泄放的主要途径路所储电磁能量泄放的主要途径，非此难以降低电路分断时出现的过电压。触头既是一切有触点电器的执行元件，同时又是其中最薄弱的环节。其工作优劣不仅直接影响到整个电器的性能，还

2、将影响到一个系统的工作可靠与否。n触头的工作与电弧密切相关，它在工作过程中将被高温电弧所灼伤，并因之而发生质量转移和电侵蚀。因此，本章将讨论电弧的电弧的产生原因、性质、熄灭方法以及电器中常用的灭弧装置产生原因、性质、熄灭方法以及电器中常用的灭弧装置，同时还要讨论电接触现象的本质、触头在各种工作状态下的行为、以及延长触头寿命和改善触头工作性能的技术措施。第一节 电接触与触头n任何电工装置皆由彼此间以任意方式联系着的单元构成，其中赖以保证电流流通的导体间的联系称为电接触，它是一种物理现象。通过互相接触以实现导电的具体物件称为电触头(简称触头) ，它是接触时接通电路、操作时因其相对运动而断开或闭合电

3、路的两个或两个以上的导体。一、触头的分类(一)连接触头 连接触头是以机械方式一焊接焊接、铆铆接接和栓接栓接来连接电路的不同环节，使电流得以自一环节流向另一环节。这种触头在工作过程中无相对运动，它永远闭合着。连接触头除栓接式为可卸式外，其余为不可卸式。 是在其所在装置的使用期限内，应能完整无损地长期通过正常工作电流和短时通过规定的故障电流。为此，它的电阻应当不大而且稳定。这就要求它能耐受周围介质的作用，又能耐受温度变化引起的形变和通过短路电流时所产生的电动力。(二)换接触头 换接触头是电器中用以接通、分断接通、分断及转换电路转换电路的执行部件，并且总是以动触头和静触头的形式成对地出现。它具有多种

4、形式，诸如楔形触头、刷形触头、指形触头、桥式触头和瓣式触头等。 是电阻小而稳定，并且耐电弧、抗熔焊和电侵蚀。顾及到有触电器的故障很大一部分是触头工作不良所致，且后果往往还较严重，故对此决不可掉以轻心。二、换接触头的工作状态和基本参数n换接触头有两种稳定的工作状态两种稳定的工作状态: 对应于电路通路的闭合状态; 对应于电路断路的断开状态。 换接触头还有两种过渡工作状态两种过渡工作状态： 从断开状态向闭合状态过渡的接通过程; 从闭合状态向断开状态过渡的分断过程。n四个基本参数:开距、超程、初压力和终压力开距、超程、初压力和终压力：n开距开距是触头处于断开状态时其动静触头间的最短距离，其值是由它能否

5、耐受电路中可能出现的过电压以及能否保证顺利熄灭电弧来决定的。n超程超程是触头运动到闭合位置后、将静触头移开时动触头还能移动的距离，其值取决于触头在期限内遭受的电侵蚀。n初压力初压力是触头刚闭合时作用于它的正压力。n终压力终压力是触头闭合终止位置的压力，其值由许多因素，诸如温升、熔焊等所决定。第二节 电弧及其产生过程一、载流电路的开断过程一、载流电路的开断过程 动静触头的接触原本是许多个点在接触，而接触压力一般是由弹簧产生的。由于超程的存在，触头开始分断时，电路并没开断，仅仅是动触头朝着与静触头分离的方向运动。这时，超程和接触压力都逐渐减小，超程和接触压力都逐渐减小，接触点也减少。及至极限状态、

6、即仅剩一个点接触时，接触面积减至最接触点也减少。及至极限状态、即仅剩一个点接触时，接触面积减至最小，电流密度非常巨大，故电阻和温升剧增。以致触头虽仍闭合，但接小，电流密度非常巨大，故电阻和温升剧增。以致触头虽仍闭合，但接触处的金属已处于熔融状态。触处的金属已处于熔融状态。此后，动触头继续运动，终于脱离，但动静触头间并未形成间隙，而由熔融的液态金属桥所维系着。液态金属的电阻率远大于固体金属的，故金属桥内热量高度集中，使其温度达到材料的沸点，并随即发生爆炸形式的金属桥断裂过程，触头间隙也形成了。 金属桥刚断裂时，间隙内充满着空气或其他介质及金属蒸气，它们均具有绝缘性质。于是，电流被瞬时截断，并产生

7、过电压，将介质和金属蒸气击穿，使电流以火花放电乃至电弧的形式重新在间隙中流通。此后，随着动触头不断离开静触头以及各种熄弧因素作用，电弧终将转化为非自持放电并最终熄灭，使整个触头间隙成为绝缘体，触头分断过程亦告终结至此，触头已处于断开状态。二、电弧的形成过程二、电弧的形成过程 两个触头行将接触或开始分离时，只要它们之间的电压达两个触头行将接触或开始分离时，只要它们之间的电压达12 20V、电、电流达流达0.25 lA,触头间隙内就会产生高温弧光，这就是触头间隙内就会产生高温弧光，这就是电弧电弧。 坏处：坏处：因为其温度达成千上万K足以烧伤触头、使之迅速损坏;它也能使触头熔焊、破坏电器的正常工作，

8、甚或酿成火灾刀人员伤亡等严重事故; 它还会产生干扰附近的通信设施的高次谐波。 益处：益处：电弧焊、电弧熔炼和弧光灯等是专门利用电弧的设备，电器本身可借助电弧以防止产生过高的过电压和限制故障电流。(一一)气体的电离气体的电离 电子是在一定能级的轨道上环绕原子核旋转。离原子核越远，轨道能级越高。若电子吸收了外界能量、但仍不足以脱离原子核束缚，它只能跃迁到能级更高的轨道上，处于激励状态。电子在激励状态只能延续0.11us。在此期间，电子再获得外界能量，它便将脱离原子核的束缚而逸出，成为自由电子，否则，它将按量子规律释放多余能量而返回原轨道。 当电子受激励跃迁到特殊能级的轨道时，它能在激励状态持续0.

9、1 10ms;这就更易再次吸收外界能量而逸出。此类状态称为亚稳态，它在电离过程中起着主要作用。 如果电子获得足以脱离原子核束缚的能量，它便逸出成为自由电子，而失去电子的原子则成为正离子。这种现象称为电离。发生电离所需能量称为电离能Wi。 n使一个电子激励所需能量称为激励能We，它与电离能Wi均以电子伏eV为单位。表2-1中列举了部分气体和金属蒸气的We和Wi值。电离形式表面发射空间电离场致发射光发射二次电子发射热发射光电离碰撞电离热电离发生于金属电极表面发生于触头间隙内场致发射光发射二次电子发射热发射光电离碰撞电离热电离热发射出现于电极表面被加热到2000 2500K时。此时电极表面的自由电子

10、就因获得足以克服表面晶格电场产生的势垒而逸出到空间。场致发射是因电极表面存在强电场,使表面垫垒厚度减小而令电子借隧道效应逸出的。光发射是光和各种射线照射于金属表面。使电子获得能量而逸出的现象。二次电子发射是指正离子高速撞击阴极、或电子高速撞击阳极引起的表面发射。-一般阴极表面的二次电子发射较强，并在气体放电过程中起着重要作用。光电离发生在hvWi时，光频率v越高，光电离便越强。可见光通常不引起光电离。带电粒子在场强为E的电场中运动时，它在两次碰撞之间的自由行程上可获得动能W=qE，若该能量大于或等于中性粒子的电离能，该粒子被碰撞后即电离。由于电子的自由行程大，故引起碰撞电离的主要是电极发射或空

11、间中性粒子电离时释放的电子。有时碰撞能量不足以使中性粒子电离，只能使之处于激励状态或使电子附于中性粒子上成为负离子。实际电离过程绝非单一形式的，而是各种电离形式的综合表现实际电离过程绝非单一形式的，而是各种电离形式的综合表现(二)消电离及其形式 电离气体中的带电粒子自身消失或失去电荷而转化电离气体中的带电粒子自身消失或失去电荷而转化为中性粒子的现象称为消电离为中性粒子的现象称为消电离。电离与消电离是同时存在也同时消亡的矛盾统一体。 消电离主要有两种形式-复合和扩散。 复合复合:两带异性电的带电粒子彼此相遇后失去电荷成为中性粒子的现象称为复合。 复合有表面复合与空间复合两种形式。 扩散：扩散：带

12、电粒子自高温高浓度处移向低温低浓度处的现象称为扩散。它能使电离空间内的带电粒子减少，所以有助于熄灭电弧。表面复合电子进入阳极或负离子接近阳极把电子转移给阳极、以及正离予接近阴极从它取得电子时，这些带电粒子均失去电荷化为中性粒子。还有，当电子接近、不带电的金属表面(图2-3a)或负离子接近之(图2-3b)时，它们将因金属表面感应而生的异性电荷作用被吸附于其上，一旦附近出现带异性电的带电粒子，这些粒子便互相吸引，复合形成中性粒子。即使带电粒子到达绝缘体表面，由于感应所生极化电荷的作用，也会发生类似于出现在金属表面的复合过程。上述这些发生在带电或不带电物体表面的表面的复合过程，统称为表面复合。空间复

13、合若正离子和电子在极间空隙内相遇(图2-3c)，它们将复合成为一个中性粒子，这就空间复合。若电子在空间运动中为一中性粒子俘获形成一负离子，然后再与正离子相遇复合成为两个中性粒子(图2-3d)，这就是间接空间复合。 另外，复合的概率与气体性质及纯度有关。例如，惰性气体和纯净的氢气及氮气都不会与电子结合成为负离子，而氟原子及其化合物(如SF6气体)就具有极强的俘获电子的能力。因此SF6被称为负电性气体，它是一种良好的灭弧介质。 带电粒子在复合时将释放出部分能量，后者或被用以加热物体的表面(表面复合时)；或被用以增大所形成中性粒子的运动速度及以光量子形式向周围空间辐射(空间复合时)。(三)气体放电过

14、程 若在两电极之间施加电压，当逐渐增大电压u至一定值时，便发生了间隙内的气体放电现象。图2-4所示即为直径I0cm、间隙为数厘米、气压约133Pa的低气压放电管气体放电的静态伏安特性。 在OA段，外施电压甚低，由外界催离素(如阴极被加热和各种射线的作用)产生的带电粒子尚难以全部到达阳极，故电流i虽随电压u上升而增大，但其值极微小。在AB段，随着电压增大，电流已达饱和值，但该值仍由外界催离素的作用自阴极释放的电子数所决定。在BC和CD段，由于电压继续增大已导致场致发射和二次电子发射以及不甚强的碰撞电离，故电流又在增大，开始很慢(BC段)、然后较快(CD段)。然而，在整个OD段，若无外界催离素的作

15、用，间隙内就没有白由电子，放电亦将终止，故此阶段被称为非自持放电阶段。OD段：非自持放电阶段DH段：自持放电阶段从D点起，场致发射及二次电子发射的电子已甚多，以致除去外界电离因素后仍可借空间的碰撞电离维持放电，故气体放电已有质的变化，进入了自持放电阶段。于是，电流增长迅速，且放电伴随有不强的声光效应。对应于D点的电压是决定自持放电的主要因素，它称为气隙的击穿电压Ub在气体间隙的击穿过程中，先是阴极发射的电子在电场作用下向阳极运动，并于此中过碰撞产生许多新的电子和正离子。电子运动速度大，多集中于前进方向端部;正则反之，处于尾部。这种形式的分布称为电子雪崩电子雪崩。随着雪崩数量增多及其端部和尾部分

16、别向阳极和阴极发展，间隙内就形成了自阴极至阳极的离子化通道，即气隙的击穿气隙的击穿。CE段：汤逊放电区汤逊最先研究了CE段的放电现象，所以该段被称为汤逊放电区。但即使是自持性汤逾放电也是无光的，故称作无光放电或黑暗放电。EF段：过度阶段从E点至F段称为过渡阶段，放电由无光转向有辉光，电流也在增大。但由于碰撞电离增强，为维持放电所需的电压反而反而降低了。此阶段内，阴极附近的正离子部分被中和，阴极区电压降也逐渐降低。FG段在FG段，放电电电流继续增大，辉光放电向着扩张到整个阴极表面发展，故电流密度不大(约0.1A/m2)，而且稳定，并使阴极区电压降也较稳定，其值约数百伏。GH段：异常放电阶段在GH

17、段，由于电流和电流密均在增大，阴极区电压降和维持放电所需电压亦增大。这个阶段被称作异常辉光放电阶段。H点后从H点开始，气体放电已进入弧光放电阶段，它伴随着强烈的声光和热效应。这时，电流密度已高达107A/m2以上，故放电通道温度极高(在6000K以上)。放电形式以热电离为主，阴极区电压降较小，仅数十伏。自持放电形式很多，诸如无光放电、辉光放电、电晕放电、火花放电，弧光放电(电弧)等，但它们是否转化为弧光放电以及如何转化，则受到许多客观因素的影响。三、电弧的外观与本质n从外表来看，电弧是存在于电极(触头)间隙内的一团光度极强、温度罗极高的火焰。电弧形成时，阴极表面有一块或若干块光度特别强的区域-

18、阴极斑点。它的温度常为阴极材料的气化温度，电流密度亦达10A/mm2以上。在电弧电流本身磁场作用下，此斑点在阴极表面不断移动，并发射电子。临近斑点的一段极短的电弧区（越等于电子的平均自由行程、即10-6m)称为近阴极区近阴极区。其中电弧光度较小，电压降却很大。阴极发射的电子在此区域内被电场加速后具有甚大能量，故一旦与中性粒子相撞常可使之电离。与此对应，阳极表面也有阳极斑点，它接受来自电弧间隙的电子。其附近也有称为近阳极区近阳极区的薄层，但厚度约为近阴极区的数倍。两近极区的电压降均在20V以内，且几乎与电流值无关。但近阴极区厚度特别小，故该处电位梯度竟达108 I09V/m。n两极区之间的一段电

19、弧称为弧柱，它几乎占有电弧的全部长度。弧柱内气体已全部电离(但同时也不间断的在进行消电离)，且正负带电粒子电量相等，所以是等离子区等离子区。弧柱温度特别高，中心温度达(13)104，故特别明亮;弧柱外层有一层晕圈，其温度在(0.54)103K范围内，故较红暗。图2-5所示为电弧的构造和逼度分布。总之，弧光放电乃是自持放电的一种形式，也是它的最终形式。从本质上来看，电弧是生成于气体中的炽热电流、是高温气体中的离子化放电通道，是充满着电离过程和消电离过程的热电统一体。第三节 电弧的特性和方程一、电弧的电压方程一、电弧的电压方程 电弧电压包括近阴极区电压降Uc、近阳极区电压降Ua和弧柱电压降Up，即

20、 UA= Uc+ Ua+ Up 两近极区电压降基本不变，故以Uo = Uc+ Ua表示，并称之为近极区压降；弧柱区内的电场强度E又近乎恒值，约(1 5)103V/m，在特殊介质内还可达(10 20)103V/m，故电弧电压 UA= U0+ El 式中：l为弧柱区长度，可近似地取它为整个电弧的长度。 图2-6给出了电弧各区域内的电压降和电场强度的分布。二、直流电弧的伏安特性二、直流电弧的伏安特性 伏安特性为电弧的重要特性之一，它表示电弧电压与电弧电流间的关系。图2-7是直流电弧的伏安特性。当外施电压达到燃弧(击穿)电压Ub、电流亦达到燃弧电流Ib后，电弧便产生了，而且随着电流的增大，电弧电压反而

21、降低。这是因为电流增大会使弧柱内热电离掷剧、离子浓度加大，故维持稳定燃弧所需电压反而减小。这种特性称为负阻特性。 燃弧电压和燃弧电流与电极材料以及间隙内的介质有关。当直流电器触头分断时，若电压和电流均超过一定数值后，即将产生电弧。图2-7曲线1是在弧长不变的条件下逐渐增大电流测得的。实际上曲线起点Ub不在纵轴上(参见图2-4)。若自IA = II处开始减小电流(进入曲线2)，由于电弧本身的热惯性，电弧电阻的增大总是滞后于电流的变化, 故曲线2位于曲线1下方。电流减小越快，曲线2位置越低;在极限情况下、即电流减小速度为无穷大时，电弧温度、热电离程度、弧柱直径和尺寸均来不及变化，伏安特性也就变成过

22、坐标原点的曲线3了。电流减小时伏安特性与纵轴相交处的电压Ue称为熄弧电压。除非在极限场合，即电流无限缓慢减小时，均有Ue0，即PA Pd，说明电弧能量在增大，使燃弧更加炽烈; 若dQA/dt0，即PA0时， Ldi/dt0，电流继续增大;反之，若电流有一增量i0,则Ldi/dtUhf，电弧不会重燃。反之，当介质恢复速度在某些时候(曲线2)小于电压恢复速度时，电弧还会重新燃烧，也即电弧未能熄灭。一、弧隙介质恢复过程一、弧隙介质恢复过程n交流电弧电流自然过零后、弧隙介质恢复过程便已开始，但在近阴极区和其余部交流电弧电流自然过零后、弧隙介质恢复过程便已开始，但在近阴极区和其余部分分(生要是弧柱区生要

23、是弧柱区)恢复过程有所不同。恢复过程有所不同。(一一)近阴极区的介质恢复过程近阴极区的介质恢复过程 电弧电流过零后弧隙两端的电极立即改变极性。在新的近阴极区内外，电子运动速度为正离子的成千倍，故它们于刚改变极性时即迅速离开而移向新的阳极，使此处仅留下正离子。同时，新阴极正是原来的阳极，附近正离子并不多，以致难以在新阴极表面产生场致发射以提供持续的电子流。另外，新阴极在电流过零前后的温度已降低到热电离温度以下，亦难以借热发射提供持续的电子流。因此，电流过零后只需经过0.1 lus，即可在近阴极区获得150 250V的介质强度(具体量值视阴极温度而定，温度越低，介质强度越高)。图2-15给出了刚改

24、变极性时近阴极区的状况。 倘若在灭弧室内设若干金属栅片，将进人灭弧室内的电弧截割剧成许多段串联的短弧，则电流过零后每一短弧的近阴极区均将立即出现150 250V的介质强度(由于弧隙热惯性的影响，实际介质强度要低一些)。当它们的总和大于电网电压(包括过电压)时，电弧便熄灭。出现于近阴极区的这种现象称为近阴极效应，综合利用截割电弧和近阴极效应灭弧的方法称为短弧灭弧原理，它广泛用于低压交流开关电器。(二二)弧柱区的介质恢复过程弧柱区的介质恢复过程 电弧电流自然过零前后的数十微秒内，电流已近乎等于零，故这段时间被称为零休时间。由于热惯性的影响，零休期间电弧电阻Rh并非无穷大，而是因灭弧强度不同呈现不同

25、量值。 弧隙电阻非无穷大意味着弧隙内尚有残留的带电粒子和它们形成的剩余电流，故电源仍向弧隙输送能量。当后者小于电弧散出的能量时，弧隙内温度降低，消电离作用增强，弧隙电阻不断增大，直至无穷大，也即弧隙变成了具有一定强度的介质，电弧也将熄灭。反之若弧隙取自电源的能量大于其散出的能量， Rh将迅速减小，剩余电流不断增大，使电弧重新燃烧。这就是所谓热击穿。 然而，热击穿存在与否还不是交流电弧是否能熄灭的唯一条件。不出现热击穿固然象征着热电离已基本停止，但当弧隙两端的电压足够高时，仍可能将弧隙内的高温气体击穿，重新燃弧。这种现象称为电击穿。因此，交流电弧电流自然过零后的弧柱区介质恢复过程大抵可分为热击穿

26、和电击穿两个阶段。交流电弧的熄灭条件则可归结为交流电弧的熄灭条件则可归结为:在零休期间，弧隙的输入能量恒小在零休期间，弧隙的输入能量恒小于输出能量，因而无热积累于输出能量，因而无热积累;在电流过零后，恢复电压又不足以将已在电流过零后，恢复电压又不足以将已形成的弧隙介质击穿。形成的弧隙介质击穿。二、弧隙电压恢复过程二、弧隙电压恢复过程n电弧电流过零后，弧隙两端的电压将由零或反向的电弧电压上升到此时的电源电压。这一电压上升过程称为电压恢复过程，此过程中的弧隙电压则称为恢复电压。n电压恢复过程进展情况与电路参数有关。分断电阻性电路时分断电阻性电路时(图2-16a), 电弧电流i与电源电压U同相，故电

27、流过零时电压亦为零。这样，电流过零后作用于弧隙的电压-恢复电压uhf自零开始按正弦规律上升，而无暂态分量，只有稳态分量-工频正弦电压。n若分断电感性电路若分断电感性电路(图2-16b)，因电流滞后于电源电压约90度，故电流过零时电源电压恰为幅值。因此，电流过零后加在弧隙上的恢复电压将自零跃升到电源电压幅值，并于此后按正弦规律变化。这时的恢复电压含上升很快的暂态分量。n分断电容性电路时分断电容性电路时(图2-16c)，因电流越前电源电压约90度，电流过零时电压也处于幅值，因而电容被充电到具有约为电源电压幅值的电压，且因电荷于电路分断后无处泄放而保持着此电压。因此，电弧电流为零时恢复电压有一个几乎

28、很少衰减的暂态分量和一工频正弦稳态分量，并且是从零开始随着u的变化逐渐增大，最终达到约二倍电源电压幅值。实际的电压恢复过程要复杂得多，它要受到被分断电路的相数、一相的断口数、线路工作状况、灭弧介质和灭弧室构造及分断时的初相角等许多因素的影响。鉴于电路以电感性的为多，所以分析电压恢复过程也以它为例。为便于分析起见，只讨论理想弧隙的电压恢复过程，并设电路本身的电阻为零、且在此过程(约数百微秒)中电源电压不变。顾及到电源绕组间的寄生电容、线路的对地电容和线间电容(其总值为C)，则电路的电压方程为其解为： 式中 A、B为积分常数 0为无损耗电路的固有振荡角频率 Ugm工频电源电压的幅值当电弧电流过零(

29、t=0)时， uc=0, du/dt=0，故积分常数A=Ugm ， B=0。于是， 此电压Uc就是弧隙上的恢复电压Uhf，它含稳态分量Ugm和暂态分量Ugmcos0t。因此，电压恢复过程是角频率为0的振荡过程(图2-17a)。三、交流电弧的熄灭三、交流电弧的熄灭n交流电弧的熄灭条件是在零休期间不发生热击穿，同时在此之后弧隙介复过程总是胜过电压恢复过程，也即不发生电击穿。但从灭弧效果来看，零休期间是最好的灭弧时机:一则这时弧隙的输入功率近乎等于零，只要采取适当措施加速电弧能量的散发以抑制热电离，即可防止因热击穿引起电弧重燃; 二则这时线路所储能量很小，需借电弧散发的能量不大，不易因出现较高的过电

30、压而引起电击穿。反之，若灭弧非常强烈，在电流自然过零前就“截流”，强迫电弧熄灭，则将产生很高的过电压，即使不致影响灭弧，对线路及其中的设备也很不利。因此，除非有特殊要求，交流开关电器多采用灭弧强度不过强的灭弧装置，使电弧是在零休期间、而且是在电流首次自然过零时熄灭。实际上交流电弧未必均能于电流首次自然过零时熄灭，有时需经23个半周才熄灭。如图2-18所示，触头刚分离(t =t0)时，弧隙甚小， Uh也不大。故电流在首次过零(t= t1)前，其波形基本上仍属正弦波，且在电流过零处比电源电压滞后约为90度。这时，介质强度Ujf不大，当恢复电压Uhf于不久后上升到大于燃弧电压UbI时，弧隙被击穿，电

31、弧重燃。在第二个半周，弧隙增大了，uh ujf均增大，电流再过零(t=t2)时的滞后角2 Ujf2时，弧隙再次被击穿，电弧仍重燃。此后因弧隙更大，当t = t3、即电流第三次过零时，3u-iR时，电弧熄灭。 低压电器中的刀开关和直动式交流接触器均有利用简单灭弧原理者。但为保护触头有时还设弧角，使电弧在弧角上燃烧，同时为限制电弧空间扩展有时亦设置灭弧室。三、磁吹灭弧装置三、磁吹灭弧装置 需要较大的电动力将电弧吹入灭弧室时，要采用专门的磁吹线圈(图2-20)建立足够强的磁场。它通常有一至数匝，与触头串联(虽也可与电源并联，但很少见)。为使磁场较集中地分布在弧区以增大吹弧力，线圈中央穿有铁心，其两端

32、平行地设置夹着灭弧室的导磁钢板。串联磁吹线圈的吹弧效果在触头分断大电流时很明显，分断小电流时则比较逊色。四、弧罩与纵缝灭弧装置四、弧罩与纵缝灭弧装置 为限制弧区扩展并加速冷却以削弱热电离，常采用陶土或耐弧塑料(如三聚氰胺与MP-1塑料)制造的灭弧室。有些灭弧室还设有狭窄的纵缝，使电弧进入后在与缝壁的紧密接触中被冷却。 纵缝灭弧装置有单纵缝、多纵缝和纵向曲缝等数种(图2-21)。为克服电弧进入宽度略小于其直径的狭缝的阻力，有时还需磁吹配合。 纵缝多采取下宽上窄的形式，以减小电弧迸入时的阻力。多纵缝的缝隙甚窄，且入口处宽度是骤变的，故仅当电流甚大时卓有成效。纵向曲缝兼有逐渐拉长电弧的作用，故其效果

33、尤佳。这种灭弧方式多用于低压开关电器，间或用于3 10kV的高压开关电器。五、栅片灭弧装置五、栅片灭弧装置 栅片灭弧装置有绝缘栅片与金属栅片两种:前者借拉长电弧并使之在与它紧密接触的过程中迅速冷却;后者借将电弧截割为多段短弧、利用增大近极区电压降(特别是交流阴极效应)以加强灭弧效果(图2-22)。金属栅片为钢质，它有将电弧吸引的作用和冷却作用，但其V形缺口是偏心的，且要交错排列以减小对电弧的阻力。栅片灭弧装置适用于高低压直流和交流开关电器，但以低压交流开关电器用得较多。六、固体产气灭弧装置六、固体产气灭弧装置 它主要用于高低压熔断器。以低压封闭管式熔断器为例，它是利用能产生气体的固体绝缘材料兼

34、作绝缘管和灭弧室。电路发生短路时，熔体窄部迅速熔化和汽化，形成若干串联短弧，而绝缘管则在电弧高温作用下迅速分解汽化，产生压强达数MPa的含氢高压气体。电弧便在近阴极效应和高压气态介质共同作用下很快熄灭，有时甚至能在短路电流尚未达到顶期值之前就截流，提前分断电路。七、石英砂灭弧装置七、石英砂灭弧装置 它也是主要用于高低压熔断器。石英砂充填在绝缘管内作为灭弧介质。熔断器的熔体熔化后产生的金属蒸气为石英砂所限无法自由扩散，遂形成高压气体，使电离了的金属蒸气扩散于石英砂缝隙内，在该处冷却并复合。这种装置灭弧能力强，截流作用显著。但分断小倍数过载电流时，可能因熔体稳态工作温度较高而将石英砂熔解，形成液态

35、玻璃，并与金属熔体作用生成绝缘性能差的硅酸盐，以致发生稳定燃弧现象，特别是在直流的场合。八、油吹灭弧装置八、油吹灭弧装置 油吹灭弧装置是以变压器油为介质。产生电弧后，它会使油气化为含氢量达7080%的气体，后者与占总体积约40%的油蒸气共同形成油气泡，使电弧在其中燃烧。油吹灭弧主要是利用氢气的高导热性和低粘度以加强对弧柱的冷却作用，利用油气为四周冷油所限不能迅速膨胀而形成的0.5 IMPa高压以加强介质强度，以及利用因气泡壁各处油的气化速度不同产生的压力差使油气作紊乱运动，将刚生成的低温油气引至弧柱以加速其冷却。油吹灭弧的燃弧时间有一最大值，与之对应的电流称为临界电流其值因灭弧装置结构而异，由

36、于弧室机械强度的限制，油吹灭弧还有一极限开断电流。 油吹灭弧装置曾在高压断路器中占重要地位，但由于结构复杂且效果不甚理想，它已越来越多地为其他形式的灭弧装置所取代。九、压缩空气灭弧装置九、压缩空气灭弧装置 它也是用于高压电器。开断电路时，以管道将预储的压缩空气引向弧区猛烈吹弧。一面带走大量热量、降低弧区温度，另一方面则吹散电离气体将新鲜高压气体补充空间。因此，这种灭弧装置既能提高分断能力、缩短燃弧时间，又能保证自动重合闸时不降低分断能力。它虽无临界电流，但仍有极限分断能力。然而，由于种种原因，压缩空气灭弧装置近年来也用得比较少了。十、六氟化硫十、六氟化硫(SF6)气体灭弧装置气体灭弧装置 SF

37、6气体为共价键型的完全对称正八面体分子结构的气体，故具有强负电性，极为稳定。它无色、无臭、无味、无毒、既不燃也不助燃。一般无腐蚀性。在常温常压下SF6的密度是空气的5倍，分子量也大，故其热导率虽逊于空气，但热容量大，总的热传导仍优于空气。 概括起来， SF6气体作为灭弧介质具有下列优点:它在电弧高温下生成的等离子体度很高，故弧隙能量小，冷却特性好;介质强度恢复快，绝缘及灭弧性能好，有利于缩小电器的体积和重量;基本上无腐蚀作用;无火灾及爆炸危险;采用全封闭结构时易实现免维修运行;可在较宽的温度和压力范围内使用;无噪声及无线电干扰。 SF6气体的主要缺点是液化(-40度时，工作压力不得大于0.35

38、MPa;-35度时不得大于0.5MPa)，而且在不均匀电场中其击穿电压会明显下降。 目前，SF6气体灭弧装置已广泛用于高压断路器，同时此气体还广泛用于全封闭式高压组合及成套设备中作为灭弧和绝缘介质。十一、真空灭弧装置十一、真空灭弧装置 此灭弧装置以真空作为绝缘及灭弧手段。当灭弧室真空度在1.3310-3Pa以下时，电子的自由行程达43m，发生碰撞电离的概率极小。因此，电弧是靠电极蒸发的金属蒸气电离生成的。若电极材料选用得当，且表面加工良好，金属蒸气就既不多又易扩散，故真空灭弧效果比其他方式都强得多。真空灭弧具有下列优点：触头开距小(10kV级的仅需10mm左右)，故灭弧室小，所需操作力也小，动

39、作迅速;燃弧时间短到半个周期左右，且与电流大小无关;介质强度恢复快；防火防爆性能好；触头使用期限长，尤适宜于操作频率高的场合。其缺点主要是截流能力过强，灭弧时易产生甚高的过电压。目前，高低压电器均发展了采用真空灭弧装置的工业产品。十二、无弧分断十二、无弧分断 实现无弧分断一般有两种方法:一是在交变电流自然过零时分断电路，同时以极快的速度使动静触头分离到足以耐受恢复电压的距离，使电弧甚弱或无从产生;二是给触头并联晶闸管，并使之承担电路的通断，而触头仅在稳态下工作。(一一)同步开关同步开关 图2-23所示为带压缩空气灭弧装置的同步开关原理结构。其设计原则是使开关在电流将自然过零时(如1ms)分断，

40、并加速触头运动，使之在电流过零时已有一定间隙，灭弧就能在电流甚小、燃弧时间甚短弧隙介质恢强度高的条件下进行。n正常工作时，电容器C由充电电路充电。若运行中发生短路，过流继电器以触头闭合，接通饱和电流互感器TA的二次电路。当一次电路(即待分断电路)电流甚大时， TA铁心处于饱和状态，其二次绕组几乎无输出;而当电流自然减至一定值时，铁心转入非饱和状态，二次绕组有输出。于是，同步触发装置TS给出触发脉冲，令晶闸管导通，而电容器C经VS对静止线圈放电。该线圈电流产生强大的磁通，使金属盘出现感应电流。它与线圈电流互相作用，产生轴向电动斥力F，使金属盘连同动触头一起右移。同时，压缩空气亦吹向弧隙，使其介质

41、强度于电流过零后迅速恢复。这就实现了无弧分断。n同步分断结构复杂，故仅间或用于高压电器。(二二)混合式开关混合式开关 以混合式交流接触器为例，它有电压触发式和电流触发式两类(图2-24)。就前者而论，在断开状态，由于继电器触头KA是断开的，虽然晶闸管VTI、VT2均有外施电压，但是门极无触发信号，故都是截止的;在运行时，又因a、b两点间的电压是接触器的主触头KM的电压降，它小于晶闸管导通电压，虽有门极触发信号，晶闸管仍截止。但在接通过程中，先于KM闭合，故晶闸管先导通，主触头后闭合;而在分断过程中，KA比KM后断开，使晶闸管因被加上电源电压而导通，并承担全部负载。待KA分断后，晶闸管亦因无门极

42、作用随即即截止，切除负载。这样，就基本上实现了无弧通断。第七节 触头的接触电阻 如果将一段导体于截断后再小心翼翼地对接好，则在测量其电阻时将发现一电阻增量，后者是因两截导体接触时产生的，故称为接触电阻，以Rj表示。 接触电阻主要由束流电阻和膜层电阻两部分。 束流电阻：试验表明，导体接触处的整个面积只是个视在面积，真正接触着的是离散性的若于个被称为a斑点的小点(图2-25)。这种斑点的面积仅为视在接触面的很小一部分。就是a斑点本身也只有一小部分是纯金属接触区，其余部分是受污染的准金属接触区和覆盖着绝缘膜的不导电接触区因此，实际的金属导体接触面非常小。n膜层电阻：接触面暴露在大气中会导致表面膜层的

43、产生。它包含尘埃膜、化学吸附膜、无机膜和有机膜。膜层导致的电阻增量称为膜层电阻。n束流电阻和膜层电阻都很难用解析的办法得到。一般计算接触电阻Rj都采用以下经验公式：式中Kc-触头材料、接触面加工情况以及表面状况有关的系数（表2-3）。 Fj-接触压力; m-与接触形式有关的指数(点接触m=0.5、线接触m=0.50.7、面接触m= 1.0)。影响接触电阻的因素很多，其中主要是影响接触电阻的因素很多，其中主要是:(1)接触形式 表面上看似乎面接触的接触电阻最小，但也不尽然。若接触压力不大，面接触时a斑点多，每个斑点上的压力反而很小，以致接触电阻增大很多。因此，继电器和小容量电器的触头普遍采用点-

44、点及点-面接触形式，大中容量电器触头才采用线和面接触形式。表2-4中关于铜触头的实验数据便是实证。(2)接触压力接触压力 它是确定接触电阻的决定性因素。接触面受压后总有弹性及塑性形变，使接触面积增大。压力还能抑制表面膜层的影响。但从黄铜质球-平面接触触头通过20A电流时的试验结果来看(图2-27)，接触压力越小，Rj越大，且分散性很大，可是过分增大接触压力也并不佳。 弱电继电器接触压力甚小，为使接触电阻值压力不得小于表2-5中的数值。(3)表面状况表面状况 接触面越粗糙，越易污染和氧化，Rj也越大。其后果不仅是发热损耗增大，还会妨碍电路正常接通，特别是当电压和电流均甚小时。(4)材料性能材料性

45、能 影响Rj值的材料性能主要是电阻率和屈服点。屈服点越小，即材料越软，越易发生塑性形变，Rj值也越小。第八节 闭合状态下的触头 触头闭合后，由于通过电流，其温度将升高，并在动静触头间产生电动斥力。这些现象均将影响触头的工作。一、触头的发热 触头的发热与一般导体不同，它分本体发热和触点发热两部分。触点处有接触电阻，产生的热量很大，同时其表面积很小，热量只能通过热传导传给触头本体。因此，触点的温度照例要比触头本体的高。 触点相对本体的温升可按下式估算: 式中 Uj接触电压降; I通过触点的电流; 、触头材料的热导率和电阻率。金属材料的值越大， 值就越小。任何金属的值大抵仅与绝对温度T才有关，即 因

46、此有： 考虑到触头本体的发热和触头发热的特殊性，触点相对周围介质的温升为：二、接触电阻与接触电压降 触头接触面温度上升时，由于接触电阻Rj增大，接触电压降Uj也会增大。反之亦然。 但实验所得,“Ri - Ui”特性并非全然如此(图2-28)。 Rj由图可见，当Uj增大时，Rj开始是增大的，但当Uj增大到Us时,触点温度已高达能令触点金属材料机械性质发生变化-软化的地步，故Us称为软化电压。这时，在接触压力作用下，接触面积增大，使Rj骤减。此后， Rj仍将随Uj而逐渐增大，并于Uj增至Um时再度猛降,因为此时接触面积因温度已达熔点而增大很多。电压降Um称为熔化电压。软化电压和熔化电压均为触点材料

47、的特性参数。对于继电器触头，通常取：若已知触点允许通过的电流I，则大体上可以求得触点的允许接触电阻： 即使在稳定工作状态，触头的接触电阻亦非恒值，而是随时间不断变化(图2-29)。触点表面受腐蚀性气体作用产生的薄膜，其厚度是与时俱增的，故Ri也不断增大。然而，随着Ri增大， Uj也在增大，使能破坏薄膜的膜层电场强度和温度同时在增大。及至它们增至一定值，薄膜就被破坏， Rj随即骤降。在此之后，前述过程又重复着。倘者形成了够坚固的薄膜， Rj将增大到不能容许的地步。这时的触头温升已足以危害电器的绝缘，故必须注意防止产生这样的薄膜。 形成薄膜的主要原因是金属在大气中的腐蚀-氧化。至于连接触头，为防止

48、生成氧化膜，常于装配前在接触面上涂敷工业凡士林等防锈油脂以资保护，但装配前应将它拭净，以免妨碍导电。近年来，在接触面上已广泛涂敷兼有隐降低接触电阻和保护接触面两种作用的导电膏。三、触头间的电动力三、触头间的电动力 触头间的电动力相当于变截面载流导体受到的电动力。当导体截面变化时，电力线会弯曲，而电动力dF是与电力线垂直的，故它恒指向截面变大的一侧(图2-30)。短路时，巨大的电动力可能将触点斥开。 此电动力有二分量:径向分量dFx和轴向分量dFy。前者是径向压力，后者是趋于在截面变化处将导体拉断的电动收缩斥力。电接触区的互相作用极其复杂，采用一般解析的方法计算结果只能是近似的。这里不做介绍。第

49、九节 触头接通过程及其熔焊 触头的接通过程常伴随着机械振动，并因之在间隙内产生电弧。由于接通时负载电流往往较大，故接通电弧危害有时颇严重，其中最危险的便是触头的熔焊。一、接通过程中的机械振动一、接通过程中的机械振动 接通时动触头以一定速度朝静触头运动，它们接触时就发生了机械碰撞。结果，动触头被弹开，然后再朝静触头运动，多次重复发、碰撞。由于每碰撞一次都要损失部分能量，故振动幅度将逐渐减小(图2-31）。除触头本身的碰撞外，电磁机构中衔铁与铁心接触时的撞击以及短路电流通过触头时生的巨大的巨大电动斥力，均可能引起触头振动。n通过力学分析，得触头机械振动的最大幅度-第一次碰撞的反弹距离为： 适当减小

50、动触头的质量和运动速度、增大触头初压力，对减轻振动是有益的。但完全消除触头接通时的振动是不可能的，只要使xm小于或等于触头接触面的形变，振动不致令动静触头在碰撞时分离，振动也就无害了。二、触头的熔焊二、触头的熔焊 动静触头因被加热而熔化、以致焊在一起无法正常分开的现象称为触头的熔焊。 它有静熔焊与之分。 静熔焊：静熔焊： 是连接触头或闭合状态下的转换触头于通过大电流时、因热效应和正压力的作用使a斑点及其邻域内的金属熔化并焊为一体的现象，其发生过程一般无电弧产生; 动熔焊：动熔焊： 是转换触头在接通过程中因电弧的高温作用使接触区局部熔化发生的熔焊现象。若触头接通过程伴随有机械振动，由于电弧和金属

51、桥的出现，发生动熔焊的可能性更大。闭合状态的转换触头为短路电流产生的巨大电动力斥开时，同样有可能发生动熔焊。影响熔焊的因素主要有影响熔焊的因素主要有:(1)电参数电参数 它包括流过触头的电流、电路电压和触头的电流产生的热量。触头开始熔焊时的电流称为最小熔焊电流Imin。，它与触头材料、接触形式和压力、通电时间等许多因素有关。此电流迄今尚无可信的计算公式，故通常是以实验方式确定。线路电压对静熔焊的影响仍是电流的影响，对动熔焊则表现为电压越高越易燃弧，且电弧能量越大。电路参数的影响是指电感和电容的影响。接通电感性电路时，若负载无源，电感有抑制电流增长的作用;若负载有源，则因起动电流甚大而易发生熔焊

52、。接通 容性负载时，涌流的出现也易导致触头熔焊。(2)机械参数机械参数 主要是接触压力，其增大可降低接触电阻，提高抗熔焊能力。触头闭合速度也对熔焊有影响，速度大，易发生振动，因而也易发生熔焊。(3)表面状况表面状况 接触面越粗糙，接触电阻就越大，也越易发生熔焊。但接触面的氧化膜虽对导电不利，但其分解温度高，对提高抗熔焊能力却是有利的。(4)材料影响材料影响 熔焊的是材料品种、比热容、电导率和热导率。粉末冶金材料的抗熔焊能力一般较强。当动静触头采用不同材料时，就静熔焊而论，抗熔焊能力仅相对弱的一方有所提高;就动熔焊而论，不仅未必能提高抗熔焊能力，有时甚或会降低。三、触头的冷焊三、触头的冷焊 继电

53、器所用贵金属触头当接触面上的氧化膜(它本来就不易生匙成)被破坏、因而纯金属接触面扩大时，因金属受压力作用致使连接处的原子或分子结合在一起的现象称为冷焊冷焊。它一旦发生就很难处理，因为金属间的内聚力往往非微小的接触压力所能克服，况且弱电触头又暂密封于外壳内，很难以其他手段使之分离。目前，为防止发生冷焊，一般是通过实验、在触头及其镀层材料的选择方面采取适当的措施。第十节 触头分断过程与其电侵蚀n触头接通过程中虽伴随着电火花或电弧的产生，但只要振动是无害的，而且是在非故障状态下闭合，电弧对触头危害就很小。分断过程则不然，因为它历时较长，在此期间由于金属在触头间的转移和液态金属的溅射以及金属蒸气的扩散

54、将使触点材料有明显的损失。结果是触头和整个电器的使用期限都缩短了。n触头材料在工作过程中的损失称为侵蚀，按产生原因区分有机械的、化学的和电的三种。机械侵蚀由触头在通断过程中的机械摩擦引起，化学腐蚀由触头表面的氧化膜破碎所致，这些侵蚀量都不大，一般不作考虑。电侵蚀是触头通断过程中因电火花和电弧而产生的，它是触头损坏的主要原因。本节要讨论的就是电侵蚀一、电侵蚀的类型一、电侵蚀的类型 电侵蚀有两种类型:桥蚀与弧蚀。n桥蚀： 如前所述，若分断电流足够大，最后分断点的电流密度可高达(107 1012)A/m2。于是，该点及其附近的触头表面金属材料将熔化，并在动触头继续分离时形成液态金属桥。当动静触头相隔

55、到一定程度时，金属桥就断裂。由于其温度最高点偏于阳极一侧，故断裂亦发生在近阳极处。这就使阳极表面因金属向阴极转移而出现凹陷，阴极表面出现针状凸起物，结果阳极遭到电蚀。液态金属桥断裂以致材料自一极向另一极转移的现象称为桥蚀或桥转移。 触头每分断一次都出现一次桥蚀只是转移的金属量甚小而已。n弧蚀弧蚀 液态金属桥断裂并形成触头间隙后，若触头工作电流不大，间隙内将发生火花放电。这是电压较高而功率却较小时特有的一种物理过程。较高的电压使触头间隙最薄弱处可能为强电场所击穿，较小的功率则使间隙内几乎不可能发生热电离，终于只能形成火花放电。火花放电电流产生的电压降可能使触头两端的电压下降到不足以维持气体放电所

56、需强电场，以致放电中止。此后气体又会因电压上升再度被击穿，重新发生火花放电。因此，火花放电呈间歇性，而且很不稳定。火花放电时是阴极向阳极发射电子，故将有部分触头金属材料自阴极转移到阳极，也即阴极遭受电蚀。 若液态金属桥断裂时触头工作电流较大，就会产生电弧。它是稳定气体放电过程的产物。电弧弧柱为等离子体，其中正离子聚集于阴极附近成为密集的正空间电荷层，使该处出现很强的电场。质量较大的正离子为电场加速后轰击阴极表面，使之凹陷，而相应地阳极表面则出现凸起物。换言之，即阴极材料转移到了阳极，形成阴极电蚀。与此同时，在电弧高温作用下阴极和阳极表面的金属均将局部熔化和蒸发，并在电场力作用下溅射和扩散到周围

57、空间，使材料遭受净侵蚀。 不论火花放电抑或电弧放电，均使触头材料逐渐耗损，这就是弧蚀。二、小电流下的触头电侵蚀二、小电流下的触头电侵蚀 小电流下的触头电侵蚀主要表现为桥蚀和火花放电性质的弧蚀，因为产生电弧需要一定的电压和电流。 据实验，桥蚀中阳极材料的侵蚀程度可按下式计算：火花放电时触头的侵蚀量为：为降低火花放电导致的电侵蚀，通常是采用灭火花电路。三、大电流下的触头电侵蚀三、大电流下的触头电侵蚀 大电流时，触头材料的电侵蚀主要表现为弧蚀。触头在一次分断中被侵蚀的程度决定于电弧电流、电弧在触头表面上的移动速度和燃烧时间、触头的结构形式等，它也与操作频率有关。在电流较大而操作频率不高时，触头的电侵

58、蚀量与分断次数通常呈线性关系。此外，触头电侵蚀量还与磁吹磁场有关，如果电流不是太大(在数百A以内)。当磁吹磁场的磁感应强度B值较小时，电弧在触头表面移动的速度是随它一起增大的，故侵蚀量会减小，并在某一B值时达到最小。此后，当B值增大时，侵蚀量先是增大，然后趋于一稳定值。因为在强磁场中会出现液态金属从触头向外喷溅的现象，而当磁场较弱时，液态金属还能重新凝固并残留在触头表面上。四、电侵蚀与触头的使用期限和超程四、电侵蚀与触头的使用期限和超程 触头的接通和分断过程都伴随着其材料的侵蚀，其中以电侵蚀最为严重。影响电侵蚀量的因素很多，现象和规律又十分复杂，涉及到的学科也非常多，所以迄今尚未能就此建立能够

59、令人满意的数学模型。 电侵蚀直接影响到触头的使用期限，因为当触头材料耗损到一定程度后，它本身乃至整个电器都无法继续正常工作。 这时，即可认为触头的使用期限已告终结，而不必待到触头材料耗损殆尽。 触头的电侵蚀并不是均匀的，若电弧很少在其表面移动、触头表面损伤过甚以致接触电阻猛增、复合材料中某一组分丧失导致材料性能劣化等，均将使触头提前失效。 为保证触头在其规定使用期限内能正常运行，必须设有能够补偿其电侵蚀的超程。电器触头的超程值主要决定于其允许的最大侵蚀量。铜质触头常取超程值为一个触头的厚度。银或银合金触点的触头则取超程值为两触头总厚度的75%左右。当然，超程值的选取最终还要视具体运行或试验情况

60、而定。第十一节 栓接连接触头与接触导电膏n栓接连接触头栓接连接触头在电气工程中点有非常重要的地位。发电厂和变电所的高低压屏柜、工矿企业中的各种生产设备的控制屏，均普遍应用母线连接电源和电器。此外，大容量高低压电器彼此间亦普遍用母线连接。这类连接触头虽不乏以焊、铆方式连钉或螺栓连接的可卸式连接触头(栓接触头)。一、母线在运行中的行为一、母线在运行中的行为 母线常以高电导率的铜质或铝质型材制造。铝材以其经济电导率(电导率与质量之比)为铜材的二倍，兼之资源丰富，且在大多数场合对大气和化学作用颇为稳定，应用尤为广泛。 不论铜母线还是铝母线，搭接面的氧化膜都极为有害。和纯铜比较，铜的氧化膜的电阻率大了十

61、几个数量级(，即使膜层再薄，电阻也高达I0M以上。铝氧化膜的电阻率更高达I010M 。更严重的是这类氧化膜很难以电或热的方式破除，只能借机械摩擦破除，而母线搭接却是相对静止的。因此，氧化膜对铜铝母线搭接的导电构成了很大威胁。 铜铝母线的氧化还会因其氧化膜层的破碎和脱落造成材料损失、即化学腐蚀。其年腐蚀率与周围环境有很大关系，凡高温高湿处、有盐雾处及含大量有害工业气体处，腐蚀就严重得多。电化学腐蚀对母线搭接面也很有害。搭接区缝隙内常吸附有水蒸气、氯化氢、二氧化硫和二氧化碳等气体，它们能生成导电的酸性电解液。当两种不同金属导体相接触或含杂质金属的同一种金属导体相接触时只要被酸性电解液所浸湿，就将形

62、成原电池，使桥准电位低的金属遭到腐蚀。 化学和电化学腐蚀除造成材料侵蚀外，更严重的是使接触面状况劣化、接触电阻剧增，温度骤升，最终破坏了电接触连接。 栓接母线紧固后，其内部将产生机械应力。在一定的温度下，当应力超过某一限度:即使外力不再增大，材料的塑性形变仍将缓慢地增大，即蠕变现象。抵抗蠕变的强度称为蠕变极限，它会随温度上升而锐减。载流情况下整个母线为一热源，搭接部分以含大的接触电阻而发热尤为严重。高温搭接段在紧固螺栓压力作用下将因蠕变极限锐减发生金属流动，使母线变薄，栓接松弛。于是，接触压力减小，接触电阻增大，温度继续上升，蠕变更加严重，终于出现了恶性循环。结果在搭接区可能发生电弧放电，烧坏

63、接触面。对此，往往未引起人们注意。二、母线搭接区的处理二、母线搭接区的处理 为改善母线搭接区的接触状况，防止金属材料发生化学及电化学腐蚀，可采取接触面压花，间隙填铜屑、包封搭接区、接触面搪锡等措施，但用得最多的还是掩锡。虽然锡的电阻率和热导率仍及铜的1/7 1/6，但它较软，在相同的接触压力下a斑点数量和半径均较大，故搪锡可减小接触电阻、降低温升和能耗，削弱蠕变危害的程度。搪锡还有助于降低化学及电化学腐蚀，并避免母线在带有导电性极差的氧化膜的情况下接触。然而，这些措施或需复杂的工艺装备，以致成本高、工作条件差、适用性不强;或对化学和电化学腐蚀的防护性差等等。因此，近年来已越来越广泛采用接触导电

64、膏了。三、接触导电膏及其作用机理和效果三、接触导电膏及其作用机理和效果 接触导电膏是含导电填料和胶粘剂的具有流动性的糊状导电涂料。它体现了去除氧化膜及其他膜层、密封保护以防腐蚀和使原有间隙成为隧道效应导电通道等三位一体的思想，从而最大限度地减小了接触电阻、能耗和温升，并使它们在长期运行中保持稳定，最终全面地改善了接触连接的工作特性。接触导电膏的作用机理是:n(1)除膜作用除膜作用 导电填料为金属粉末，它不仅能导电，更重要的是在涂敷过程和以螺栓紧固时自a斑点被挤出的过程中，通过机械研磨作用在甚大程度上破碎并清除金属表面的各种膜层，使a斑点基本上呈纯金属接触状态。n(2)密封作用密封作用 涂敷导电

65、膏后，搭接段两接触面间的全部间隙遂为之所填补，氧气、水蒸气和腐蚀性气体均无从侵入，故接触面不会因被腐蚀而生成任何膜层。n(3)隧道效应导电作用隧道效应导电作用 涂敷导电膏后，一则破除a斑点上的各种膜层，并防止了其重新氧化，使仅有的微小的金属接触面得到充分利用;再则尽管导电膏本身电导率不高，但它们填补全部搭接面间空隙后，可在其中形成许多基于隧道效应的导电通道， 从而很大程度上扩大了实际接触面。 涂敷导电膏的优点除直接体现在因接触状况明显改善而收到减小接触电阻和节能降温的效果外，又因可提高运行可靠性而减少维修次数和费用及降低停电检修带来的损失。况且导电膏还具有无毒、无臭、无污染、耐腐蚀、抗寒(可在

66、-40度时运行)、耐高温(滴点温度70度)、不氧化、不长霉、性能稳定等特点，涂敷工艺又十分简便易行，适用性强(能适应野外作业)，价格低廉，故极宜推广应用。第十二节 触头材料 对触头材料通常有下列要求:具有低的电阻率和低的电阻温度系数;具有高的最小燃弧抗化学腐蚀能力;具有适当的硬度和良好的工艺性能。 触头材料一般有纯金属、合金和粉末合金三类。一、纯金属材料一、纯金属材料(1)银 在金属材料中它具有最高的电导率和热导率。其氧化膜电阻率较低，且易去除;其硫化膜电阻率虽较高，仍易破除。因此，银触头接触电阻小，而且稳定。银的工艺性一般也优于其他材料。由于熔点和硬度均较低，故银的耐弧、耐侵蚀和抗熔焊性能均较差，所以银触头多用于中小容量开关电器。(2)铜 铜的电导率和热导率均很高，仅次于银。其比热容大、工艺性好、价格低廉，铜易氧化，其氧化膜的电阻率非常大，又不易去除，故铜触头接触电阻大而且不稳定。目前仅动静触头的接触面之间有相对运动(摩擦)的电器才使用纯铜质触头。(3)铝 其电导率和热导率在纯金属材料中居第三位，故亦属最常用的导电材料。铝材极易氧化，其氧化膜的电阻率极大、并且非常稳定，极难去除。然而