施工升降机安拆及基础加固专项施工方案

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1、安徽中筑建设集团有限公司舒城远大港汇广场一期1#、2#、3#、6#楼工程施工升降机按拆及基础加固专项施工方案 安徽中筑建设集团有限公司 编制时间:二O一二年八月六日目 录第一节、编制依据- 2 -第二节、工程概况- 3 -第三节、安装锚固方案- 4 -第四节、施工升降机的拆卸- 6 -第五节、安全要求及措施- 7 -第六节、计算书- 8 -第一节、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:施工升降机（GB/T 10054-2005） 施工升降机安全规则（GB10055-2007） 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011） 混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）第

2、二节、工程概况工程基本情况远大港汇广场一期1#、2#、6#楼工程工程名称舒城远大港汇广场一期工程1、2、6楼工程地点舒城县春秋北路与华侨路交汇处周边环境良好建筑面积（m2）1#楼：15561.02#楼：15874.36#楼：15783.4建筑高度（m）96.15基础形式钢筋混凝土顶板主体结构框剪抗震等级二抗震设防烈度7地上层数33地下层数1标准层层高（m）2.9远大港汇广场一期3#楼工程工程名称舒城远大港汇广场一期工程3楼工程地点舒城县春秋北路与华侨路交汇处周边环境良好建筑面积（m2）8114.4建筑高度（m）52.65基础形式钢筋混凝土顶板主体结构框剪抗震等级 二抗震设防烈度7地上层数18地

3、下层数1标准层层高（m）2.9各责任主体名称建设单位舒城远大房地产开发有限公司设计单位安徽华优建筑设计院施工单位安徽中筑建设集团有限公司监理单位安徽南巽建设项目管理投资有限公司项目经理杨立志总监理工程师赵建辉技术负责人张树山专业监理工程师胡荣武第三节、安装锚固方案1#、2#、6#楼采用SCD200/200J，3#楼采用SSD60/60为型锚固。锚固长度：28003200mm，锚固间距：锚固高度为6m一道，锚固架与墙体相连。 1、前期准备1.1、将基础方案做好，保证基础的水平及各项使用要求；1.2、保持施工升降机的进场道路通畅，并有足够的停放设备空间；1.3、确保安装地点满足安全检查机构所规定的

4、要求，且已获得安装许可。安装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.52倍，升降机工作电源电压值上下波动不得超过5%；1.4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过30米，一般每个吊笼需配置一根大于425mm的铜芯电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积；1.5、专用配电箱内每一吊笼均用一开关控制，电源箱需采用冲击波无动作型漏电保护开关。1.6、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于1M；1.7、准备好停层附件，如支架、安全栏杆等；1.8、确定附墙方案，按需

5、要准备好预埋件或固定件，并提前在符合附墙要求的附2、施工升降机的安装2.1、把基础表面清扫干净；2.2、将基础底座安装在基础平台上，用水平尺检查水平，并填实基础，检查基础底座中心到附墙点的距离；2.3、按此顺序上三个标准节；2.4、安装吊笼；2.5、接通电源，对设备进行检测；2.6、应用小辈杆进行标准节安装；2.7、安装到高度后，安装各项限位，并进行调试；2.8、安装外笼后，对设备试运行良好后，方可投入使用。3、技术要求3.1、每安装一道附墙架，应用经纬仪测量其垂直度；3.2、附墙架允许的最大水平偏角为；3.3、齿轮和齿条的啮合侧隙应为0.20.7mm，靠背轮和齿条背间隙为0.5mm；3.4、

6、各滚轮与标准节间隙为0.5mm；3.5、每隔6m安装一道护线杆；3.6、安装对重时应保证对重与滑道间隙为0.5mm；3.7、上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm处，下极限碰铁应安装在吊笼满载下行时自动停止在碰到缓冲簧100200mm处；3.8、必须保证极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开时，触柄距碰铁0.52mm内。第四节、施工升降机的拆卸升降机拆卸的方法与顺序基本上是与安装时相反，故这里仅给出一些主要的操作及注意事项。1、将升降机附近区域用栅栏围住，并设置标志“谨防坠物”；2、把笼顶操纵盒移到吊笼顶上，并将笼顶操纵盒上的“加节运行”开关持到“加节”位置，装好吊杆及安全围栏；

7、3、将吊笼开到导轨架顶部，拆下两个限位撞块； 4、卸下导轨架标准节，过道竖杆、附墙架等，用吊笼运到地面。注意吊笼顶部一次只能装相当于3节标准节的重量；5、同时，拆下电缆导向架、撑杆等，直到只有3节标准节时，把吊笼开到缓冲器上；6、切断主电源，拆下电源电缆，松开吊笼电机的制动闸，用吊车吊走吊笼；7、拆下三节标准节、基础构架及缓冲器等。第五节、安全要求及措施1、安装作业人员应按高空中作业的要求操作：佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；2、安装作业时，必须按额定载荷重量下进行安装，不许超载；3、风速超过13m/s时及恶劣天气下不能进行安装作业；4、安装作业时，应防止安装地点上方掉落物体，避免高空多层次作

8、业；5、首层进料口一侧搭设2m的防护棚安全通道，通道两侧用密目网封闭，通道顶部用50厚木板防护；6、楼层上料平台处临边设1.5m高的防护栏；7、每层楼层处设安全防护门和楼层标识牌。第六节、计算书1#楼施工升降机计算书一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200型吊笼形式双吊笼架设总高度(m)110标准节长度(m)1.51底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)2002.楼板参数基础混凝土强度等级C35楼板长(m)6.4楼板宽(m)3.8楼板

9、厚(m)0.3板中底部短向配筋HRB400 12 200板边上部短向配筋HRB400 12200板中底部长向配筋HRB400 12 200板边上部长向配筋HRB40012 2003.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1二、基础承载计算： 导轨架重（共需73节标准节，标准节重167kg）：167kg73=12191kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+12191)+20002)10/1000=233.91kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+12191)+1.420002)10/1000=288.69kN； 考虑动

10、载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1P=2.1288.69=606.25kN三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/6.4=0.591、荷载计算 楼板均布荷载：q=606.25/(4.53)=44.91kN/m22、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.0544.913.82=32.42kNm Mymax=0.012644.913.82=8.17kNm M0x=-0.110144.913.82=-71.

11、4kNm M0y=-0.078244.913.82=-50.71kNm 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=32.42+8.17/6=33.79kNm s=|M|/(1fcbh02)=33.79106/(1.0016.703.80103275.002)=0.007； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007； s=1-/2=1-0.007/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=33.79106/(0.996300.00275.00)=410.97mm2。 实际配筋：1055.58 mm2 410.9

12、7 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=8.17+32.42/6=13.57kNm s=|M|/(1fcbh02)=13.57106/(1.0016.706.40103275.002)=0.002； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-/2=1-0.002/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=13.57106/(0.999300.00275.00)=164.68mm2。 实际配筋：1055.58 mm2 164.68 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋： M0x=M0xm

13、ax+M0ymax=(-71.4)+-50.71/6=-79.85kNm s=|M|/(1fcbh02)=79.85106/(1.0016.703.80103275.002)=0.017； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.017)0.5=0.017； s=1-/2=1-0.017/2=0.992； As=|M|/(sfyh0)=79.85106/(0.992300.00275.00)=976.04mm2。 实际配筋：1693.32 mm2 976.04 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-50.71)+-71.4/6=-62

14、.61kNm s=|M|/(1fcbh02)=62.61106/(1.0016.706.40103275.002)=0.008； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.008)0.5=0.008； s=1-/2=1-0.008/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=62.61106/(0.996300.00275.00)=761.86mm2。 实际配筋：1693.32 mm2 761.86 mm2 板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.151043003/(12(1-(1/6)2)=7.291010 q=44.91kN/m2

15、=0.0449N/mm2 L=3800mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.004320.044938004/(7.291010)=0.55mm fmax/L=0.55/3800=1/6848.14 5902.74 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=140.35/2+53.966.4/2=242.85kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(242.85103-0.71.571200275)/(1.25270275)100/2=-64.55mm2； 梁箍筋满足要求！四、梁板下钢管结构验算

16、：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)4.2支撑钢管类型483.5立杆纵向间距la(m)0.6立杆纵向间距lb(m)0.6立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、0.9剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数12.3非顶部立杆计算长度系数22.626可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面面积A(mm2)489 设梁板下483.5mm钢管0.6m0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（

17、44.908+1.41）0.60.6=16.671kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=16.671kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.3（0.6+20.2）/0.0158 =145.57 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.6260.9/0.0158 =149.582 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.3（0.6+20.2）/0.0158 =168.133 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.6260.9/0.0158 =172

18、.768 取=172.768 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.24 f N/(A)= 16671/（0.24489）=142.05N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图 2#、6#楼施工升降机计算书一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)110标准节长度(m)1.51底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)2002.楼板参数

19、基础混凝土强度等级C35楼板长(m)6.4楼板宽(m)3.8楼板厚(m)0.3板中底部短向配筋HRB400 12200板边上部短向配筋HRB400 12200板中底部长向配筋HRB400 12200板边上部长向配筋HRB400 12200HRB400 222003.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1二、基础承载计算： 导轨架重（共需73节标准节，标准节重167kg）：167kg73=12191kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+12191)+20002)10/1000=233.91kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002

20、+200+12191)+1.420002)10/1000=288.69kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1P=2.1288.69=606.25kN三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算。 楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/6.4=0.591、荷载计算 楼板均布荷载：q=606.25/(4.53)=44.91kN/m22、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.0544.913.82=32.42kNm Mymax=0.0126

21、44.913.82=8.17kNm M0x=-0.110144.913.82=-71.4kNm M0y=-0.078244.913.82=-50.71kNm 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=32.42+8.17/6=33.79kNm s=|M|/(1fcbh02)=33.79106/(1.0016.703.80103275.002)=0.007； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007； s=1-/2=1-0.007/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=33.79106/(0.996300.

22、00275.00)=410.97mm2。 实际配筋：2508.82 mm2 410.97 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=8.17+32.42/6=13.57kNm s=|M|/(1fcbh02)=13.57106/(1.0016.706.40103275.002)=0.002； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-/2=1-0.002/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=13.57106/(0.999300.00275.00)=164.68mm2。 实际配筋：1055.58 mm2

23、164.68 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-71.4)+-50.71/6=-79.85kNm s=|M|/(1fcbh02)=79.85106/(1.0016.703.80103275.002)=0.017； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.017)0.5=0.017； s=1-/2=1-0.017/2=0.992； As=|M|/(sfyh0)=79.85106/(0.992300.00275.00)=976.04mm2。 实际配筋：4581.49 mm2 976.04 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短

24、向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-50.71)+-71.4/6=-62.61kNm s=|M|/(1fcbh02)=62.61106/(1.0016.706.40103275.002)=0.008； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.008)0.5=0.008； s=1-/2=1-0.008/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=62.61106/(0.996300.00275.00)=761.86mm2。 实际配筋：4581.49 mm2 761.86 mm2 板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.15

25、1043003/(12(1-(1/6)2)=7.291010 q=44.91kN/m2=0.0449N/mm2 L=3800mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.004320.044938004/(7.291010)=0.55mm fmax/L=0.55/3800=1/6848.14 5902.74 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=140.35/2+53.966.4/2=242.85kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(242.85103-0.71.571200275)/(1.25

26、270275)150/2=-96.83mm2； 梁箍筋满足要求！四、梁板下钢管结构验算：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)4.2支撑钢管类型483.5立杆纵向间距la(m)0.6立杆纵向间距lb(m)0.6立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、0.9剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数12.846非顶部立杆计算长度系数22.896可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面面积A(mm2)489 设梁板下483.5mm钢管0.6m0.6m 支承上部施

27、工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（44.908+1.41）0.60.6=16.671kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=16.671kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.846（0.6+20.2）/0.0158 =180.127 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.8960.9/0.0158 =164.962 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.846（0.6+20.2）/0.0158 =208.

28、046 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.8960.9/0.0158 =190.531 取=208.046 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.167 f N/(A)= 16671/（0.167489）=204.144N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图 3#楼施工升降机计算书一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SSD60/60吊笼形式双吊笼架设总高度(m)65标准节长度(m)0.9底笼长(m)3底笼宽(m)1.3标准节重(kg)0.9对重重量(kg)710单个吊笼重(kg)480

29、吊笼载重(kg)600外笼重(kg)480其他配件总重量(kg)1002.楼板参数基础混凝土强度等级C35楼板长(m)4楼板宽(m)3.5楼板厚(m)0.3板中底部短向配筋HRB400 12200板边上部短向配筋HRB400 12200板中底部长向配筋HRB400 12200板边上部长向配筋HRB400 122003.荷载参数：施工荷载(kN/m2)0.6二、基础承载计算： 导轨架重（共需73节标准节，标准节重0.9kg）：0.9kg73=65.7kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(4802+480+7102+100+65.7)+6002)10/1000=42.26kN； 施工升降机自重：P

30、=(1.2(4802+480+7102+100+65.7)+1.46002)10/1000=53.11kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1P=2.153.11=111.53kN三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=4/4=11、荷载计算 楼板均布荷载：q=111.53/(31.3)=28.6kN/m22、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.023428.642=10.71kNm Mymax=0

31、.023428.642=10.71kNm M0x=-0.067728.642=-30.98kNm M0y=-0.067728.642=-30.98kNm 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=10.71+10.71/6=12.49kNm s=|M|/(1fcbh02)=12.49106/(1.0016.704.00103275.002)=0.002； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-/2=1-0.002/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=12.49106/(0.999300.0

32、0275.00)=151.59mm2。 实际配筋：867.08 mm2 151.59 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=10.71+10.71/6=12.49kNm s=|M|/(1fcbh02)=12.49106/(1.0016.704.00103275.002)=0.002； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-/2=1-0.002/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=12.49106/(0.999300.00275.00)=151.59mm2。 实际配筋：867.08 mm2 15

33、1.59 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-30.98)+-30.98/6=-36.14kNm s=|M|/(1fcbh02)=36.14106/(1.0016.704.00103275.002)=0.007； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007； s=1-/2=1-0.007/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=36.14106/(0.996300.00275.00)=439.62mm2。 实际配筋：1693.32 mm2 439.62 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向

34、配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-30.98)+-30.98/6=-36.14kNm s=|M|/(1fcbh02)=36.14106/(1.0016.704.00103275.002)=0.007； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007； s=1-/2=1-0.007/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=36.14106/(0.996300.00275.00)=439.62mm2。 实际配筋：1693.32 mm2 439.62 mm2 板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.15

35、1043003/(12(1-(1/6)2)=7.291010 q=28.6kN/m2=0.0286N/mm2 L=4000mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.002150.028640004/(7.291010)=0.22mm fmax/L=0.22/4000=1/18526.41 1110.12 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=25.35/2+46.564/2=105.8kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(105.8103-0.71.57800275)/(1.25270275

36、)150/2=-109.89mm2； 梁箍筋满足要求！四、梁板下钢管结构验算：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)4.2支撑钢管类型483.5立杆纵向间距la(m)0.75立杆纵向间距lb(m)0.75立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数12.284非顶部立杆计算长度系数22.062可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面面积A(mm2)489 设梁板下483.5mm钢管0.75m0.75m 支承上部施工

37、升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（28.597+1.40.6）0.750.75=16.558kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=16.558kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.284（0.6+20.2）/0.0158 =144.557 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.0621.2/0.0158 =156.608 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.284（0.6+20.2）/0.0158 =166.963 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.0621.2/0.0158 =180.882 取=180.882 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.22 f N/(A)= 16558/（0.22489）=153.913N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图 - 24 -