南充市潆华工业集中区厦门日上车轮集团厂区边坡工程勘察

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1、南充市潆华工业集中区厦门日上车轮集团厂区边坡工程勘察目 录1.前言1.1工程概况1.2勘察目的及技术要求2.勘察工程量及技术标准依据2.1勘察技术标准2.2勘探点布置2.3勘察技术方法2.4完成工作量及作业时间3.场地工程地质条件3.1场地位置及地形地貌3.2区域地质构造和气象3.3地层结构及其特征3.4岩土的物理力学性质3.5水文地质条件4.地质构造与地震分析5.不良地质现象综述5.1崩塌5.1.1崩塌的形态特征5.1.2崩塌的形成机制5.2泥石流5.3其他不良地质现象6工程地质评价6.1边坡各主要岩土层的物理力学性质6.2力学参数的选取6.3边坡的稳定性7.治理与监测建议7.1治理7.2监

2、测8.结论与建议图表序号图表名称张数1勘探点数据一览表72图例13勘探点平面布置图14工程地质剖面图595柱状图1346岩土的物理力学试验结果表61. 前言1.1工程概况 日上车轮集团厂区边坡工程位于南充市潆华工业集中区，场地经开挖和回填，形成了约1.8KM长的边坡。土质边坡坡高介于0-17.41米之间，岩质边坡坡高介于3.45-17.59米之间。土质边坡虽然在开挖时经过放坡处理，但局部边坡后缘出现张拉裂缝，并伴有崩塌产生；岩质边坡开挖后有崩塌产生。南充市潆华建设有限责任公司拟对其进行治理，经网上公开比选，我公司以合理的价格.较好的勘察服务大纲被确定为南充市潆华工业集中区日上车轮集团厂区边坡工

3、程详细岩土工程勘察的勘察单位。项目建设地点位于南充市潆华工业集中区北出口处。场地北侧边坡坡顶为国道212线，为4车道超20汽车荷载，南侧及东侧紧邻新建的F道，西侧边坡坡底为潆华大道。该边坡坡面坡度5085不等，边坡裸露，无植被覆盖，坡体上无排水系统，坡体上雨水及附近山体上的山洪可直接冲刷坡面。1.2勘察目的及技术要求本次勘察目的是通过工程地质测绘、钻探、地质调查研究等勘察手段，查明边坡的工程地质和水文地质条件，评价其稳定性，为能更针对性的整治边坡提供详尽的资料依据和设计参数。勘察要求如下：查明边坡区内及周围地质环境条件，包括地形地貌、气象水文、地层岩性、地质构造、工程地质、水文地质条件和人类工

4、程活动状况，查明边坡类别和潜在的破坏方式。查明边坡区岩土物理力学性质对主要结构面，查明其类型、产状、发育程度、延伸程度、组合关系、力学性质、与临空面的关系和充填情况。对边坡进行工程地质分区和稳定性评价，提供边坡防治设计所需的计算参数。查明不良地质现象性质与范围及形成机制、影响因素和主导因素，触发条件及其相互关系。评价边坡目前稳定状况，预测边坡在各种影响因素的不同组合条件下的稳定程度，对其危害性进行评价。提出安全可靠、技术可行、经济合理的综合防治方案的建议。2.勘察工程量及技术标准依据2.1勘察技术标准本次勘察依据技术标准：岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）建筑地基基础

5、设计规范（GB50007-2002）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）岩土工程基本术语标准（GB/T50269-97）建筑工程地质钻探技术标准（JGJ8792）土工试验方法标准（GB/T50123-1999）工程岩体试验方法标准（GB/T50266）建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）2.2勘探点布置 本次勘察甲方提供勘探点布置图，共布置勘探点53个，沿厂区周边边坡布置。我公司在甲方提供的勘探点布置图的基础上，根据前述规范和技术要求，并结合拟建场地平面特点及拟治理边坡特点，补充布置了81个勘探点。本工程总计布置勘探点134个，其中钻探孔86个,钻探、动探对比孔18个,取土

6、孔25个,标贯孔16个。控制性钻孔91个，一般性钻孔43个。勘探点间距12.74-83.0米。2.3勘察技术方法钻探：采用8台XY- 100型钻机回旋全断面取芯，查明地基土层的类别和分布特征，为地基土地层划分和分层提供直观鉴别依据。鉴别出土质类别及岩层风化差异，确定各工程地质层埋深界面。回旋钻探时非注水试验孔均采用SM植物胶护壁以及金刚石钻头和SD双管单动钻具进行钻探。以确保钻探质量和准确划分地层，使钻探的岩芯采取率均在80%以上。N63.5重型动力触探：定量评价坡残积粉质粘土和压密素填土的均匀性和承载力。标准贯入试验：定量评价坡残积粉质黏土、压密素填土的均匀性和承载力，以及场地的地震效应。N

7、10轻型圆锥动力触探：定量评价松散-稍密状态填土的均匀性和承载力。测绘：对134个勘探孔使用全站仪和钢卷尺进行放线，准确保证各勘探点的位置。室内试验：对岩土体取样进行室内试验，同时参考了兄弟单位在场地所做岩土物理力学性质，以便能准确评定边坡坡体的稳定性。查阅资料：收集和研究场区区域地质、地震资料及场地附近已有的工程勘察技术资料及地区施工资料，作为本次勘察的基础资料。地质调查：对场地地形地貌、不良地质进行调查。2.4完成工作量及作业时间根据前述规范，本工程岩土工程勘察等级为乙级，地基复杂程度为二级，场地复杂程度为二级，工程重要性等级为二级，边坡安全等级为一级。我公司在接受任务以后，立即进行踏勘；

8、收集综合了兄弟单位2009年在此片区所作的勘察资料；收集了附有坐标的总平面图，场区的地面整平标高；查明了勘察范围内岩土层的类型、深度、分布、工程特性、地下水的埋藏条件、性质以及不良地质的位置；分析了不良地质的形成条件和性质及其演化、论述了不良地质的形态要素；提出了不良地质及边坡防治措施和监测的建议；绘制工程地质剖面图63张，柱状图134张，野外作业16天，从2010年12月03日进场2010年12月18日退场。野外工作量统计见下表：野外工作量统计表 表1序号项 目单 位工作量备 注1控制测量点22勘探点定位及复测点1342放收测钻孔3工程地质调查、测绘（1：500）Km20.54钻 孔米/个2

9、285.70/134填土中钻进全程跟管5取样/试验组61/426标准贯入试验次/孔50/147轻型动力触探试验次528重型动力触探试验米/孔176.6/549地下水位观测台班43.场地工程地质条件3.1场地位置及地形地貌场地位于南充市潆华工业集中区北出口，北为国道212线，东临南充市绕城高速入口，南、西侧均有厂区道路，交通极为便利。（一）地形：场地原始地形属于沟谷斜坡地形，地形起伏较大。经过几次人工改造（前期的大范围回填和近期的开挖），场地被改造成一陡斜坡地形。边坡下场地已改造成为一面积大约0.35平方千米的平台。边坡地形如图所示。 图1 南侧土质边坡 图2东侧边坡 图3 北侧土质边坡 图4平

10、台（二）地貌：原始地貌单元属于浅丘坡地。现场内地面高程（以孔口高程为准）最大值为328.39m,最小值291.09m。场地高程系统采用绝对高程，坐标采用独立坐标。3.2区域地质构造和气象3.2.1自然地理条件 南充市地处四川盆地中部，具有浅丘区的特点，山脉走向近于东西。场区水系从较大范围上属于长江水系，较小范围上属于嘉陵江水系。3.2.2区域地质构造南充地区位于四川盆地内川中浅丘区，场地在区域构造上位于新华夏构造体系的川北旋钮构造带和四川沉降带川中褶皱带北部部位，区内构造复杂，褶皱发育，褶皱呈东西向的一系列短轴背、向斜构造，褶曲宽缓，轴部舒展，两翼岩层平缓，倾角13，区内晚近期构造活动微弱，主

11、要表现为区域性缓慢抬升，无断裂构造分布。所以场地内无明显的新构造活动痕迹，无大的构造带及活动区，场地是地壳稳定区。3.2.3气象条件南充市属中亚热带湿润气候区，季风气候显著、四季分明、日光少、风速小、云量大、温差大、降雨量较多、气温日变化小，介于盆地西部春夏常旱区与东部伏旱区之间。受大气环流的控制，降雨分配季节不均，降雨高峰集中在六、七、八月这三个月，降雨量占全年的降雨量的61.1%，其中以七月份最高，月降雨量一般在176 mm以上,多年平均年降雨量962.9mm，枯水期13月份。相对湿度77.5%，多年平均气温17.5C。南充地区年最多风向为偏北风，年平均风速为1.11.60m/s，最大风速

12、25.3m/s，极大风速为27.8m/s，多年年平均风压力为142Pa，最大风压力为253Pa。3.3地层结构及其特征本场区勘察钻探深度范围内，场地地层可分为如下3大层:1.填土层（Qml）、2.粉质粘土（Q4dl+el）、3.侏罗系遂宁组泥岩（J2sn）。1.填土层：根据填料成分及成因，分为：1-1，杂填土：褐红、灰白色,以建筑垃圾、生活垃圾为主，含有约10%的粘性土,松散,干-稍湿，填龄为1-3年；1-2,松散填土:褐红色,主要为粘性土,夹15%左右泥岩团块、混凝土块及少量生活垃圾, 松散,稍湿-湿，此地层主要为近期场平时回填，未经碾压或强夯处理，主要分布在ZK84,ZK87,ZK90,Z

13、K106、ZK109,ZK112,ZK115,ZK118处；1-3，松散-稍密填土：灰白色、灰黑色，主要为粘性土，夹25%的砂性土及少量泥岩团块、建筑和生活垃圾，无序堆填，填龄约10年，松散-稍密，稍湿-湿,主要出现在ZK62、ZK63、ZK65、ZK66、ZK68、ZK69、ZK78、ZK81等孔及附近；1-4-1,压密填土:褐红色,主要为粘性土,含15%左右的泥岩团块、混凝土块等粗颗粒,为近期场平时堆填松散的素填土或杂填土经过分层碾压或夯实形成，中密-密实,稍湿-湿；1-4-2，压密填土：褐红色，主要为粘性土，夹少量泥岩团块及建筑垃圾，为前期修筑212国道时堆填，经过碾压，已完成固结沉降，

14、填龄约10年，中密-密实，稍湿-湿；2,粉质粘土:褐红色、黄褐色,含5%左右砾石、粗砂等, 无摇震反应，切面稍有光泽，韧性中等，干强度中等，可塑-硬塑,湿；3-1,强风化泥岩:褐红、棕红色,主要是粘土矿物,泥质结构,中厚层构造,风化裂隙发育,结构基本破坏,但尚可辨认,岩芯呈碎块状、短柱状，泥岩遇水易软化,失水干裂,暴露地表失水后干裂呈碎片状脱落。3-2,中风化泥岩:褐红、棕红色,主要是粘土矿物,泥质结构,中厚层构造,风化裂隙较发育,结构部分破坏,但均可辨认,岩芯呈短柱状、长柱状，泥岩遇水易软化,失水干裂,暴露地表失水后干裂呈碎片状脱落。以上各土层的分布、埋藏及厚度变化情况，详见工程地质剖面图。

15、岩芯及探坑如下： 图5 ZK85岩芯 图6 ZK99旁边的探坑 3.4岩土的物理力学性质 3.4.1参考资料：本次勘察主要参考了兄弟单位在邻近场地四川成源实业有限公司-办公楼、库房、厂房工程所做的泥岩试验成果。参考数据：见表2 岩石试验成果统计表 表2岩土名称试验项目统计频数范围指平均值标准差变异系数统计修正系数标准值nmin-maxrsk中风化泥岩天然密度(g/cm3)62.12-2.592.34/单轴极限抗压强度（MPa)天然63.14-5.624.680.6930.1480.878 4.11 3.4.2室内试验：本次勘察主要针对强夯和碾压过的填土、国道旁压密填土、松散-稍密填土、坡残积粉

16、质粘土及强风化、中风化泥岩进行室内土工试验，以得到场地内各岩土层的物理力学性质，测试结果统计表见表3、表4、表5、表6、表7、表8。表3土层名称统计项目含水率W(%)质量密度 (g/cm3)孔隙比e压缩系数1-2( MPa-1)压缩模量 ES (MPa)内聚力C(kPa)内摩擦角 （）1-3松散-稍密填土Qml 范围值26.729.71.881.910.8110.880.460.583.23.99116.48.8样本数6666666平均值28.551.900.8490.513.659.977.53标准差1.0880.0100.0240.0430.2590.900.907变异系数0.0380.0

17、050.0280.0840.0710.090.121修正系数1.0360.9951.0271.0800.9330.9140.886标准值29.581.8870.8720.5513.4049.116.672表4土层名称统计项目含水率W(%)质量密度 (g/cm3)孔隙比e压缩系数1-2( MPa-1)压缩模量 ES (MPa)内聚力C(kPa)内摩擦角 （）1-4-1压密填土Qml 范围值24.528.21.911.960.715 0.8190.230.296.37.523.527.817.021.3样本数6666666平均值26.171.930.7630.2576.9025.4322.03标准

18、差1.260.0180.0370.0210.4521.440.789变异系数0.0480.0090.0480.0840.0650.0570.036修正系数1.0460.9911.0461.080.9380.9460.966标准值27.371.9170.7980.2786.47124.121.3表5土层名称统计项目含水率W(%)质量密度 (g/cm3)孔隙比e压缩系数1-2( MPa-1)压缩模量 ES (MPa)内聚力C(kPa)内摩擦角 （）1-4-2压密填土Qml 范围值24.828.11.901.950.7220.8200.240.306.17.224.829.420.122.5样本数6

19、666666平均值26.321.9270.7710.2676.6827.3521.43标准差1.1440.0180.0340.0230.4401.5360.937变异系数0.0430.0090.0440.0880.0660.0560.044修正系数1.0410.9911.0421.0830.9370.9470.958标准值27.401.9100.8040.2896.26625.8920.54表6土层名称统计项目含水率W(%)质量密度 (g/cm3)孔隙比e液性指数 IL压缩系数1-2( MPa-1)压缩模量 ES (MPa)内聚力C(kPa)内摩 擦角 （）粉质粘土Q4el+dl 范围值23.

20、327.01.901.940.716 0.8100.170.480.210.266.98.2273217.322.3样本数66666666平均值25.751.9170.7820.3520.2427.4229.3319.77标准差1.3490.0200.0360.1070.0190.491.861.65变异系数0.0520.0100.0460.3050.0800.0660.0640.083修正系数1.0501.0101.0441.2901.0760.9380.9400.921标准值27.01.9350.8160.4540.267.027.518.0强风化泥岩的主要物理力学性质统计表 表7项目指标

21、频数范围值平均值标准差变异系数统计修正系数s建议值承载力特征值fs (kPa)天然重度（KN/M3）920.0-20.920.460.3210.0160.99120.3300天然抗压强度（MPa）90.83-1.621.290.1760.1360.9150.98压缩模量Es（Mpa）921.1-30.024.342.580.1060.93422.73内聚力C（kPa）929.0-40.033.061.890.0570.96431.9内摩擦角（）922.8-30.826.81.510.0570.96525.9中风化泥岩的主要物理力学性质统计表 表8项目指标频数范围值平均值标准差变异系数统计修正系

22、数s建议值承载力特征值fs (kPa)天然重度（KN/M3）923.3-25.623.830.9240.0390.97623.3800天然抗压强度（MPa）94.17-6.084.800.6410.1330.9164.353.4.3为了测定岩土的物理力学性质本次勘察采用重型动力触探、N10轻型圆锥动力触探和标准贯入试验来进行原位测试，在整理中剔除异常，如遇上块石进行钻穿后再进行试验，在试验中严格按照规范进行，并进行修正。N63.5重型动力触探统计表 表9 指 标岩土名称频数n范围值（击数）平均值m标准差f变异系数统计修正系数s承载力特征 值(kpa)压缩模量Es(MPa)压密填土（1-4-1）

23、7453.84-7.064.880.890.180.9891806.2压密填土（1-4-2）3724.07-5.915.00.760.150.9881856.5粉质粘土（Q4dl+el）3482.78-5.073.920.660.170.9842007.5N10轻型动力触探统计表 表10 指 标岩土名称频数n范围值（击数）平均值m标准差f变异系数统计修正系数s承载力特征 值(kpa)压缩模量Es(MPa)松散-稍密填土（1-3）5213-26183.610.200.9521053.0 标准贯入试验统计表 表11 指 标岩土名称频数n范围值（击数）平均值m标准差f变异系数统计修正系数s承载力特征

24、 值(kpa)压缩模量Es(MPa)压密填土（1-4-1）284.92-10.059.01.500.170.9441756.5压密填土（1-4-2）96.8-9.89.30.390.040.9671856.8粉质粘土（Q4dl+el）133.46.98.71.460.170.9202127.53.5水文地质条件3.5.1地表水场地内无常年地表水，雨季时场地低洼处有少量地表水。根据经验和区域水文地质情况，地表水对砼和钢结构有微腐蚀性。3.5.2地下水本次勘察根据钻探揭露和各次观测，场地内部分钻孔测得明显地下水位。水位埋深介于2.2-24.2米，稳定水位标高介于283.89米和313.81米之间。

25、水量及水位变化主要受季节控制，根据区域水文地质资料，水位年变幅一般1.01.5m。场地为非淹没区和汇水区。3.5.2.1.地下水类型场地地下水主要是赋存在填土中的上层滞水、粉质粘土中的孔隙型潜水和泥岩中的裂隙型潜水。受地下径流影响、主要由大气降水补给。排泄方式以地面蒸发、地下径流为主。3.5.2.2.地下水渗透性及其腐蚀性结合区域水文地质资料和已有成功的设计与施工经验分析，场地内杂填土、松散填土是强透水层, 松散-稍密填土以粘性土为主，是中-强透水层。压实填土以粘性土为主，属于弱透水层；粉质粘土呈可塑-硬塑状态，是弱透水层；泥岩为弱透水层。根据兄弟单位在四川成源实业有限公司-办公楼、库房、厂房

26、工程勘察时所做的地下水土试验以及土腐蚀性试验，地下水无色、无味、透明，场地内地下水属HCO3Ca型水，按岩土工程勘察规范（GB500212001）(2009年版)标准的划分原则：其地下水对混凝土的腐蚀性按环境类型II类、强透水层中的地下水判定，对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性按干湿交替作用判定。判定见表13。场地水腐蚀性判定表 表13评价类型腐蚀介质测试值评定标准腐蚀等级综合腐蚀等级按环境类型水混对凝土结构 SO42-(mg/l)142.8300微微腐蚀性Mg2+(mg/l)135.92000微NH4/微OH/微总矿化度(mg/l)519.920000微按地层渗透性水对混凝土结构PH值A7.10

27、6.5微B5.0微侵蚀性CO2(mg/l)A0.015微B30微HCO3-(mmol/l)5.991.0微钢筋混凝土结构中的钢筋Cl-含量(mg/l)干湿交替55.20100微微腐蚀性长期浸水10000微表中A是指直接临水或强透水层中的地下水；B是指弱透水层中的地下水。强透水层是指碎石土和砂土；弱透水层是指粉土和粘性土。根据上表判定结果：场地水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。场地土的腐蚀情况评价见表14。 场地土的腐蚀性判定表 表14评价类型腐蚀介质测试值评定标准评价结果腐蚀等级按环境类型土混对凝土结构 SO42-(mg/kg)133.1-123.6450微微腐蚀性Mg2+(m

28、g/kg)14.1-12.03000微总矿化度(mg/l)/30000微按地层渗透性水对混凝土结构PH值A7.65-7.646.5微B5.0微钢筋混凝土结构中的钢筋Cl-含量(mg/l)A43.18-40.80400微微腐蚀性B250微钢结构PH值7.65-7.645.5微微腐蚀性表中A是指强透水土层；B是指弱透水土层。A是指地下水位以上的碎石土、砂土，坚硬、硬塑的粘性土；B是湿、很湿的粉土，可塑、软塑、流塑的粘性土。根据上表结果判定：场地土对钢筋结构、钢筋混凝土中钢筋具微腐蚀性、对钢结构以PH值判别具微腐蚀性。水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行国家标准工业建筑防腐蚀设计规范（GB5004

29、6）的规定。雨季时，施工期间应做好排水和降水措施。4.地质构造与地震分析 4.1场地和地基土类别划分根据区域调查，场地大范围内无大的断裂构造，近期构造活动微弱，场地内无明显新构造活动形迹。根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）4.1.34.1.6条，场地地基土的剪切波速取值及等效剪切波速估算如下表15。场地等效剪切波速估算表 表15土名承载力特征值(kPa)剪切波速(m/s)土层厚度(m)传播时间(s)等效剪切波速(m/s)压密填土1802308.100.035262.3粉质粘土2002801.100.004强风化泥岩3004003.00.0075中风化泥岩800510/根据上表，场

30、地估算等效剪切波速为262.3m/s，本工程场地土为中硬场地土，覆盖层厚度大于3米，建筑场地类型为类场地，处抗震有利地段。南充市地区地震基本烈度小于6度，设计地震基本加速度值小于0.05g。4.2地震震害评价 根据邻近建筑经验和场地土层情况及本场地标贯数据统计，场地土不存在液化问题。5.不良地质现象综述根据现场踏勘、调查、测量以及钻探和查阅原始资料，本场地边坡存在地质灾害。5.1崩塌5.1.1崩塌体的形态特征边坡存在多处崩塌，崩塌体大小不一,形状不规则，对其中较典型的两处较崩塌体进行了描述。崩塌体一：位于ZK70与ZK73之间，崩塌体体积约20立方米，长4米，宽2米，高13米，呈斜坡形堆积在坡

31、底，崩塌体地层主要是风化裂隙发育的泥岩，崩塌后崩塌体主要呈碎块状，最大粒径约40cm，崩塌体崩塌后基岩面接近90，而且光滑。崩塌体二：位于ZK63和ZK66之间，崩塌体体积约100立方米，呈斜坡形堆积在边坡坡脚，崩塌体长8米，高约12.2米，宽1米，崩塌体主要是松散粘性素填土。5.1.2崩塌体的形成机制 边坡开挖后未及时进行支护，快速开挖后，应力快速降低，坡体裂隙不断扩张，外露部分强度迅速降低；在降雨及有水条件下，水沿坡体裂隙进入坡体内部，形成暂时的渗流场，一方面增大了坡体重量，产生了不利于边坡稳定的渗透压力；另一方面水的入渗使结构面的强度减小。在以上因素或其中一种因素作用下，裸露的开挖边坡将

32、产生崩塌。根据调查，场地内几处松散填土顶部已产生拉张和沉降裂缝，在雨季和开挖坡脚时可能产生更大的崩塌体。5.2泥石流场地内虽坡体上有松散物质源，但无短期汇水能力，不可能发生泥石流。5.3其它不良地质现象场地内不存在产生其它不良地质现象的可能，如采空，断裂，滑坡等。6工程地质评价6.1据原位测试，结合钻探结果，对场地内钻探深度范围的土层力学性质作如下评价：1-1、杂填土:呈松散状，力学性能差,主要分布在局部土质边坡坡脚及部分边坡坡面，厚度较小，不能作为坡面土和地基土，必须清除。1-2、松散填土:呈松散状，力学性能差，局部存在于坡脚和边坡坡面上，不宜直接作为基础持力层和坡面土。1-3、松散-稍密填

33、土：松散-稍密状，根据触探、标贯和室内试验，该层力学性能差，在边坡处该层已出现局部溜坍，不宜直接作为基础持力层和坡面土。1-4-1、压密填土:根据触探、标贯和室内实验，压密填土力学性能好，可以作为基础持力层和坡面土。1-4-2、压密填土：根据触探、标贯和室内实验，压密填土物理力学性质较好，可以作为基础持力层和坡面土。2、坡残积粉质粘土：力学强度高，厚度小，在场地内局部分布，根据原位测试和室内土工试验，其力学性能好，可塑-硬塑状，属于弱透水层，可以作为基础持力层和坡面土。3-1、强风化泥岩：该层力学强度较高，厚度巨大，岩体基本质量等级为级，较完整，虽有沿坡面的风化裂隙结构面，但是很好的边坡土体，

34、是极软岩，该层是理想的基础持力层和坡面土。3-2、中风化泥岩：该层力学强度高，厚度大，岩体基本质量等级为级，较完整，虽有沿坡面的风化裂隙结构面，也是很好的边坡土体，是极软岩，该层是理想的基础持力层和坡面土。 侏罗系遂宁组泥岩产状为NW5060，局部倾角13，强风化、中风化泥岩是极软岩。6.2力学参数的选取6.2.1不同结构面情况以及与临空面关系泥岩层面产状为倾向300310，倾角13，层面结合好，呈闭合型，硅钙质胶结。裂隙面有三组，其中剪节理有一组，产状倾向为320330，倾角8085，节理面延伸长，结合好，张开度为23，由岩屑充填，硅铁质胶结，裂隙面平直，间距为24米；两组风化裂隙，一组产状

35、为倾向290310，倾角7580，裂隙呈闭合状，间距23米，延伸长约2米，结合好，张开度为23，裂隙面平直，由岩屑充填，钙泥质胶结；另一组产状为倾向4055，倾角7580，裂隙呈闭合状，间距12米，延伸长约1米，结合一般，张开度为23，裂隙面平直，由岩屑充填，钙质胶结。结构面平均间距1米，有13组结构面，有少量贯穿性节理裂隙和少量分离体，外倾结构面35，不同外倾结构面的组合线35。裂隙发育较规则，呈一定组合关系，大部分裂隙面平行于坡面，少量呈内倾面。节理和裂隙在岩体内发育情况将影响岩体的力学属性，降低力学性质，根据我们在同类边坡岩体开展的工作经验，对泥岩将按岩体力学属性的0.95折减。边坡CD

36、段岩质边坡开挖后，坡面产状为16846，EF段岩质边坡开挖后坡面产状为21043，上述裂隙结构面基本沿坡面发展，当形成临空面时，对边坡稳定不利。6.2.2力学参数的选取 根据上述分析、原位测试、室内土工试验和当地及南充片区治理相同地层经验,目前条件下，力学参数选取如下: 表16岩土名称层号天然重度（KN/m3）内聚力C(kPa)内摩擦角（）地基土承载力特征值（kPa）压缩模量（Mpa）杂填土（Qml）1-119.2/松散填土（Qml）1-218.5/松散-稍密填土（Qml）1-318.9961003.0压密填土（Qml）1-4-119.32421.31806.2压密填土（Qml）1-4-219

37、.32620.51856.5粉质粘土（Qdl+el）219.128182007.2强风化泥岩（J2sn）3-120.3302530022.7中风化泥岩（J2sn）3-223.46545800/6.2.3边坡的稳定性评价 根据钻探、原位测试和地质调查，对边坡的整体稳定性和局部稳定性进行分析。6.2.3.1整体稳定性分析现在场地地形为陡、斜坡地形，根据现场情况，场地地震烈度小于6度，为非淹没区和汇水区，稳定性计算分为两种工况：一为目前状态，二为雨季状态。场地边坡都是以土体为主,仅局部地段边坡下部为基岩,计算时均按土质边坡进行计算，根据建筑边坡工程技术规范(GB503302002)，按照圆弧滑动法进

38、行计算，方法如下：Ks=Ri/Ti Ni =(Gi+ Gbi)cosi+Pwisin(i-i)Ti=(Gi+ Gbi)sini+Pwicos (i-i)Ri= Nitgi+ cili式中Ks边坡稳定性系数 ci第i计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值（kPa）；i第i计算条块滑动面上岩土体的内摩擦角标准值（）； li第i计算条块滑动面长度（m）；i，i第i计算条块底面倾角和地下水位面倾角（）；Gi第i计算条块单位宽度岩土体自重（KN/ m）；Gbi第i计算条块地表建筑物的单位宽度自重（KN/ m）；Pwi第i计算条块单位宽度的动水压力（KN/ m）；Ni第i计算条块滑体在滑动面法线上的反力（

39、KN/ m）；Ti第i计算条块滑体在滑动面切线上的反力（KN/ m）；Ri第i计算条块滑动面上的抗滑力（KN/ m）。目前计算参数选取如下：表17岩土名称层号天然重度（KN/m3）内聚力C(kPa)内摩擦角（）地基土承载力特征值（kPa）压缩模量（Mpa）杂填土（Qml）1-119.2/松散填土（Qml）1-218.5/松散-稍密填土（Qml）1-318.9961003.0压密填土（Qml）1-4-119.22421.31806.2压密填土（Qml）1-4-219.125.920.51856.5粉质粘土（Qdl+el）219.128182007.2强风化泥岩（J2sn）3-120.330253

40、0022.7中风化泥岩（J2sn）3-223.46545800100雨季岩土名称层号天然重度（KN/m3）内聚力C(kPa)内摩擦角（）地基土承载力特征值（kPa）压缩模量（Mpa）杂填土（Qml）1-119.8/松散填土（Qml）1-219.7/松散-稍密填土（Qml）1-319.885802.5压密填土（Qml）1-4-119.919201605.5压密填土（Qml）1-4-219.822191655.8粉质粘土（Qdl+el）219.725161806.7强风化泥岩（J2sn）3-121.3282326021.5中风化泥岩（J2sn）3-224.4604070080该边坡安全等级为一级,

41、由于采用圆弧滑面法,根据边坡规范安全系数达到1.35为稳定状态。目前状态计算结果如下：表18段 号边坡高度(勘察时)边坡类型代表性剖面计算方法稳定性安全系数KM11.32m土质边坡8圆弧滑动法不稳定1.288IK9.68m土质边坡20圆弧滑动法不稳定1.242HI14.67m土质边坡22圆弧滑动法不稳定0.393FH17.10m土质边坡28圆弧滑动法不稳定1.139EF17.28m土质边坡31圆弧滑动法稳定1.479DE17.33m土质边坡33圆弧滑动法不稳定1.162CD17.59m岩质边坡35圆弧滑动法稳定2.472BC11.83m岩质边坡39圆弧滑动法稳定2.0雨季计算结果如下： 表19

42、段 号边坡高度(勘察时)边坡类型代表性剖面计算方法稳定性安全系数KM11.42m土质边坡8圆弧滑动法不稳定1.11IK9.68m土质边坡20圆弧滑动法不稳定1.054HI14.67m土质边坡22圆弧滑动法不稳定0.34FH17.10m土质边坡28圆弧滑动法不稳定0.962EF17.28m土质边坡31圆弧滑动法不稳定1.273DE17.33m土质边坡33圆弧滑动法不稳定1.008CD17.59m土质边坡35圆弧滑动法稳定2.3BC11.83m土质边坡39圆弧滑动法稳定1.7136.2.3.2局部稳定性分析土质边坡坡面有松散填土、松散-稍密填土、压密填土、杂填土，未对坡面作任何处理，现已局部出现崩

43、塌。在雨水作用下，强度会降低，并受到冲蚀，将沿着坡面产生崩塌或滑坡。岩质边坡坡面裸露，快速开挖后应力释放较快，坡面及坡体一定厚度处泥岩呈碎块状，裂隙面平行于临空面，在雨水、重力、其它自然力作用下容易产生崩塌或滑坡。特举例说明如下：FH段为土质边坡，边坡高17.10米，坡顶及坡面土为1-3层：松散-稍密填土，在边坡开挖后，未对边坡做任何截排水处理，边坡表层土体受到冲蚀，局部边坡表面已崩塌形成空洞，当雨季来临时，在暴雨作用下，土体自重应力增大、强度降低，可能引发更大规模的溜坍或崩塌，对坡脚建、构筑物构成威胁。 CD段为岩质边坡，边坡最高处高度达17.59米，边坡上部3米为公路绿化带填土，下部为泥岩

44、。边坡坡面产状17043，泥岩产状3003，边坡裸露，表面泥岩呈碎块状，边坡局部已被冲蚀形成沟槽。风化裂隙发育，裂隙面与边坡临空面交角小于35。目前边坡处于稳定状态，但是在雨季，在雨水入渗或其它自然力作用下容易产生崩塌或滑坡。 图7.HF段边坡 图8.CD段边坡根据上述现象及分析，场地局部稳定性分析结果如下表： 表19段 号边坡高度(勘察时)边坡类型局部稳定性段 号边坡高度(勘察时)边坡类型局部稳定性KM11.42m土质边坡不稳定EF17.28m土质边坡不稳定KI9.68m土质边坡不稳定DE17.33m土质边坡不稳定HI14.67m土质边坡不稳定CD17.59m土质边坡不稳定FH17.10m土

45、质边坡不稳定BC11.83m土质边坡不稳定7.治理与监测7.1治理场地边坡必须进行治理，否则会产生崩塌和滑坡，将影响到整个边坡体的稳定性，进而对边坡周围建筑物及公路产生危害，造成较大的经济损失。治理方法可采用放坡、重力式挡墙、喷锚、框架梁和排水相结合的综合治理方法。建议支护方式如下： 表20段 号代表性剖面稳定性拟采用支护形式KM8不稳定喷锚封面和种草绿化KI20不稳定桩板挡墙HI22不稳定桩板挡墙FH28不稳定大放坡与绿化相结合EF31稳定喷锚或框架梁DE33不稳定桩板挡墙CD35不稳定喷锚或框架梁BC39稳定重力式挡墙AB45稳定重力式挡墙7.2监测场地边坡高度较大，坡度较陡，在治理过程中

46、应对边坡进行监测，每一级边坡监测点不应少于3个，观测其坡体变形。8.结论与建议 8.1该场地为中等复杂场地，边坡安全等级为一级，场地边坡适宜建筑。 8.2边坡KM、KI、HI、FH 、EF、DE段不稳定, BC、CD 段边坡出现掉块崩塌也不稳定，对该整个边坡必须进行分段治理。8.3场地内无常年地表水；地下水量较小，场地地下水主要是赋存在填土中的上层滞水、粉质粘土中的孔隙型潜水、泥岩中的裂隙型潜水。地表水和地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性,场地土对钢筋结构、钢筋混凝土中钢筋具微腐蚀性、对钢结构以PH值判别具微腐蚀性。8.4支挡施工中应尽量避开雨季。8.5本工程场地土为中软场地

47、土，建筑场地类型为类场地，处抗震有利地段。南充市地区地震基本烈度小于6度，设计地震基本加速度值小于0.05g。8.6土的物理力学指标建议值表： 表22岩土名称层号天然重度（KN/m3）内聚力C(kPa)内摩擦角（）地基土承载力特征值（kPa）压缩模量（Mpa）基底对砼摩擦系数杂填土（Qml）1-119.2/松散填土（Qml）1-218.5/松散-稍密填土（Qml）1-318.9961003.0压密填土（Qml）1-4-119.22421.31806.20.25压密填土（Qml）1-4-219.125.920.51856.50.25粉质粘土（Qdl+el）219.128182007.20.30强

48、风化泥岩（J2sn）3-120.3302530022.70.40中风化泥岩（J2sn）3-223.465458001000.50在雨季情况下各地层的物理力学参数可按下表选取： 表23岩土名称层号饱和重度（KN/m3）内聚力C(kPa)内摩擦（）地基土承载力特征值（kPa）压缩模量（Mpa）基底对砼摩擦系数杂填土（Qml）1-119.8/松散填土（Qml）1-219.7/松散-稍密填土（Qml）1-319.885802.5压密填土（Qml）1-4-120.319201605.50.20压密填土（Qml）1-4-220.320191655.80.20粉质粘土（Qdl+el）220.12516180

49、6.70.25强风化泥岩（J2sn）3-121.3282326021.50.35中风化泥岩（J2sn）3-224.46040700800.458.7场地边坡治理建议按下表的治理方法，但坡顶和坡底都必须有排水系统。 表24段 号边坡高度边坡类型代表性剖面稳定性建议采用的支护形式KM11.42m土质边坡10不稳定喷锚封面和种草绿化IK9.68m土质边坡20不稳定桩板挡墙HI14.67m土质边坡22不稳定桩板挡墙FH17.10m土质边坡28不稳定大放坡与绿化相结合EF17.28m土质边坡31不稳定喷锚或框架梁DE17.33m土质边坡33不稳定桩板挡墙CD17.59m土质边坡35稳定喷锚或框架梁BC1

50、1.83m土质边坡39稳定重力式挡墙AB4.40m岩质边坡45稳定重力式挡墙8.8在勘察过程中及勘察外业结束后，场地仍然在进行强夯和碾压施工，1-4-1层压密填土的范围应按经强夯或碾压处理过的范围记取，由于边坡坡脚处强夯或碾压不到，处理效果不好，建议在支护结构基础开挖时，进行效果检测，以保证基础地层物理力学性质。8.9本次勘察时，局部边坡仍未开挖，在这部分边坡开挖过程中，坡形建议采用折线形即采用上缓下陡形。8.10边坡坡比建议值表 表25岩土名称层号挖方边坡坡比允许值坡高8米坡高8米088米松散-稍密填土1-31:1.751:1.751:2压密填土1-4-11：1.51：1.51：1.75压密

51、填土1-4-21：1.51：1.51：1.75粉质粘土21：1.251：1.251：1.50强风化泥岩3-11：1.101：1.01：1.25中风化泥岩3-21：0.501：0.51：1.08.11边坡设计时应考虑水的作用，施工时不能一削到底，而应分段分阶逐步施工。8.12边坡施工中有任何异常情况要及时通知勘察、设计、业主，以便及时采取措施，避免不必要的损失。8.13当设计锚杆挡墙时建议参考取用下列相关参数或对锚杆做基本试验得出各种准确的参数值。8.14锚索和锚杆注浆强度建议采用M30，岩土体与锚固体黏结强度特征值建议采用按下表执行 表26土层种类状态frb值(kPa)粉质粘土可塑-硬塑25强风化泥岩/150中风化泥岩/2608.15钢筋、钢绞线与砂浆之间的黏结强度设计值建议按下表执行 表27锚杆类型水泥砂浆强度等级(MPa)M25M30M35水泥砂浆与螺纹钢筋间2.102.402.70水泥砂浆与钢绞线间2.752.953.408.16边坡支挡结构基础开挖后，应及时通知勘察单位进行验槽。共27页第27页