誉峰地下室顶板施工通道

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1、 誉峰九号地块项目 地下室顶板上施工通道方案 目 录一、 工程概况1二、 编制依据1三、 荷载计算1四、 通道混凝土板冲切验算2五、 支撑架计算3六、 板顶通道安全措施要求20七、 后浇带处通道处理方式20八、 检查验收21九、 车道平面布置图21方案存在的问题:1、 施工道路是否与消防车道完全重合？2、 材料堆场是否设置在地下室顶板上，如是也应加固验算？3、 地下室梁下未设置支撑？4、 地下室负二层梁板的支撑架如何设置不清楚？5、 计算书有误？6、 如何确保支撑架与地下室结构协同受力？7、 支撑架的搭设参数不全，搭设方案不详？一、 工程概况四川省住业建设有限公司承建成都市中天盈房地产开发有限

2、公司誉峰九号地块项目。总建筑面积为 130000平方米，包括1、2、3、4、9、10号楼及地下室工程，其中人防地下室工程建筑面积为50500平方米。地下室两层，地上31层。建筑层高3.15米，总建筑高度100米。地下室建筑类别为丙类，地下耐火等级一级，7度抗震设防，建筑使用年限50年。本工程为框架加剪结构结构。概况为：地下室为框架结构，主楼为剪力墙结构。主楼柱、剪力墙抗震等级为二级，地下室框架抗震等级为三级。由于主体到装饰工程实施过程中，无其他施工通道，各个栋号的材料运输只能以地下室顶板作为运输施工通道。为保证工程质量和安全，特编制此汽车通道加固方案。二、 编制依据1、 建筑结构荷载规范2、

3、混凝土结构设计规范GB50010-20103、 誉峰（9）项目地下室施工图（E版）4、 施工现场平面布置图5、 施工现场道路、材料运输实际情况三、 荷载计算 根据结构设计说明，消防车道等效荷载16KN/，覆土1.25荷载为22.5KN/，施工期间地下室顶板未施加设计荷载：16+22.5=38.5KN/。运输车辆自重20t，运输货物（以钢筋为例）40t，合计60t。计为600KN。负荷面积：2*8=16。等效荷载：600/16=37.5KN/。根据荷载规范，取运输车辆动力系数1.3，考虑不可预见的其他因素增加安全系数1.5，本方案考虑运输货物车辆的等效荷载为：37.5*1.3*1.5=73.12

4、KN/。四、 通道混凝土板冲切验算地下室顶板厚200，强度等级C30。F(0.7*+0.25*pc.m)*Um*h01=0.4+1.2/s12=0.5+s*h0/4Um取值1C30=1.43N/mm2pc.m=0s取值2(500/300)2h0=200-20180Um=(600+180/2+300+180/2)*22120f=(0.7*+0.25*pc.m)*Um*h0381981.6N382 KN600KN*1.3*1.5/4组=292.5KN地下室混凝土顶板冲切验算满足要求。五、 支撑架计算为简便计算，将实际估算等效荷载与设计等效荷载的差值作为支撑架荷载，未考虑梁正常绕度变形的影响。取值(

5、48.75-38.75)=10KN/，考虑不可预见的其他因素增加安全系数1.5，按照15KN/计算通道支架。在通道范围内，设置扣件式钢管脚手架如下表：（计算详后决算书）脚手架架在楼板上界面参数表 一、楼板单元计算参数脚手架基础所在楼层数1板类型双向板板单元计算长度Bl(m)2.7板单元计算宽度Bc(m)2.7二、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.25立杆排数N4每根立杆传递荷载qk(kN)9.6立杆底部垫板尺寸(m)【ab】0.2 0.2立杆纵、横向间距(m)【lalb】0.8 0.8三、楼层支架参数施工层下设支架层数1板上活荷载标准值Qk(kN/m

6、2)15钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)2.5模板及支架自重标准值NG2K(kN/m2)0.3四、层间支架参数第-1层层高H(m)4第-1层立杆纵向间距La(m)0.8第-1层立杆横向间距Lb(m)0.8第-1层立杆步距h(m)1.2第-1层支座周长(m)0.6五、楼盖板分层第1层楼盖板类型X向正筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200类型Y向正筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200类型X向负筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200类型Y向负筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200砼楼盖厚度(mm)200楼板配筋方式双

7、层配筋钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43第-1层楼盖板类型X向正筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200类型Y向正筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200类型X向负筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200类型Y向负筋钢筋等级HRB335直径(mm)12间距(mm)200砼楼盖厚度(mm)200楼板配筋方式双层配筋钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)

8、28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43脚手架架在楼板上计算书一、工程属性脚手架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)200第-1层层高H-1(m)4第-1层混凝土楼板厚度h-1(mm)200楼板的计算单元长度Bl(m)2.7楼板的计算单元宽度BC(m)2.7楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第1层X向正筋HRB33512200ASX =565.2Y向正筋HRB33512200ASY =565.2X向负筋HRB33512200ASX， =565.2Y向负筋HRB3351

9、2200ASY， =565.2第-1层X向正筋HRB33512200ASX =565.2Y向正筋HRB33512200ASY =565.2X向负筋HRB33512200ASX， =565.2Y向负筋HRB33512200ASY， =565.2二、支架搭设参数 1、模板支架搭设参数楼层立杆的纵向间距La(m)立杆横向间距Lb(m)立杆步距h(m)支座周长(m)-10.80.81.50.6 2、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.25立杆排数N4立杆底部垫板尺寸(m)【ab】0.20.2立杆纵、横向间距(m)【lalb】0.80.8 设计简图如下：脚手架楼

10、板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)12.8板上活荷载标准值Qk(kN/m2)15钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)2.5模板及支架自重标准值NG2K (kN/m2)0.3四、各楼层荷载计算 1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=12.8kN; 板的短边计算跨度：l=Bc=2.70m 立杆荷载作用间距：e=la=0.80m 立杆底垫板作用面平

11、行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*2.70=2.29m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.30m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=0.80m b，=min b1，b2，=0.80m 得：Mmax=14.57kN.m 板短边等效楼

12、面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*14.57/(0.802.702)=19.98kN/m2 板的长边计算跨度：l=Bl=2.7m 立杆荷载作用间距：e=lb=0.80m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*2.70=2.29m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时

13、，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.19m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=0.80m b，=min b1，b2，=0.80m 得：Mmax=14.17fkN.m 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*14.17/(0.802.702)=19.44kN/m2 故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2= 19.98kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*3=0.50板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=19.98+15.00=34.98 2、第-1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2

14、)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43 立杆传递荷载标准值：q-1=NG2K=0.30kN/m2楼盖自重荷载标准值：g-1=h-1/1000*NG1K=200/1000*3=0.50kN/m2 3、各楼层荷载分配 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(

15、MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)128000.002000.5034.980.6024.70-128000.002000.500.300.6024.70Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算 1、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢

16、筋布置图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl2700/27001m10.02m20.02m1-0.05m2-0.05四边简支Bc/Bl2700/27001mq10.04mq20.04 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/20.624.712.9525.312.35内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.020.020.040.040.22.75.97M20.020.020.040.040.22.75.97M1-0.050.22.7-9.46M2-0.050.22.7-9.46M1=(m

17、1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值

18、用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较565.49300180114.31000300565.490202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm

19、)fcm(N/mm2)565.49300100018014.30.07565.49300100018014.30.07备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0714.3100018031.045.97Mu210.0714.3100018031.045.97比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300565.4918020-27.14-9.46Mu2300565.4918020-2

20、7.14-9.46比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 2、第-1层内力计算脚手架楼板_第-1层钢筋布置图 第-1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl2700/27001m10.02m20.02m1-0.05m2-0.05四边简支Bc/Bl2700/27001mq10.04mq20.04 第-1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/20.624.712.9525.312.35内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.020.020.040.040.22.75.97M20.020.020.040.

21、040.22.75.97M1-0.050.22.7-9.46M2-0.050.22.7-9.46M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第-1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较565.49300180114.31000300565.490202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/

22、mm2)565.49300100018014.30.07565.49300100018014.30.07备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0714.3100018031.045.97Mu210.0714.3100018031.045.97比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300565.4918020-27.14-9.46Mu2300565.4918020-27.14-9.

23、46比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete

24、按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01=1.1-0.65ftk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层2.1

25、0.2201269.7310.012100000.02第-1层2.10.2201269.7310.012100000.02比较第1层 max/0.31符合要求第-1层 max/0.31符合要求七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/

26、2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值

27、，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第1层11.4310.8180144.1416.19第-1层11.4310.6180108.1116.19比较第1层 F/F11符合要求第-1层 F/F11符合要求八、支撑架体板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/1 =0.3500.80/1=0.280kN/m; Q1k= q1klb/

28、1 =10.0000.80/1=8.000kN/m; Q2k= q2klb/1 =5.0000.80/1=4.000kN/m;九、支撑架体横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 由于横向支撑钢管上无板底支撑（纵向）钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向荷载，只作构造构件，故不作计算！十、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.00.80=6.400kNR=0.

29、000kN 满足要求！十一、支撑架体立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数2.335 NG1=1.3(la+1.00*lb+1.00*h)*0.038/h+g1kla0.00/1.00=1.3(0.80+1.00*0.80+1.00*1.20)*0.038/1.20+0.0330.800.00/1.00=0.115kN NG2=g2klalb/1.00=0.3500.800.80/1.00=0.224kN; NQ1=q1klalb/1.00=10.000

30、0.800.80/1.00=6.400kN; NQ2=q2klalb/1.00=5.0000.800.80/1.00=3.200kN; 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2)=1.2(0.115+0.224)+1.4(6.400+3.200)=13.847kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=12.341.20=2.802m 长细比=L0/i=2.802103/(1.5910)=176.226=210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.1552.3351.2=3.236m 长细比= L0/i=3.236103/（

31、1.5910）=203.542 由查表得到立杆的稳定系数=0.175 =N/A=13.847103/(0.1754.24102)=186.619N/mm2N=13.847kN 满足要求！ 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.500,fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.50012.1551030.04=182.325kNN=13.847kN满足要求！六、 板顶通道安全措施要求1、通道必须设置重车行走路线标识。方式一：通道路面两旁用油漆画黄色警示带;方式一：通道路面两旁搭设高0.6米护栏。2、 重车在

32、通道上行走时速度不能超过5公里/小时。3、 重车必须在标识的通道内行走。七、 后浇带处通道处理方式后浇带处支撑方式见下图：八、 检查验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速改正。3、外脚手架分段验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第八节及建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字后，方能交付使用。4、扫地杆、剪刀撑、立杆间距必须达到本方案的要求。九、 车道平面布置图根据施工现场和出入口变化，现场确定车道。车道宽带不大于5米，支撑加固架宽度6米。22