毕业设计论文小型菌料搅拌机的设计

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1、学士学位毕业设计小型菌料搅拌机的设计学 生 姓 名： 学 号：20074024215指 导 教 师： 所 在 学 院：工程学院专 业：机械设计制造及其自动化中国大庆2011年 6 月毕业设计任务书一、毕业设计原始资料菌料搅拌机生产率1000-1500kg/h左右。二、毕业设计任务及要求1分析菌料的成分特点：对现在搅拌机、混合机的类型、结构、特点进行比较分析,拟定菌料搅拌机的结构方案。2研究搅拌机的工作原理及工作过程，确定机器总体参数及传动机构型式，菌料搅拌机总体设计。3对搅拌机关键部件设计、计算及校核。4要求的图纸量为折合零号图不少于2张，设计说明书不少于两万字，编写设计计算说明书。三、毕业设

2、计工作量1设计说明书毕业设计说明书应包括下列内容：封面、毕业设计任务书、中文摘要、英文摘要、目录、前言、正文、参考文献、致谢、附录、论文评定成绩，并按顺序排列。设计说明书的字数应在20000字以上，采用A4纸打印。2查阅参考文献查阅文献10篇以上，其中查阅与课题有关的外文文献2篇以上，并将其中的1篇文献的摘要的原文和译文（不少于3000汉字）附在附录中。3设计图纸毕业设计图纸应符合国家有关制图标准，正确体现设计意图，图面整洁，布置匀称，尺寸标注齐全，字体端正，线型规范。图纸全部由计算机绘制。序号图纸内容规格比例1菌料搅拌机总装图02菌料搅拌机部装图13零件图24四、毕业设计进度安排序号起止日期

3、设计内容13月 1日3月14日撰写开题报告，开题答辩2 3月15 日3月22日选择方案33月22日4月30日机械设计及绘图45月1日5月9日中期检查5 5月10日5月23日毕业设计说明书65月24日5月30日毕业设计答辩5月31日 6月6日毕业设计整改五、参考资料1机械设计手册2搅拌与混合设备设计选用手册3浅谈混合设备的特点4混合设备设计5机械设计6饲料机械学六、审批意见1教研室意见：教研室主任签名： 年 月 日2学院意见：教学院长签名：年 月 黑龙江八一农垦大学毕业设计1.搅拌机箱体设计1.1.搅拌机的的结构及其设计步骤传动装置搅拌装置 搅拌轴 搅拌器搅拌设备 轴 封罐 体搅 拌 罐附 件图

4、1-1搅拌机结构组成示意图1.1.1.菌料3个参数的最优组合转速为43r/min， 混合时间3min，填料量150kg，混合均匀度可达96%以上。1.1.2.叶轮形式选取螺带-螺杆式表1-1螺旋带卧式搅拌设备作为菌料搅拌器桨型简图常用尺寸通常运转条件常用介指黏度范围流动状态螺带螺杆式d/D=0.90.98N=0.550r/minV2m/s小于mPa.s轴流型。一般是流体沿罐壁旋转上升再沿搅拌轴而下s/d=0.5 1 1.5b/D=0.1h/d=1.03.0螺带条数为121.1.3.混合室的设计与计算（1）混合室的体积V的计算该菌料搅拌机体为槽型，其截面为U型，用5mm钢板焊接而成；转子采用单螺

5、旋叶带，分成左右两段，其旋向相反，转子转动使料向中间推移。根据菌料加工的工艺要求，提出搅拌混合机每次的装料量q(t)80100kg,同时测定每种配方混合物的容重r除取决于配方外，还会因物料颗粒，水分等因素而有变化。一般根据经验取r=0.30.5t/m3左右。再根据混合机的性能实验确定保证混合质量最佳系数（0.60.8）即可求出V值。 （2.1）（2）混合室的各部分尺寸 混合室的各部分尺寸，包括混合室长度a（米），混合室宽度b(米)，转子中心离机壳顶部的距离h(米)，V值确定后，计算a,b,h各值，使之满足V值的要求。V=f(a,b,h)，而a,b,h均为未知数，故需在这三个数中首先选定一个为主

6、参数，然后按照它们之间的相互关系再来确定其余的两个。我们选定b值为主要参数，因b值直接关系到转子直径D及转子转速n，而这两个参数又涉及到混合机的工艺性能。图1-2混合室主要尺寸令p=a/b;u=h/b.混合室由上半部的立方体V1及下半部的半圆柱体V2组成，即V=V1+V2，设Z=V2/V1,则有V2/V1=/(8a)/(abh)=(b)/(8h)= /(8h)= (8u)=Z.由上式得Zu=/8,可见Zu之积为一个常数。由此得 （2.2）根据现有混合机的统计资料表明P=a/b值变化范围较大，一般取P=1.53.5.物料在混合室内与转子顶部平齐时，其充满系数=0.8，则转子上方的体积V空占混合室

7、的比例应为1-=0.2。/V,式中=abh1，h1为转子顶部上方的高度。因此h1=h-b/2。则得 （2.3）整理上式得u=0.72。则Z=/(8u)=0.45。此时的1.84倍 （2.4） 1.1.4.生产率和配套动力的计算 一般卧式混合机生产率Q可按下式计算式中：V混合定容积；充满系数；物料容重（kg/）;T混合一批料所需时间（min）（包括装料时间t1=2min,混合时间t2=3min,卸料时间t3=2min）;将V=0.4396=0.35t/,=0.857(t/h)。已知混合机的生产率后，可按下面经验公式得所需配套动力。N=KQ （2.5）式中K（经验系数1.21.5）；Q混合机生产率

8、（t/h）;N=1.51.5=2.25(KW)考虑到本机满负荷正常工作时;N配N,因此初步确定配套动力为3KW1.1.5.菌料搅拌机工作部件的设计与计算（1）转子的工作间隙 对混合机来说爪子与机壳的工作间隙有侧向间隙与底部间隙之分，目前国内外多数混合机的工作间隙一般为=510。一般来说工作间隙越小，物料残留量越小，混合效果越好；但是过小会增加转子与机体的磨损，阻力加大，功耗增加。考虑被加工物料对象的特点，本菌料搅拌机取=10（2）转子的外径与转速 转子外径D可由混合室宽度b及转子侧工作间隙求出：D=b-2,即D=555-210=535 为了得到满足的混合效果，降低动力消耗，混合机工作时，螺旋叶

9、片作用在物料上产生的离心力（）不应超过物料的重力（），即式中R螺旋环带外径；w螺旋叶片的角速度将代入上式得 (2.6)得混合机的最高临界转速为n临= (2.7)根据经验一般混合机转子转速n=2060，取n=2030。（3）转子轴的选用与计算由于搅拌混合机采用螺旋叶片推送物料，而物料对转子轴的作用力基本上是轴向力，其远远大于轴上所受的弯矩，故可忽略轴上所受的弯矩，仅仅按扭矩强度进行计算轴颈。 (2.8)式中d危险界面处的轴颈，P轴所传递的功率P=3000ww轴的角速度 A材料系数，钢A=4.8钢A=6.5对钢49.7取50 对于空心轴,应将实际传递的功率P除以空心轴计算系数b后再按上式计算（b值

10、查表为0.59）.故对空心轴： (2.9)本菌料搅拌机选用的转子实心轴头的最小轴颈d=50，中间管轴（钢管）外径d=76，两者均大于等于计算值，故符合设计要求。（4）螺距s的设计与计算 为了保证混合机的对流作用，转子上各点的轴向速度V轴，应大于或等于圆周速度V圆。所以螺距应满足下列条件: (2.10)式中混合物料与钢铁表面的摩擦系数P混合物料与钢铁表面的摩擦角（2428）度S螺距R、D转子的半径和直径n转子转速；故螺距取螺距S=5401.1.6.螺旋升角计算根据公式 （2.11）P螺距; d螺带直径 （2.12）取整为17度和20度大螺旋带升角小螺旋带升角大螺带螺距小螺带螺距内外螺旋线长为 （

11、2.13）1.2.搅拌器的设计1.2.1.搅拌器的强度计算叶片根部受力分析图1-3受力分析图叶轮对物料做功，当搅拌轴垂直安装时，叶轮受有与搅拌轴平行的垂直力P和垂直于搅拌轴线的水平力T.P力作用于处，而T力作用于处，k1和k2是因s/d而异的系数。考虑到近似计算可以在所有情况下均取k1=0.70,k2=0.65.P力和T力的计算公式如下： = =3277154N （2.14） = =3188435N （2.15）式中计算功率，KWs螺距，小螺带直径，;n转速，z叶片数量P力和T力对桨叶的根部产生的弯距，其值为： = =169101146 （2.16） = =144117262 （2.17）式中

12、为轮毂直径两式中直径单位均以mm计算上式中的M作用于平行搅拌轴线的平行面内，M”作用于垂直搅拌轴线的平面内。将M,M两个弯距值转换到作用叶片断面两个主惯性轴n-n和j-j上，则得： =204131106 （2.18） = =187391904 （2.19）对n轴的弯矩对j轴的弯矩当叶片根部为矩形断面时，则断面对n轴，j轴的抗弯断面模量分别为： （2.20）将上面的计算结果代入下式的得叶片根部的最大弯曲应力： （2.21）应力符合要求。1.2.2.搅拌功率的计算搅拌功率准数Np是搅拌设备最基本的特性参数之一。搅拌功率按下式计算： （2.22）影响搅拌功率的主要因素有以下四种（1） 有关叶轮的因素

13、，如叶轮的直径、叶宽、叶片倾斜角度、转速和叶轮离罐底的高度等。（2） 有关搅拌罐的因素如罐形、罐径、液深、挡板数、挡宽。（3） 有关被搅拌体的因素如搅拌体的密度和黏度等。（4） 重力加速度。其计算公式为下式： （2.23） （2.24）桨径d=535mm;螺旋带宽w=90mm;螺距p=540mm;叶端与罐壁的间隙c=10mm;螺旋带的长度L=1277mm根据公式 （2.25）该公式的平均相对误差为13.1%适用范围：i/D=0.753-0.988:w/d=0.071-0.223;p/d=0.35-2.157;L/d=0.65-2.32n;取2将以上结果带入下式 （2.26）内螺旋带的搅拌功率为

14、 （2.27） 总功率为 （2.28）1.2.3.电机适用最小功率的计算 （2.29）故电机选取3kw是合理的。电机功率KW搅拌功率KW轴密封系统的摩擦损失，为搅拌功率的10% 传动系统的机械效率 取皮带0.95-0.97 取0.95。涡轮蜗杆机械效率取0.98。1.2.4.搅拌轴的计算搅拌轴受到力（轴向力或压力）和力矩（扭矩和弯矩）的作用按扭矩和弯矩合成计算轴的强度，同时估算轴径d。搅拌轴传递的最大扭矩应大于叶轮产生的扭矩，不过轴的支承装置和密封装置所消耗的功率较小，可以忽略不计。于是可认为轴所传递的最大扭矩就是个层叶轮扭矩和。同时假设螺带为三个桨叶进行计算。 （2.30）最大的弯矩是作用力

15、与叶轮到最上一个轴承之间的距离乘积的总和 （2.31）其中 （2.32）所以 (2.33)下面的两个公式是分别满足剪应力和拉应力条件的关系式，从两个轴径值中取较大的值就是所求的最小直径。 (2.34) (2.35)通过校核取76轴颈是可行的。式中从第i个叶轮的流体动力作用点至最上一个轴承的距离，作用在搅拌轴上的最大扭矩，一个叶轮的搅拌功率，KWn搅拌轴的转速，r/min叶轮直径，作用在一个叶轮上的水平方向流动力，用剪应力计算的最小直径，用切应力计算的最小直径，Mb作用在轴上的最大弯矩，N正常操作下轴的许用剪应力，MPa正常操作下轴的许用应力，MPa在正常操作条件下许用剪应力为42MPa，许用切

16、应力为70MPa；为了防止转轴产生过大的扭转变形，以免在运转中引起震动造成轴封失效，对表面涂覆保护层的轴也为防止由于过大变形造成涂覆层的破坏，所以应该将轴的扭转变形限制在一定的允许的范围内。这是设计中的扭转刚度条件。工程上以单位长度的比扭转角不得超过许用比扭转角作为扭转的刚度条件。即： (2.36) (2.37) (2.38) (2.39)式中轴扭转变形的扭转角（）/切变模量，对碳钢和合金钢G=7.94 MPa截面的极惯性矩选择为1（）/d为轴的直径菌料搅拌机的技术规格表1-2菌料搅拌机的技术规格名称菌料搅拌机配套动力（） 转子转速（）生产率 （）外螺距 （）内螺距 （） 搅拌筒容量（）螺旋带

17、数量转子外径（）转子内径（）外形尺寸（）搅拌混合均匀度340-501-1.55402560.439625352561420780111096%- 40 -黑龙江八一农垦大学本科毕业设计2.减速装置的设计计算2.1.确定传动装置的传动比及其分配（1）按工作条件和要求，选用Y100L2-4型号电动机，,（2）减速器总传动比ia=nn=143045=33.26（n为满载转速）（3）分配传动装置各级传动比：取带传动传动的传动比i0=2.65，则减速器的传动比为i=ia/i0=33.26/2.65=12.54为了避免圆锥齿轮过大，制造困难，并考虑齿轮的浸油深度，取高速级传动比i=3，低速级传动比为i=i

18、/i1=4.18。（4）各轴的输入功率轴0（电动机轴）：P0= P=3轴（高速轴）P= P01=30.96=2.88轴（中间轴）P= P23=2.880.990.96=2.7371轴（低速轴）P= P24=2.73710.990.97=2.6285（5）各轴的转速轴0：n0= n=1430轴：n1= n0i01=14302.65=539.623轴：n2=n1i12=539.6233=179.874轴：n=n2i23=179.8744.18=43.03（6）各轴的输入转矩轴0：T0=T=9550=955020.035 轴：T=9550=955050.933轴：T=9550=9550145.234

19、轴：T=9550=9550583.772表2-1 设计轴的传动特性表轴名输入功率（）转速n（r/min）输入转矩（）传动比效率电动机轴3143020.0352.650.96轴2.65540 50.93330.96轴2.737180145.2344.180.97轴2.6285 43583.772 2.2.V带轮的设计计算(1)确定计算功率工作情况系数=1.1，故=1.13=3.3(2)选择V带的带型根据选用A型。(3)确定带轮的基准直径取小带轮的基准直径=90。计算大带轮的基准直=i=2.6590=238.5圆整为=250。(4)确定带速(5)确定带的中心距a初定中心距a=500 mm。(6)计

20、算带所需要的基准长度 =选长度的基准长度=1600。(7)计算实际中心距a。(8)验算小带轮的包角(9)计算带的根数z查得 ，； 取3根。(10)计算单根带的初拉力的最小值型带的单位长度质量q=0.1,所以2.3.减速器的设计2.3.1. 高速级圆锥齿轮传动设计选取普通二级圆锥圆柱齿轮为减速器设计（1）选择齿轮类型、材料、精度以及参数 选用圆锥直齿齿轮传动 选用齿轮材料：选取大小齿轮材料均为45钢，小齿轮调质处理齿面硬度取240HBS；大齿轮正火处理齿面硬度取200HBS。 选取齿轮为8级精度（GB1009588） 选取小齿轮齿数Z=23，Z=Z=32369（2）按齿面接触疲劳强度设计 首先确

21、定计算参数 使用系数KA：查表得KA=1.0 使用系数KV：查图得KV=1.3齿间载荷分配系数KHa：估计100, cos=0.8985 cos=0.3714当量齿数：ZV1=Z1/cos=23/cos=24 ZV2=Z2/ cos=69/ cos=178当量齿轮的重合度：=1.88-3.2（1/ ZV1+1/ ZV2） =1.88-3.2（1/28+1/175） =1.747 Z=0.867KH=1/ Z2=1/（0.878）2=1.33查取齿向载荷分布系数K=1.2所以载荷系数K：K=KAKV KH K=1.01.31.31.2=2.028转矩T1=50.993=50993查取齿宽系数=0

22、.3查得弹性影响系数=189.8查得区域系数=2.5查取材料接触疲劳强度极限：查图得，小齿轮为=580Mpa,大齿轮=540 计算应力循环次数NN=60 thn1=60124000539.623=777.06106 N=259.02106查表得：对N1,取m1=14.16,对N2取m2=17.56（为疲劳曲线方程指数） ZN1=1.018 ZN2=1.080查得接触疲劳强度最小安全系数S=1.05计算许用接触应力： =562.32=555.43小齿轮大端分度圆直径d1：=69即d1=69（3）确定主要参数：大端模数：=69/23=207/69=3即=3大端分度圆直径d1=z1=233=69 d

23、2=z2=207锥距R：R=157.5齿宽b：b=R=47.25，取整b=47(4)轮齿弯曲疲劳强度验算：齿形系数YFa1=2.65, YFa2=2.15应力修正系数YSa按当量齿数查图得：YSa1=1.67，YSa2=2.25重合度系数Y：Y=0.25+=0.25+=0.68 齿间载荷分配系数KFa：KFa=1/ Y=1/0.68=1.47 载荷系数K：K=2.028 齿根工作应力：= = =125.34 =137.02 弯曲疲劳极限由图查得：=230 210 由表查得：N0=3106，m=49.91(为疲劳曲线方程指数) 弯曲寿命系数YN：YN1=0.89 YN2=0.91 由图查得尺寸系

24、数：YX=1.0弯曲疲劳强度最小安全系数SFmin查得：SFmin=1.25许用弯曲疲劳应力：=163.76=152.88 弯曲疲劳强度校核：所以满足弯曲疲劳强度要求。（5）齿轮传动几何尺寸计算 几何尺寸计算结果列于下表3-1：（取，,） 表2-2 圆锥齿轮参数（单位）名 称代号计算公式结 果小齿轮大齿轮传 动 比法面模数法面压力角标准值齿 数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿 宽2.3.2.低速级圆柱直齿轮的设计（1）选择齿轮类型、材料、精度以及参数选用齿轮材料：选取大小齿轮材料均为45钢，小齿轮调质处理齿面硬度取240HBS；大齿轮正火处理齿面硬度取200HBS。 选取齿轮为8级精度（GB1

25、009588）选取小齿轮齿数Z=20，Z=Z=4.1820=83.6取Z=84（2）设计计算：设计准则：按齿面接触疲劳强度设计，再按齿根弯曲疲劳强度校核。按齿面接触疲劳强度设计其中，查图选取材料的接触疲劳极限应力为：小齿轮为=580Mpa,大齿轮=560 。由图查得弯曲疲劳极限：=230 210应力循环次数N：N1=60n2at=60179.874124000 N1=2.6108则N2=N1/2=2.6108/4.184=0.24108由图查得接触疲劳寿命系数由图查得弯曲疲劳寿命系数；查表得接触疲劳安全系数=1；弯曲疲劳安全系数=1.4；又=2.0，试选=1.3。求许用接触应力和许用弯曲应力：

26、=580;=571;=23021/1.4Mpa=328;=300.将有关值代入下式得： =即：=58.25则=0.55/100=200.55/100=0.11查图可得，由表查得，；取，则1.251.091.051=1.431修正=58.251.03=59.89取60=3,所以由表取标准模数=3.计算几何尺寸：=320=60，384=252,a=m(Z1+Z2)/2=156,b=1.160=66,取b1=b2+6=60.(3).校核齿跟弯曲疲劳强度： 由图可查得 由下式校核大小齿轮的弯曲强度：，即; = 51.92e则轴承B：e则（3）计算轴承寿命因为，轴承B受载大，所以按轴承B计算寿命，查得3

27、0209轴承基本额定载荷，轴承工作温度小于，取温度系数，则轴承寿命，若按8年的使用寿命计算，两班制工作，轴承的预期寿命为，,所以所选轴承合适。按高速轴的结构设计，选用30206（GB/T29794）圆锥滚子轴承，经校核所选轴承能满足使用寿命，合适。按低速轴的结构设计，选用30211（GB/T29794）圆锥滚子轴承，经校核所选轴承能满足使用寿命，合适。2.3.5.减速器铸造箱体的主要结构尺寸（单位：）(1) 箱座（体）壁厚：=8，取=10，其中=210；(2) 箱盖壁厚：=0.02a+38，取=8；(3) 箱座、箱盖、箱座底的凸缘厚度：，,；(4) 地脚螺栓直径及数目：根据=210，得，根据螺

28、栓的标准规格，选得20，数目为6个；(5) 轴承旁联结螺栓直径：； (6) 箱盖、箱座联结螺栓直径：=1012，取=10；(7) 轴承端盖螺钉直径：表2-4减速器所用螺钉规格高速轴中间轴低速轴轴承座孔（外圈）直径100100124轴承端盖螺钉直径888螺 钉 数 目121212(8) 检查孔盖螺钉直径：本减速器为二级传动减速器，所以取=5；(9) 螺栓相关尺寸：视具体设计情况而定，以图纸设计为准(10) 轴承旁联结螺栓的距离：以螺栓和螺钉互不干涉为准尽量靠近；(11) 轴承旁凸台半径：40，根据结构而定；(12) 轴承旁凸台高度：根据低速轴轴承外径和扳手空间的要求，由结构确定；(13) 箱盖、

29、箱座的肋厚：0.85，取=8，0.85，取m=10；(14) 铸造斜度、过渡斜度、铸造外圆角、内圆角：铸造斜度=1：10，过渡斜度=1：20，铸造外圆角=5，铸造内圆角=3。2.3.6.键联接的选择和强度校核（1）锥齿轮与轴的键联接选用普通平键（A型）按中间轴装齿轮处的轴径=64，以及轮毂长=66，查表，选用键1445GB109679。强度校核键材料选用45钢，查表知，键的工作长度，按公式的挤压应力所以键的联接的强度是足够的，选用本键合适。（2） 低速轴和高速轴上的键效核方法同上，材料同样选用45钢。 经效核，合格。2.4.保证搅拌混合质量的措施2.4.1.设计合理的搅拌装置混合过程中对各种物

30、料起搅拌混合作用的主要是搅拌装置即转子，它的结构形式直接影响混合机的工艺性能。合理的转子结构可以使混合机在短时间内得到满意的混合质量，而又同时提高混合机的台时产量，减少单位产品消耗，降低混合机的生产成本，以得到最好的经济效果。目前用于稀物料搅拌的有螺旋桨叶和叶片式;用于潮湿料搅拌的有螺旋和桨叶式。根据菌料本身的物理特性，我们选择螺旋搅拌装置进行设计。2.4.2.混合机的合理使用适宜的装料 无论对于哪种类型的混合机，适宜的装料是搅拌混合机正常工作并且得到预期效果的前提条件。若装料过多，一方面会使混合机超负荷工作，更重要的是过多的装料会影响机内物料的混合过程，进而造成混合质量下降；装料过少，则不能

31、充分发挥混合机的效率，也会影响混合质量。所以不论在哪种搅拌混合机中，无料的装载程度，即料位，应得到有效的控制，这样才能保证搅拌混合机的正常的工作，并且使混合后的物料满足质量要求。2.4.3.混合时间最佳混合时间的确定对于搅拌混合质量是非常重要的。混合时间过短，物料在混合机中没有得到充分的混合便被卸出，混合质量肯定收到影响：混合时间过长，物料在混合机中被过度搅拌而造成分离，同样会影响质量，且能耗增加。混合时间的确定取决于混合机的混合速度，这主要混合机本身决定的。对于次螺旋环带搅拌混合机，它的混合作用以对流为主，它将物料成团地-从物堆的一处移到另一处，因此可以很快的达到粗略的团块状混合，而在此基础

32、上就可以有很多的表面进行细致的细粒间的混合，一般其混合时间为28分钟。操作顺序2.4.4.加料顺序一般是配比量大的组分先加入或大部分加入机内后，再将少量及微量组分置于物料上面，粒度大的一般先加入混合机，而粒度小的则后加入。将比重小的物料先加，比重大的物料后加，最后加水。 总结 据菌料的性能参数设计的搅拌设备能够更好的达到混合效果，对大中小的企业或是个人使用能起到空间利用少，效率高，能耗少，节省原料便于检查和清理,使用寿命长通用性强等优点。但在设计时存在计算参数选择过大等缺点，计算螺旋带受力时不能准确计算单位面积上受到物料的压应力和拉应力，而是根据推力螺叶的受力进行分析的。因此希望在以后的设计中

33、能更加详细的进行螺旋带的受力分析，减少螺旋带的重量，节省材料的利用。参考文献1 陈志平、章序文、林兴华.搅拌与混合设备设计选用手册.化学工业出版社，2004.62 王凯、虞军.搅拌设备.化学工业出版社，2003.83 林静.食用菌生产及典型生产机械效益分析. 沈阳农业大学出版社，2002.44 王凯.孙建中工业聚合反映装置.北京：中国石化出版社，19975 张文化、赵厚林.浅析混合设备的特点，20046 卓震.搅拌反映釜稳定器的理论分析与设计应用化工装备技术，2002.37 兰基梅.搅拌轴的稳定器化工设备设计，2005.48 栾德玉.发酵罐搅拌轴的稳定器初步分析，1998.69 王凯、冯连芳.

34、混合设备设计. 机械工业出版社，200010 于建永. 多向运动混合机的应用.化工设备设计，1999 11 耿孝正.塑料混合及设备.中国轻工业出版社，200012 余国宗主编.化工机械设计手册.化学工业出版社，200313 机械工程手册：通用设备卷.第二版北京：机械工业出版社，199714 中堂主编.机械无级变速器设计及选用指南.化学工业出版社，199915 王佳俊、冯连芳.内外单螺带式搅拌器的Metzner常数. 浙江大学学报，199916 林静、李宝筏.菌料搅拌机混合质量的试验研究.沈阳农业大学学报36636817 饶应昌.配合饲料机械学.河北农机学会畜牧机械专业委员会18 东北农学院主编

35、.畜牧机械化.农业出版社，1980.119 印宣怀.机械设计.高等教育出版社，1986.320 杨新美.食用菌栽培学.中国农业出版社，1998.621 陈树功.我国食用菌机械化生产现状.江苏食用菌，1989.5致谢感谢学校和系里为我们学生提供了优越的学习环境和学习条件，使我们能够顺利的完成毕业设计的任务。经过三个多月的学习工作，我顺利的完成了学校所布置的毕业设计任务。在这我要特别感谢我的指导老师王宏立老师，正是他的严格要求和悉心指导才使我完成了设计。通过毕业设计我把以前没学好的知识再次进行了学习，使我的机械设计理论和实践知识得到了丰富。这些都是与王老师严谨的风格是分不开的。他有很多工作要做，平

36、时还要给学生上课，但对我们的毕业设计从没放松过，他总是尽量挤出时间来帮我们解决问题，并让我们积极参与探讨，调动我们的学习热情，这些都是值得我们倾佩的。同时我要感谢和我的同学，他们在我设计中也给了我很多宝贵的意见 。以及监督我们签到和帮助我们在机房用机、打印图纸的老师们。我要对所有帮助过我的老师我同学说一声感谢，你们都辛苦了！附录卧式双螺带混合设备的特点：它的两根螺带的螺旋方向是相反的。当螺带的转轴旋转时，两根螺带同时搅动物料上下翻动，同时内外螺带还使物料作彼此方向相反的轴向运动，因此物料在混合室内形成轴向的往复运动。由于两根螺带外缘回转半径不同，对物料的搅动速度也不同，因而有利于径向分布混合。双螺带混合设备对物料搅拌作用较强烈，因而除了分布作用外，还有部分分散作用，可将结块物料破碎。根据不同的物料和不同的用途，螺带可制成双层和三层。双层螺带，其外螺带可吧容器内的粉粒体从两侧相中间输送，而内螺带则从中间相两侧输送，形成对流混合。三层螺带结构，除了有外螺带，中间螺带和内螺带外，还在轴上增设了轴环，使得被混合物料沿轴向和横向的交错运动机率增加，加强物料内部间的相互摩擦，一次提高了混合的均匀度。