舟山某船坞工程施工组织设计

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1、舟山南洋之星船业有限公司二期船坞工程施工组织设计中交第三航务工程局有限公司编制时间：2012-08-111、 编制依据1.1、 招标文件舟山南洋之星船业有限公司二期船坞工程招标文件（舟山南洋之星船业有限公司，2012年8月6日）1.2、 设计文件舟山南洋之星船业有限公司二期船坞工程设计说明书（中船第九设计研究院工程有限公司，2012年5月）。1.3、 施工规范和验收标准工程施工中应符合下列技术规范的要求：u 干船坞设计规范（JTJ252-87）u 海港水文规范（JTJ213-98）u 港口岩土工程勘察规范（JTS133-1-2010）u 港口工程荷载规范（JTS144-1-2010）u 海港工

2、程混凝土结构防腐蚀技术规范（JTJ275-2000）u 水运工程质量检验标准（JTS257-2008）u 锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB500862001）u 海港工程钢结构防腐蚀技术规范（JTS153-3-2007）u 港口及航道护岸工程设计与施工规范（JTJ300-2000）u 港口道路、堆场铺面设计与施工规范（JTJ296-96）u 水运工程水工建筑物抗震设计规范（JTJ225-98）u 地基基础设计规范（上海市标准）（DGJ08-11-2010）u 基坑工程技术规范（上海市标准）（DG/TJ08-61-2010）u 港口工程地基规范(JTS147-1-2010) u 港口工程混凝土结

3、构设计规范（JTJ267-98）u 港口工程结构可靠性设计统一标准（GB501582010）u 建筑地基基础设计规范（GB500072002）u 建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）u 地下水工程防水技术规范（GB501082008）u 锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001）u 港口工程钢结构设计规范（JTJ283-99）u 国家和地方政府颁布的其他相关技术法规和规范。在合同履行期间，若上述标准或规范有修改或重新颁布，监理工程师认为必要时经甲方批准，向乙方发出变更通知，乙方将于通知之日起执行。2、 工程综述2.1、 工程概况2.1.1、 工程名称舟山南阳之星船业有限公司

4、二期船坞工程2.1.2、 工程地点舟山市定海区册子乡桃夭门丁次浦，具体如下图所述：工程地点册子岛舟山本岛金塘岛工程地理区位图2.1.3、 工程规模和结构形式2.1.3.1、 建设规模新建10万吨级船坞一座（290m50m12.5m）2.1.3.2、 结构形式船坞主体的有限尺度均为290m50m12.5m，船坞坞门采用浮箱门，水泵房设置船坞北侧。船坞两侧共四根轨道，其中两根设计为80t门座式起重机轨道，另两条为40t门座式起重机轨道。（1）坞口坞口采用重力式“U”型结构。采用浮箱式坞门。坞口纵向长18m，坞口总宽72.5m，南侧坞墩宽6.5m，北侧坞墩（水泵房）宽16m，坞墩顶标高：均为+3.7

5、0m；坞口底板中部高程为-8.8m，并以0.5%的横坡向两边渐变至-8.90-8.905m。坞门口纵向长5m，顶高程为-8.00m，坞口搁置处高程为-9.00m。坞口底板底高程为-11.00m，沿底板底面外沿设2m宽、1m深的齿坎。齿坎下设灌浆止水帷幕。底板下设100毫米厚C20素砼垫层。坞口结构与坞壁、坞室底板的分缝处设止水带Z9-30.坞口底板设置后浇带两道，后浇带宽度2m。坞门槽浮箱坞门靠座采用花岗岩镶面，以二期砼与坞口砼结为一体。坞口底板上设置有排水沟，坞口排水沟与坞底排水沟和水泵房前池相通，排水沟宽0.5m，采用铸铁盖板。（2）水泵房泵房由泵房主体、前池及沉砂池等组成。采用天然岩基上

6、的钢筋砼箱体结构，平面尺寸38.0m16.0m，内部为三层楼梁板结构，底层为流道层，中间为水泵层，上部为电机层，前池和沉砂池宽8.8m。水泵房顶面高程为+3.7m，底面高程为-13.7m，岩面开挖高程为-13.8m前池和沉砂池底板底面高程为-13.7m。水泵房南西北墙体厚为1m，东侧墙体因内设插板闸门槽，厚度为2.4m。水泵层底板底面高程为-8.8m，底板后0.9m，水泵层顶为梁板结构，顶板面高程为-2.8m厚0.45m。电机层顶也为梁板结构，板厚0.45m，顶板高程为+3.7m。（3）坞墙坞墙分为廊道和墙体两部分，廊道顶标高+3.70m，底部标高为0.00m，由于坞室处基岩面较高（均高于0.

7、00m）坞墙为衬砌坞墙，基岩可开挖至-0.10m高程，廊道结构直接座落在岩基上，墙体则以开挖的岩体为里、钢筋砼衬砌为面。结构分段长度一般为20m，衬砌厚度0.40m。为保证墙体的稳定，衬砌墙以25的岩锚与岩体锚固，岩锚深入岩体2.02.5m，上下左右间距为1.5m，呈梅花形布置。锚岩和岩石缝隙采用注浆封闭。外墙衬砌的厚度400，其中前趾宽1.9米，厚度1.4米，设置500500900（H）排水沟，顶标高为-8.905m。（4）坞室底板坞室底板基本均处于中风化基岩内，因此坞室底板基础为中风化基岩。横向为一块中板、两块边板，中板厚0.6m，边板厚0.4m，各板带纵向宽度与坞墙分段协调均宽20m，横

8、向宽度中中板宽13m，边板宽17m。（5）吊车道本船坞工程共有4条吊车轨道：2根为80t门座起重机轨道，2根为40t门座起重机轨道。根据具体位置及相应地质轨道梁基础情况可分为2种：廊道上的轨道梁、天然岩基上的独立轨道梁。天然岩基上的独立轨道梁为倒T型结构，梁高1.6米，腹板宽0.8米，翼缘宽度为1.6米。（6）船坞止水及排水系统船坞止水系统以帷幕灌浆为主，帷幕灌浆设在坞墩、水泵房、坞门底板及廊道底板下，形成封闭的止水体系。帷幕灌浆深度和参数根据经验及试验确定，要求施工后的渗透系数小于1.010-5cm/s。在帷幕灌浆施工前，先对岩石的完整性和渗透性进行评估，根据压水试验所得到的岩石渗透性如小于

9、1里容（或1.010-5cm/s）可不进行帷幕灌浆，直接以齿槽结构隔绝可能的渗水路径。坞墩、坞墙、泵房间以橡胶止水带止水，相邻结构存在高差的接触部位以砼填塞，结构后在回填厚度不小于1m、宽度不小于5m的粘土铺盖。衬砌坞墙廊道底板后均应设置粘土铺盖。坞底板及墙后设排水体系，以160UPVC穿孔管为排水管，坞底板下的排水管汇集于边板之上的集水井，通过底板上的明沟排于水泵房。坞墙后设34道100UPVC排水管，通过竖向管汇集于就近的集水井。2.1.4、 业主单位舟山南洋之星船业有限公司。2.1.5、 设计单位中船第九设计研究院工程有限公司。2.1.6、 质量要求经舟山市交通质量监督局一次性验收合格。

10、2.1.7、 工期要求2012年9月1日（暂定）2013年8月31日，总工期为365天（具体以开工令为准）。2.1.8、 工程主要工程量主要工程量详见2-1表主要工程数量一览表 表2-1序号项目单位数量1船坞土石方爆破开挖及运输m34146182坞口围堰水下清渣及挖泥m354393坞室及坞口止水帷幕m45044C35混凝土m336635C30混凝土m342256C20混凝土垫层m338237钢筋吨36378土工布m2172069160、100PVC排水管m823810预埋铁件、盖板等制安吨24211橡胶止水带m5554121800双列滚动护舷套213450kN系船柱个2014550kN系船柱个

11、215QU80钢轨m140016花岗岩镶面m352.4917廊道DN50栏杆m3471.218铁链m1908.419预埋套管、加筋管等m2135.320排水项12.2、 自然条件及分析2.2.1、 气象舟山地区属于亚热带季风气候，以晴冷干热气候为主，历年气温统计如下：多年平均气温 16.3极端最高气温 39.1极端最低气温 -6.6累计年最高气温35的高温出现日天数为2.4天累计年最高气温0的低温出现日天数为14.7天施工区域冬季施工历时很短，影响不大，对于砼浇注可采用蓄热养护即可；夏季施工由于坞室区域通风条件差，应避开高温时段作业，采取搭设遮阴棚提供饮用水、凉茶得办法，对于夏季高温期间大体积

12、砼浇注应选择早晚低温时段作业、采用低水化热水泥、降低原材料温度、布置冷却管道、蓄热养护等措施处理。2.2.2、 降雨多年年最大降水量 1888.9mm多年年最小降水量 604.0mm多年平均降水量 1279.4mm多年年均降雨日 144.8d多年平均相对湿度 7980%2.2.3、 风、雾舟山地区是易受台风影响的地区，根据1949年以来37年的资料统计，影响本区域的台风144次，平均每年3.9次，最多的年份有7次，区域内受台风影响的程度以轻微影响（6级风力8级）和中等影响（8级风力10级）居多，分别占影响台风总数的41%和37%，严重影响（10级风力40m/s，过程降雨量定海达到284.6mm

13、。区域内年雾日为16.333.5d，最多年份雾日为2952d，根据近年来不完全资料统计，区域雾日维持时间一般在5h以下，最长可达12h，其中以春雾持续时间长、范围广、浓度高、能见度低。多雨多风特别是多台风是舟山气候的主要特点，台风加暴雨往往造成灾害性天气，对工程施工带来不利影响。2.2.4、 水文2.2.4.1、 水位资料（1）潮位特征值历年最高潮位 4.43m历年最低潮位 -0.46m平均高潮位 2.81m平均低潮位 0.9m平均潮位 1.89m平均潮差 1.91m最大潮差 3.67m最小潮差 0.12m（2）设计水位极端高水位： 3.23m设计高水位： 1.89m设计低水位： -1.36m

14、极端低水位： -2.31m进出坞水位： 0.50m2.2.4.2、 潮流资料本区域属非正规半日潮类型，落潮历时略大于涨潮历时，平均涨潮历时5h44min，平均落潮历时6h41min，呈往复往复式潮流形式，涨潮流由东往西，落潮则反之。2.2.5、 工程地质2.2.5.1、 地形地貌本船坞拟建场地位于舟山定海册子岛桃夭门大桥下，沿海海岸属滨海地带，地貌单元属浙东丘陵滨海岛屿区，为天台上北延余脉。微地貌位于低矮山丘的坡脚前缘及山间洪冲击地带，史该处拟建场地下伏基岩顶面埋藏深度变化较大，第四系覆盖层类型较多。由于人为开山因素的影响，整个拟建场地大部分区域上部堆积有厚薄不等的抛石及碎石填土。拟建场地地势

15、起伏较大，向海域方向倾斜，场地标高在8.60-12.83m。2.2.5.2、 水文地质条件本区域内地表水体发育，主要为滨海区之海水，水深一般1020m，最大水深大于40m。海水混浊不清，含大量泥质。陆地地表水体不发育，以水塘、溪沟为主，具明显海岛特征。场地地表水位主要受海潮影响，地下水位受大气降水和潮水位控制，水文地质条件对工程施工影响不大。2.2.5.3、 工程地质根据土层的沉积年代、沉积环境、岩性特征及物理力学性质，各工程地质层特征分述如下：1层-素填土：杂色，主要由近期开山碎石混粘性土构成，局部填石较大，松散不均，强度低，基础施工时应彻底清除；2层-淤泥：含云母、贝壳碎屑及少量有机质，具

16、高含水量、高压缩性、高灵敏度的特点，基础施工时应彻底清除或进行加固处理；2层：砾砂：硬塑状砂砾石夹粉质粘土，以砂砾石为主，不均匀，砂砾石含量约50%60%，局部含量较高，砾石粒径0.52cm，少量34cm，磨圆度较好，表面光滑，工程力学性质较好，但分布不均匀，且层厚较薄，该层不宜选作桩基持力层；层：强风化凝灰岩：工程性质好，但埋藏空间分布不稳定，厚度变化较大，如作为持力层，应根据不同地段的工程地质条件和建筑物设计要求选作桩基持力层；层：中风化凝灰岩：坚硬，工程性能较好，是本工程较好的桩基及天然地基持力层。3、 施工组织和管理机构本工程实行项目管理，建立以项目经理为主的施工组织管理机构。选派经验

17、丰富、具有一级项目经理资质的高级工程师担任项目经理，同时配备相应资质的技术管理人员组成项目经理部。健全施工管理保证体系，努力做到组织有序、权责分明、政令畅通，确保工程顺利进行。具体见施工管理保证体系图生产部综合部土石方施工组帷幕灌浆组爆破施工组降水施工组打桩组钢筋组砌石施工组材料运输组砼搅拌站测量组项目总工 项目副经理 项目经理 混凝土组质监部安监部合约部材料部木工组机电组试验组4、 施工总平面布局及临时设施4.1、 临建的布置及面积、位置本工程临时设施用地计划面积为8435m2，施工便道1项。其中临时生产设施计划用地2820m2，拟布置在1#船坞东侧区域，分砼搅拌场地740 m2、临时生产区

18、2080m2两块；回填料堆放场地拟布置在2#船坞坞尾的两块空地处，共计1615m2，考虑爆破作业会影响职工休息，办公、生活区共需要4000 m2不布置在船坞施工区域内，如业主后方能提供场地，我方拟现场搭建，如没有场地我方考虑周边租用民房。办公区占地2000m2，场地内布置项目部现场办公室、会议室、试验室、后勤仓库、门卫室、卫生间及停车场等；生活区占地2000m2，场地内布置职工宿舍、食堂、浴室、厕所、职工活动室等；临时生产区用地2820m2，场地内布置砼搅拌场地、水泥仓库、砂石料堆场、钢筋车间、木工车间、材料仓库、材料堆场等；临时生产区与办公区均设置围墙；所有临时设施布局要合理、紧凑；办公室内

19、布局规范、整齐，体现紧张、活泼、团结、有序的特点。临时设施布置见本节附图4-1：施工总平面布置图；附图4-2：生产区、办公区、生活区布置图；5、 施工总体部署5.1、 项目施工任务划分本工程施工范围包括：船室主体、水泵房结构、坞口结构、围堰结构和吊车道基础等。其中船坞主体包括：坞坑开挖、坞墙、坞底板及减压排水层、永久止水帷幕、墙后回填等。结合本工程的特点和实际情况，施工时分三个区域同时施工，包括坞室施工区域、泵房施工区域、坞口施工区域，各区域都有独立的施工情况，相互影响较小，可以同时开工。5.2、 施工特点和难点（1）本工程施工场地范围很大，工程内容、施工工序繁多、工期紧，各施工区交叉作业，因

20、此需进行周密的总体安排，不仅要协调好内部各专业的工序交叉，而且要协调好三个施工区的工序交叉与相互干扰问题。（2）船坞基坑开挖工程量大，由于深基坑开挖需要解决开挖边坡稳性问题。为了赶工期，要充分考虑坞室爆挖时将与船坞永久性止水帷幕施工相互衔接、交错进行，也要考虑爆破距离及爆破药量等将对止水帷幕产生一定的影响。（3）本工程围堰采用小围堰直接座落在基岩上，顶部紧贴坞口仅有1.5m。在坞口爆破前，先进行试验段爆破，为此段爆破提供合理的爆破参数。在形成开挖边线时应选择光面爆破和预裂爆破等控制爆破技术，在接近设计基岩面时，选择小直径浅孔爆破，一次起爆根据试验段选择合理、较小的起爆药量，避免危及围堰和防渗体

21、系的安全。坞口围堰拆除采取静态爆破、小药量松动爆破等手段，确保已完工坞口结构物安全。（4）砼防裂。本工程结构形式多样，既有大体积砼，也有薄壁结构砼；同时，岩基对底板的约束作用较大，也容易产生裂缝。砼浇注时间跨度较大，昼夜温差大，这些对混凝土防裂都是不利的。（5）本船坞工程基坑开挖工程量大，因此土石方的出运十分重要，对整个工程的工期影响较大。因此，施工时尽快解决出运道路和抛填场地。5.3、 总体施工部署5.3.1、 施工准备工作施工准备按两条线组织，一条线是进行施工作业准备：包括修建临时设施、布置施工便道、接通施工现场水电、安装砼搅拌系统、建立工地试验室，以及现场项目部的组建、施工材料、设备的进

22、场等；另一条线是进行施工管理上的准备：即与业主、监理、设计单位积极配合，进行图纸审核、接桩复测布网、技术交底、编制实施性施工组织设计、前期用工程材料料源选定及试验检验，签定施工合同，报批工程开工报告等；通过充分的施工准备，达到尽快开工的目的。5.3.2、 施工总体流程本工程为10万吨级一座，主要包括船坞主体结构、水泵房、吊车道和临时围堰的搭设及拆除等工作内容。考虑本工程施工环节多、交叉干扰大、大型设备的调遣频繁，我公司将从保证资源配置、合理安排工作面、工作段及施工展开时段，以关键线路和关键节点为关注重点，确保总工期和节点目标的全面实现。根据设计和现场实际情况，以船坞的3轴为坞口和坞室施工区的分

23、界线。本工程坞口区域包括坞口围堰及船坞的坞口、水泵房及坞口后方一定范围内坞室结构。根据施工总进度表分析，本工程关键线路均在船坞工程内，具体为：工程开工4轴以内的坞室开挖该段锚杆埋设该段现浇廊道底板砼该段帷幕灌浆该段现浇坞墙砼该段现浇廊道侧墙及顶板围堰拆除及相关部分爆破开挖工程竣工；我们将紧紧围绕以上关键线路抽调精兵强将，组建高效、精干的项目部；确保施工材料、机械设备、劳动力等资源的投入；充分发挥我公司强大的技术、资源、地域优势和丰富的大型船坞施工经验，确保各项进度目标的全面实现。（1）、围堰工程船坞外侧设天然岩基上挡墙围堰一道，总长约65米，围堰两端分别与山体相连，形成封闭的防水体系。围堰挡墙

24、采用钢筋砼结构和浆砌块石结构。天然基岩面标高在0.0m以下的采用抛填袋装砼回填至0.0m标高后浇筑钢筋砼挡墙，挡墙底板下设置锚杆锚入中等风化基岩，将挡墙结构和袋装砼结构及基岩连成整体，挡墙后每隔一定距离设置加强肋板。天然岩基面高于0.0m处采用浆砌块石结构挡浪墙，将浮泥和碎石清除后，挡墙直接以基岩为基础，挡墙底部设置锚杆锚入中等风化基岩。围堰止水由两部分组成，第一部分为挡墙间的止水，使用橡胶止水带进行止水，第二部分为基岩内止水，采用帷幕灌浆止水。围堰施工按：施工准备抛填袋装砼清除碎石和浮泥锚杆施工浆砌块石挡墙及钢筋砼挡墙底板帷幕灌浆挡墙肋板及墙身的顺序展开。（2）、坞室工程坞室采用减压排水的轻

25、型分离式结构，坞室总长281.5m，宽50m，根据地质钻孔资料，坞室均座落基岩上。坞室工程分两阶段施工。第一阶段首先进行4轴以内部分坞室施工，该分段施工不受围堰制约，开工后可立即进行；根据实际情况，坞内拟设置两条下坞道：其中一条利用南侧坞尾的永久下坞通道，该下坞道开挖底宽6米左右（结合永久下坞通道）；另外在北侧4轴-5轴之间布置1条临时下坞通道，下坡道宽8米，坡度控制在1：8左右，中部设置宽16米，长度20米的调车区，待坞室其他土石方施工完毕后再拆除下坡道，进行该区域坞墙、廊道及坞底板施工。第二阶段2轴-4轴部分在围堰具备止水条件后，与坞口区和水泵房开挖统一考虑，下坞通道除利用原A段坞室北侧临

26、时下坞道向海侧延伸到坞口区域，在东侧对称位置再增加1条下坞道，挖方完成后，根据下坞道影响段结构施工进度要求，适时封闭临时下坞道。此后利用坞尾永久下坞道做为船坞结构施工通道。坞室各分项施工按：石方开挖埋设锚杆现浇廊道底板砼帷幕灌浆减压排水系统布置现浇坞底板现浇坞墙砼现浇廊道侧墙及顶板的顺序流水展开。坞室工程计划2012年9月1日开工，2013年7月12日完成，计划工期315日历天。（3）、水泵房工程泵房由泵房主体、前池及沉砂池等组成。采用天然岩基上的钢筋砼箱体结构，平面尺寸38.0m16.0m，内部为三层楼梁板结构，底层为流道层，中间为水泵层，上部为电机层。为了尽快为水泵房干施工提供工作面，在坞

27、口围堰形成后，立即组织土方方爆破开挖班组进行此段的施工。各分项施工按：石方开挖现浇水泵房处坞口底板现浇西坞墩砼现浇水泵房框架结构砼帷幕灌浆的顺序流水展开。水泵房工程计划2012年12月3日开工，2013年6月10日完成，计划工期190日历天。（4）、坞口工程坞口采用重力式“U”型结构。采用浮箱式坞门。坞口纵向长18m，坞口总宽72.5m，南侧坞墩宽6.5m，北侧坞墩（水泵房）宽16m。围堰形成具备止水条件后各分项施工按：石方开挖坞口底板下锚杆埋设现浇坞口底板及坞墩砼帷幕灌浆花岗岩镶面的顺序流水展开。坞口工程计划2012年12月13日开工，2013年5月25日完成，计划工期164日历天。（5）、

28、门机基础工程本船坞工程共有4条吊车轨道：2根为80t门座起重机轨道，2根为40t门座起重机轨道。根据具体位置及相应地质轨道梁基础情况可分为2种：廊道上的轨道梁、天然岩基上的独立轨道梁。天然岩基上的独立轨道梁为倒T型结构，梁高1.6米，腹板宽0.8米，翼缘宽度为1.6米。门机基础工程各分项施工按：基础开挖现浇轨道梁场地回填轨道安装的顺序流水展开，计划2012年12月10日开工，2013年8月16日完成，计划工期250日历天。166工程开工5.4、 施工总工艺流程图水泵房工程坞口工程坞室工程挖土清渣围堰形成水下袋装砼锚杆埋设现浇围堰挡墙砼帷幕灌浆浆砌块石护坡围堰工程4轴以内2-4轴围堰形成锚杆埋设

29、爆破开挖爆破开挖爆破开挖现浇底板砼现浇西坞墩及水泵房框架砼止水帷幕减压排水系统现浇廊道底板砼锚杆埋设现浇底板砼止水帷幕现浇底板及坞墩砼现浇坞墙砼帷幕灌浆围堰拆除现浇廊道侧墙及顶板砼花岗岩镶面工程竣工6、 船坞工程各分项施工方案6.1、 测量、检测、监测6.1.1、 测量6.1.1.1、 测量仪器的配备拟配备的主要测量定位仪器设备一览表序号仪器名称型 号单位数量 1全站仪leica套22免棱镜全站仪GLS-600套13经纬仪T2套24水准仪leica NA2套15水准仪S3套36GPS接收机Trimble 5700PGS 套47测深仪Knudsan 320Ms套16.1.1.2、 首级控制网点的

30、交接与复测项目部对业主提供的测量基准点网和水准点等有关资料进行认真复核并现场复测，确保首级控制网点资料的完整性和正确性，达到规范精度要求后才能进行下一步的测量工作。现场踏勘交接完成，双方达成共识后，交接双方再对首级控制网点进行书面签字交接。6.1.1.3、 施工控制网点的布设根据首级控制网点和工程现场实际情况，编制施工控制网点的测设计划和方案，合理布设平面施工控制网点，做到控制点连线覆盖整个工程范围。平面和高程施工控制网布设完成后，编制测量技术报告，报送工程师。6.1.1.4、 测量放线本工程施工坐标系统通过设计坐标系统转换成当地坐标，各种构件施工放样以施工图为依据，计算出各种构件的特征点的坐

31、标值和高程值，利用布设的测量控制网点，平面位置采用全站仪极坐标法确定轴线特征点的方位角和长度。标高采用水准仪进行测放。对施工过程中和竣工后进行变形观测的建筑物，认真编写变形观测方案，包括观测点的布设、观测方案设计、观测精度和观测周期的确定、数据分析处理方法等内容。6.1.1.5、 测量资料管理认真收集施工过程中所有的测量记录，并填入专用表格，作为竣工资料的一部分。6.1.2、 检测本船坞工程的工程检测工作拟在项目部的工地实验室和附近的检测中心进行本工程所有的检测工作。6.1.2.1、 本工程的检测项目（1）砼配合比试验；（2）砼各种力学指标试验；（3）砼粗、细骨料的试验；（4）钢筋各种力学性能

32、及物理化学试验；（5）砼试块的抗渗性能试验。（6）锚杆拉锚试验。6.1.2.2、 工地实验室的配置情况实验室主要仪器设备的配置包括：液压式万能材料试验机、液压式200t压力机、连续式标点机、水泥负压筛、水泥净浆搅拌机、水泥胶砂搅拌机、 水泥胶砂振实台、沸煮箱、水泥电动抗折试验机、水泥标准养护箱、混凝土搅拌机、水泥标准筛、水泥稠度及凝结时间测定仪、砂浆稠度测定仪、砂浆分层度仪、水泥抗压夹具、冷弯冲头、振捣棒、电热鼓风干燥箱、电子称、电子天平 、台称、砂石标准筛、砂石容量筒、针片状规准仪、混凝土试模、坍落度筒、钢尺、温度计、干湿温度计、压碎指标值测定仪、摇筛机、量筒、钢模（水泥）、砂浆试模。6.1

33、.2.3、 检测流程：6.1.3、 监测6.1.3.1、 基坑开挖时段的监测坞口和坞室大基坑是本工程施工最为关键的部位，基坑形成和基坑内施工的全过程都需要对基坑稳定进行监测。（1）监测方式边坡巡视：由技术人员对边坡开挖时的坡比进行监督，边坡存在过程中对边坡护面结构的裂缝等损坏情况进行巡视，及时修复。（2）监测时间和监测报告从基坑开挖时起即进行监测，至基坑回填止。基坑形成后，每天都必须监测；大雨等天气异常时，频率加密，雨后由项目技术负责人或其指定人员检查边坡情况。监测报告送交至项目技术负责人处，由项目技术负责人进行分析判断，必要时送监理、业主、设计等有关部门。6.1.3.2、 本工程的监测项目（

34、1）大体积混凝土温度监测：大体积砼包括坞口底板砼、泵房底板砼和坞底板砼。根据现场具体情况，在上述部位的砼内部预埋测温元件，以控制砼内外温差。（2）开挖边坡监测：做好开挖边坡的表面防护，并加强观测，防止边坡失稳。6.2、 围堰工程6.2.1、 概况为保证船坞的干施工，船坞外侧设天然岩基上挡墙围堰一道，总长约65米，围堰两端分别与山体相连，形成封闭的防水体系。围堰挡墙采用钢筋砼结构和浆砌块石结构。天然基岩面标高在0.0m以下的采用抛填袋装砼回填至0.0m标高后浇筑钢筋砼挡墙，挡墙底板下设置锚杆锚入中等风化基岩，将挡墙结构和袋装砼结构及基岩连成整体，挡墙后每隔一定距离设置加强肋板。天然岩基面高于0.

35、0m处采用浆砌块石结构挡浪墙，将浮泥和碎石清除后，挡墙直接以基岩为基础，挡墙底部设置锚杆锚入中等风化基岩。围堰止水由两部分组成，第一部分为挡墙间的止水，使用橡胶止水带进行止水，第二部分为基岩内止水，采用帷幕灌浆止水。6.2.2、 施工工艺流程围堰施工按：施工准备抛填袋装砼清除碎石和浮泥锚杆施工浆砌块石挡墙及钢筋砼挡墙底板帷幕灌浆挡墙肋板及墙身。6.2.3、 主要工程量具体工程量见下表：序号工作内容单位工程量备注1围堰口水下清渣方1529.852围堰口挖泥方3908.73水下砼（袋装）方113.5C304钻孔及埋设锚杆25根220L=2.5m5帷幕灌浆延米7596陆上现浇砼围堰挡墙方177.7C

36、357浆砌块石护坡方33.38平面砌8现浇砼钢筋加工t19.216.2.4、 施工方法6.2.4.1、 围堰口挖泥及水下清渣施工施工便道填筑到围堰位置后立即由两端同时展开围堰挖泥及水下清渣施工，首先将高出0.0m标高部分进行爆破（或用破碎机凿出），然后采用挖掘机清理0.0m标高以上部分塘渣形成1015m宽的临时通道，最后采用长臂挖机和自卸汽车将0.0m标高以下部分淤泥及渣石挖除并运输至弃土场地。6.2.4.2、 抛填袋装砼围堰挖泥及水下清渣施工完成后即可展开抛填袋装砼施工，首先采用砼罐车将砼运输至施工现场，然后由人工将砼装入麻袋中并利用长臂挖机将袋装砼抛填至指定位置。施工过程中必须注意：（1）

37、严格控制砼质量、（2）砼灌入麻袋中后麻袋口要封牢、（3）抛填时位置要准确到位。6.2.4.3、 锚杆施工在围堰挡墙基础清理及袋装砼施工一段时间后随即展开锚杆施工，锚杆采用25钢筋锚入基岩中，施工时严格按照设计要求进行钻孔、注浆、锚筋的施工并按要求进行拉伸鉴定试验和格后方可进行下道工序施工。6.2.4.4、 钢筋砼挡墙底板施工锚杆施工完成后随即进行钢筋砼挡墙段底板施工，首先对基础进行人工找平，然后分段进行绑扎钢筋、支立模板、浇筑C35砼的施工。6.2.4.5、 帷幕灌浆止水挡墙底板施工一段时间为帷幕灌浆提供工作面）后立即展开围堰段帷幕灌浆止水施工，具体施工工艺见6.4.1节。6.2.4.6、 钢

38、筋砼及浆砌块石挡墙施工帷幕灌浆止水施工完成后，根据设计要求进行钢筋砼挡墙肋板、墙身浇筑并同步展开浆砌块石挡墙施工并洒水覆盖养护。6.3、 基坑排水和基坑爆破开挖6.3.1、 基坑排水6.3.1.1、 基坑排水方案选择按围堰设计要求，施工期围堰渗水量估计约1000m3/天，即1000/24= 42m3/h。根据舟山市气象条件，多年最大日降水量为212.5mm，本工程，采用多年最大日降水量估算抽水泵数量，船坞施工区约1.5万，则每小时的雨水量为：145 m3。则总的抽水能力：Q总 = 42+ 145 = 187 m3/h 。抽水选泵（1）拟选XA型离心泵参数表本基坑抽水拟选BWQ型潜水排污泵和IS

39、Z型直联式单级离心泵，水泵的各项参数及数量详见表6-3所示。表6-3型号流量m3/h扬程m轴功率KW电机功率KW泵效率%泵排出口径mm通污能力mm泵重量Kg备注150BWQ200-30-372003030377815056750不包括连接管等重量200BWQ350-25-4535025303773200781050（2）维持性抽水选泵考虑船坞围堰基坑维持性抽水布设3台150BWQ200-30-37型潜水排污泵和2台200BWQ350-25-45型潜水排污泵。（m3/h）上述水泵是考虑雨天时的水泵用量，正常情况下使用1台150BWQ200-30-37型潜水排污泵即可，其余水泵可以作为备用。则维持

40、性抽水需投入水泵数量:（台）。6.3.1.2、 排水平面布置坞坑开挖后，坞壁前趾开挖面较低，坞室内的排水可通过前趾区汇入坞口或坞尾，再排向围堰外面。在坞口区域设置3个圆形集水井，集水井的尺寸为2000*1000mm(高)。每个集水井设置的水泵型号应根据开挖后围堰的漏水等情况来考虑，保证在暴雨后迅速将集水坑中的雨水排出，为基坑内提供干施工条件。6.3.2、 基坑爆破开挖6.3.2.1、 概述船坞的基坑爆破开挖施工内容包括在止水围堰大基坑形成后，按设计的范围和标高开凿坞室，所开挖的土石方装运至指定堆放区，按要求进行堆放。该项目中，拟建造船坞有效长度290m、有效宽度50 m、深度12.5m，总开挖

41、方量约41万m3。根据图纸，场区基岩主要为强、中风化晶屑凝灰岩。场区内的全、强风化屑凝灰岩呈凝灰结构和块状结构，易破碎，具浸水易软化崩解特性，基坑开挖前应做好防水、排水措施，防止地表水下渗或泡浸。中风化晶屑凝灰岩，凝灰结构，块状构造，岩质较新鲜，坚硬，节理裂隙仍较发育，裂隙面平直，倾角较大，大多无充填，局部充填铁锰质薄膜，岩质坚硬硬脆，岩芯多呈碎块状短柱状，可考虑垂直开挖并加设锚固体，但爆破开挖时应采取措施防止破坏坡壁岩体，开挖时发现岩体较破碎部位，应增加相应的支护措施。坞口区域开挖时，由于比较靠近围堰，在接近设计岩面时采取选择小直径浅孔爆破、一次起爆选择较小的起爆药量等措施在保证围堰安全的前

42、提下进行开挖施工。基坑开挖条件（1）基坑开挖区现状拟建船坞的南侧（坞口）和北侧（坞艏）已建有土石围堰，东侧和西侧原为山体，现已炸至+3.0m左右，围堰目前的标高约+3.70m，场地标高在+3.0m左右。（2）围堰及止水帷幕的条件本工程围堰堤分布在坞口及坞尾，目前已经施工完成，为船坞干施工提供有利条件。（3）临时道路状况本分部工程临时道路包括两部分，一部分为坞坑内开挖施工便道，另一部分为进场道路临时道路，详见总平面布置图。6.3.2.2、 机械设备及人员机械设备：拟建船坞爆破开挖量约41万m3，计划193天开挖完成，平均每天开挖2500 m3左右，因此需要配置：PC300挖掘机5台，自卸式汽车3

43、0辆，潜孔钻机3台，YT-26型凿岩机6台，装载机2台。人员：现场负责人1个，质量员2个，班组长3个，操作工15个，机驶工50个。6.3.3、 施工顺序本分项工程主要工序有基坑爆破开挖及出运， 工期紧，爆破量大，由于受到地质条件和其他施工技术条件的限制，爆破规模受到严格限制，从而严重影响工程进度，如等围堰施工结束后再进行坞口水泵房、坞墩、坞口及坞室-轴坞口段的爆破开挖施工势必使整个工期后延。为了确保工期，可在开工后立即展开围堰、下坞道及坞室轴以内段爆破开挖，以周边未挖岩体作为止水体，当围堰施工完成后再施工其他区域。基坑开挖顺序分层进行，分层高度为45米。基坑最后一层的开挖顺序，应充分考虑与船坞

44、其他工序（如坞底板减压排水层铺设及混凝土浇筑）的配合工作。围堰部分开挖采用炸礁，对于基坑主体开挖，采用中深孔松动爆破，对于基坑开挖轮廓面，采用光面预裂爆破。岩基开挖主要分布在坞室及坞口部分位置，主要施工流程见图6-1：图6-1岩基开挖施工流程图第一平台土石方开挖排水平台坡顶及坡脚挖设排水明沟第二平台土石方开挖平台坡顶及坡脚挖设排水明沟人工清理、挖除至设计标高图6-1岩基开挖施工流程图6.3.4、 爆破方案由于船坞基坑开挖区基岩基本上是强、中风化岩基，故采用爆破开挖方案。为了尽量减少爆破施工对基岩完整性的影响，避免对围堰止水系统造成损害，在选择爆破方案时，应尽量减小爆破震动，使爆破震动控制在允许

45、的范围内（爆破开挖断面见图6-2，主坞室V型起爆顺序平面布置见图6-3）。因此，选择爆破方案如下：（1）对于基坑主体开挖，采用中深孔松动爆破，钻孔孔径90115mm。（2）局部低台爆破和边角补炮，采用DC40接杆钻机钻孔爆破，孔径42mm；（3）对于基坑开挖轮廓面，采用预裂爆破，即沿设计边坡面施工预裂孔，进行预裂爆破，使保留岩体和开挖岩体之间形成一道预裂面，以避免主爆破孔爆破时对保留岩体完整性的影响，同时形成平整的开挖边坡面。图6-2 爆破开挖断面图6-3 主坞室V型起爆顺序平面布置图（4）为了增加爆破自由面，减小爆破震动，爆破顺序采用先拉槽，再扩槽，最后爆破轮廓面。即首先在基坑的中部拉槽，宽

46、30m左右，拉槽到一定的长度时，再进行扩槽，直到距船坞开挖边线45m止，剩下部分与预裂爆破一并进行。（5）开槽施工，首先选择适当的位置开沟，开沟分层进行，先形成临时施工便道，然后再按先拉槽、再扩槽的顺序进行爆破开挖。6.3.4.1、 爆破参数设计（一）爆破设计中深孔爆破参数本工程船坞开挖中深孔爆破参数以坞室标准爆破设计为为例，除预留光爆层及坞底管沟外进行全断面开挖，主坞室开挖一杆到底，其钻孔深度应根掘不同岩性经过多次试爆后确定。实际施工时，每一次爆破另做实施性设计。1) 孔径D=90mm 爆破参数（1）参数选择钻孔直径 (d): 选择:d=90mm 炮孔间距 (a): 取: a=3.5m最小抵

47、抗线和排距 (W=b):确定:W=b=3m ,在实际施工中，可根据爆碴块度情况，可对a. b进行调整。钻孔超深 (h): 取:h=0.3m (暂定) 炸药单耗 (q): 暂取:q=0.32kg/m3 填塞长度 (L0): 取:Lo3.5m 装药密度 (): 炸药除起爆药包外，其余采用散装炸药。 取:=0.90g/3，（2）爆破参数计算孔深 (L):船坞开挖顶标高+3.0m，坞口、水泵房及主坞室底板开挖标高不一，先以主坞室坞底板中板开挖底标高为例，暂定:L=H+h=3.0+l1+0.3 =14.3m。单孔装药量:第一排孔装药量按公式： Q=qabH =0.323.5314.348.Okg 第二排

48、及以后各排考虑到岩石阻力作用增加l0% Q=l.l48.0=53.0kg 校核单孔装药量 (Q单孔): Q单孔=dL/4 = (0.090.093.14l4.30.90l03)/4 =82kg53.0kg 符合单孔装药要求。装药长度 (L1、 L2):第一排装药长度：L1=Q/(l/4D2L) =48.04/(0.090.093.140.90l03) 8.4m 第一排及以后各排装药长度：L2= Q/(l/4D2L) =53.04/(0.090.093.140.90l03)9.3m 堵塞长度 (L堵1、L堵2):第一排孔堵塞长度: L堵1=L-L1=14.3-8.4=6.lm3.5m 第一排孔堵

49、塞长度: L堵2=L-L2=14.3-9.3 =5.0m3.5m 堵塞长度符合要求。中深孔爆破参数， 详见下表 6-4：中深孔爆破参数表 表 6-4序号12345678910111213参数名称开挖高度钻孔直径钻孔超深钻孔深度装药密度炸药单耗孔距排距前排孔装药量后排孔装药量前排孔装药长度后排孔装药长度炮孔堵塞长度代号HdhLqabQQ1L1L2L堵单位mmmmmg/m3/m3mmmmm数值14900.314.30.90.323.5348.053.08.49.33.52) 孔径D=115mm 爆破参数（1）参数选择钻孔直径(d): 选择:d= 115mm 炮孔间距(a): 取:a=4m 最小抵抗

50、线和排距 (W=b):确定:W=b=4m ，在实际施工中，可根据爆碴块度情况，可对a. b迸行调整。钻孔超深 (h): 取:h=0.3m (暂定) 炸药单耗 (q): 暂取:q=0.32kg/m3 填塞长度 (L0): 取:Lo3.5m 装药密度 ():炸药除起爆葬包外，其余采用散装炸药，增加装药密度，取:0.90g/3。3）爆破参数计算孔深 (L): L取14.3m。单孔装药量:第一排孔装药量按公式：Q=qabH =0.3244l4.374.0kg 第二排及以后各排考虑到岩石阻力作用增加5%：Q=1.0574.077.8kg 校核单孔装药量:(Q单孔) Q单孔=dL/4 = (0.1150.

51、1153.14l4.30.90l03)4 135.0kg77.8kg 符合单孔装药要求。装药长度 (L1、L2) 第一排装药长度：L1=Q/(1/4D2L) =74.04-(0.1150.1153.140.90l03)7.8m 第二排及以后各排装药长度：L2= Q/(1/4D2L)=77.84-(0.1150.1153.140.90l03)=8.2 m堵塞长度(L堵1、L堵2)第一排孔堵塞长度：L堵1=L-L1=14.3-7.8=6.5 m4 m第二排孔堵塞长度：L堵2=L-L2=14.3-8.2-6.lm4m堵塞长度符合要求。中深孔爆破参数，详见下表6-5。中深孔爆破参数表 表6-5序号12

52、345678910111213参数名称开挖高度钻孔直径钻孔超深钻孔深度装药密度炸药单耗孔距排距前排孔装药量后排孔装药量前排孔装药长度后排孔装药长度炮孔堵塞长度代号HdhLqabQQ1L1L2L堵单位mmmg/m3/m3mmmmm数值141150.314.30.90.324474.077.87.88.24以上均为总体设计参数，经过现场试爆后适当调整。（二）浅眼爆破参数主要是廊道拉槽和减压排水沟等开挖爆破施工，对于开挖高度在5m以下下坞坡道、廊道捡槽和管沟开挖以及修整船坞底板均采用浅眼爆破，孔深及炮孔倾角根据现场情况确定，具体爆破参数如下炮眼直径和深度(D、L):炮眼直径：D=40mm 炮眼深度：

53、L=14m (孔深根掘现场情况确定)最小抵抗线和炮眼间距 (w、a):通常最小抵抗线w和炮眼间距a 可按下列经验公式选取:w= (2530) d a= (11.5)W 式中:D炮眼直径m 选定D=40mm，则炮眼间距a = 1.5m，炮眼排距b=w=1.2 m。单位炸药消耗量 (q) 单位炸药消耗量与岩质、炸药性能、眼径、眼深有关，根据上述己确定的参数及经验数据，硝铵炸药单位炸药消耗量暂取:q=0.30kg/m3，并根据现场岩石强度、节理发育等情况进行调整，浅眼堵塞长度取不小于1.2m。（三）坞壁光面预裂爆破参数光面爆破可有效保持船坞坞壁开挖的完整性及整齐度，是一般船坞坞壁开挖普遍采用的爆破方

54、法，但其成本高于普通爆破。光面爆破要求坞壁周边预留34m宽的光面保护层，光爆孔前布置必要的辅助孔或缓冲孔。具体爆破参数如下：（1）光爆孔参数炮孔直径 (D): D=90mm 炮孔倾角(0): =90炮孔超深 (h): h=0.5m 炮孔长度 (L):暂定: L=H+h=3+ll+0.9=14.9m，船坞开挖顶标高+3.0m，坞口、水泵房及主坞室底板开挖标高不一，先以主坞室边底板开挖底标高为例。(因船坞底部二侧有排水沟开挖，底板超深取h=0.9m) 炮孔间距 (a): a=1.0m (炮孔间距1.01.2m，计算时取1.0m) 距前排孔距离 (b=W): b=W=2.0m 线装药密度 ()= =

55、0.55kg/m (底部加强装药，上部减弱装药) 不偶合系数 (): =23 (=90/32=2.81，药卷直径d=32mm) 炮孔堵塞长度 (L堵): L堵=1.21.5m 单位面积炸药消耗量 (B): B=0.4kg/m2，(单孔装药量5.83kg/孔)。（2）缓冲孔爆破参数炮孔直径 (D): D=90mm 炮孔深度 (H): H=H+h=3+ll+0.5=14.5m (含超深) 炮孔超深 (h): h=0.5m 孔距 (a): a =3.0m 距光面孔排距 (b): b=2m 最小抵抗线 (w) w=3m 堵塞长度 (L堵): L堵3.5m 炮孔倾角 () =900。炸药单耗 (q) q

56、=0.32kg/m3,单孔装药量 (Q孔): Q孔=4O.3kg校核单孔装药量：堵塞长度 L堵1=L-(4Q/d2) =14.5-(440300/ (9O20.9)7.5m3.5m（3）光面爆破网路设计光爆孔采用普通导爆索连接间隔的炸药串，用黑胶布将其捆扎在毛竹片上，所有的边坡光面爆破孔，在孔外用一根导爆索，将各孔的导爆索联接在一起。再由前排孔联接的非电毫秒雷管起爆，确保光面爆破孔同时起爆，起爆时差愈小愈好。网路联接方式见图6-4。网络连接该工程采用非电爆破系统。爆破所需器材主要有:导爆管、导爆索、导爆管雷管、反射四通，击发针、高能脉冲起爆器等。起爆网路可采用排内微差、孔间微差、孔内分层分段微

57、差等多种形式。起爆顺序可采用V型、一字型、斜形等。爆破网路，孔内外均应采用导爆管复式微差起爆网路。起爆网路见图6-5。装药与堵塞爆破施工除按照以上总体施工设计迸行安排外，每一次爆破，必须要有实施性中深孔爆破施工设计，对每一个炮孔的布置情况，装药情况进行最后的调整，以确保安全。爆破施工中，应严格控制飞石，炮孔装药必须由熟练爆破员迸行，必须使炮孔的堵塞长度达到设计要求。待钻眼工作完毕，并确认炮眼符合设计要求，吹干炮眼内积水和岩粉后，即可进行装药工作，装药结构采用连续或分层装药。在放入起爆药包之前可用竹棍压紧，以增加炮眼底部的装药密度。在有水或潮湿的炮眼中，应使用抗水乳化炸药。炮眼装药后，眼口未装药

58、部份应该用炮泥进行堵塞。良好的堵塞可以提高炸药的爆轰性能，使炮眼内的炸药反应完全而产生较高的爆炸压力，还能阻止爆炸气体产物过早地从炮眼口冲出，提高炸药能量利用率。堵塞的炮泥用砂于和粘土混合配制、其重量比为3:1再加20%的水，混合均匀后再揉成直径小于炮眼直径的炮泥段。堵塞时将炮泥送入炮眼，用炮棍适当加压实、堵满为止。装药形式为人工装药，装药结构为耦合装药。装药结构见图6-6和6-7。图6-4 导爆索与导爆管网路联合起爆示意图图6-5 导爆管复式联接起爆网络示意图图6-6 主爆孔装药结构示意图图6-7 光面孔装药示意图6.3.4.2、 土石方挖运（1）坞口基坑开挖，由于距挡墙围堰止水帷幕较近，为避免基坑开挖对围堰止水帷幕造成不利影响，应精心施工以确保围堰和止水帷幕的