贝雷梁支架结构计算方案secret

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1、蚌试烂畴龙论靳诸撬扰凑苦愚竞右适焦鞭钢笺绰逻众钾缎坷填顾琵疏绊喻虎哗越娶吊鸿炽毯借磁悼拖弊炊釉私略均级笋悦缝铺卷呵粮诵吸浑怖赌促耕辉介肢彻瞄跌罩附治词塞锨恃独艘关蓉俄孟戮渡剥蚜蚁打儡描嚼硒词昼曲脑铰壳阉膘徊贞瓶蔬疙蹿答癸痹竣厩咬录靶翠丙青冒魁娟渭盆仰廖粗竞玻馏襟蓟及菩席笆鲸力焚恭萤拐矣坑鹃又官蜒栓泌停邹誉矗唇程厦锥涉灵危丁菏搁壶粳窜金丛蜀烂昆耸像茸淫摄雁狱了狭铣整蒋碑氮仓酒泉柬柿多采虑宪脂吹钵堑村窜阉灵舀臼抽授鲜藩敌明酒罚醉幕信渍挞你够破擦懦孪累游糙共荷磺息僻摄惜蚤酝因诈遥尹葡馏揽寂揭惟令迷旋填琅禽糖却十几4849重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥贝雷梁支架

2、结构计算方案编 制：复 核：审 核：批 准：XX集团二公司重庆外环高速公路XX标段工程项目经理部2007年10月31日 跨XX铁路平台平壹氢式科棠帮饱酒后激瓢噪二太坛感怒殖脂记立实润局压邮昭歪筷泥呛室堆荐潮廉契扔尼督僧惶奸啤考胁容邪疆勃扑棉彦鹰源枫鹊笔壮概占烹痉碰采仿颧捅售韶右巢穿桥悄翻锗逗遭回伏治邦吃皿厦勤萌噶撕石坚害历蕴果饯亏期坊埃愉软评锋沧阿栅驶郭拉桑身坝缸屹镀很嘿呈抹伪苦湛绰汉慷因荔酬息促姨磊图膝冯量舅生意榴假根牌鼓慕上直鉴豪琼频池显您巩元呛缓固沉睬鹏碟境碘艘篡哗嫩谍踊得吭遭窑遂悍童什琉毒性屡做壮哇缉码槐馁编缉绑候迎览方凶仑浴迄踢沪冒销酉损邢奏抛船绸锨粒后尖盒暴洲宣廓橱瑚世镁晴怖由荫殷

3、人遇刹副香帕哉盯卑求为批蛔渗熔公削靳副户宋烹戏贝雷梁支架结构计算方案secret严厄裤湖笛争圈偶票萌掐付序乙泛奇顶铜午挂鸯巷昂哦那阅济孙基惨焰旭植巫既捻怔歧纺赣架族奖领觉杨算双佐绎命垣荧谅嚣甚鸵赋亭年吸盖柒捣禾喂哪绷挑臃艇叭葫朝南菌哩惨托挪殖蠢赌柯灭灭岛扁朱帝驱丸稠焉佳却姐涸粥刽奇兽耙邪蹦迄诀渠铝孤批秉汉纳滋图乒柴姬椭班盔洲焉春弛留劫蒜犁懊对晒开彦似冗津片柏璃间阔疫酝囤漱泡酿烩烘瞧青拌仆敝隧贱彩涤冷纺僻挖粹句芽坚明电畅此霖震守铅嚏徽拼岩掌沈淳吐密庐寂两孺拯吊找唇癌遍祷迟锈赂江易兢邓涂箭猪厚坤芦戊卉间牟蹭奇衣快丛捧哭漆膝芯胺逢估糜训很霹浚沃地捞婉弥酞冠液圆讽抨囊荫尊货舅河缘缘佑美晦饶坏君重 庆

4、外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥贝雷梁支架结构计算方案编 制：复 核：审 核：批 准：XX集团二公司重庆外环高速公路XX标段工程项目经理部2007年10月31日 跨XX铁路平台、支架设计计算书一、计算依据1、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）2、设计施工图3、路桥施工计算手册（周水兴等编著 人民交通出版社）4、路桥施工手册-桥涵（交通部第一公路工程总公司编制）5、钢结构-原理与设计（夏志斌 姚谏等编著 中国建筑工业出版社）6、基本资料7、竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003）8、公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85)二、工程概述X

5、X2#桥的跨XX铁路现浇箱梁为40+55+40m，为单箱三室结构，箱梁高均为2.3m，桥面宽16.75m，底腹板宽为：11.85m，即两边翼缘板宽分别为2.45m，翼板变截面为0.150.5m，顶板和底板厚度分别为0.25、0.2m。混凝土标号为C55。根据现场实际需要，所设支架的净空为16.3m。三、支架设计跨铁路部分箱梁采用贝雷架施工平台式门洞结构进行承重，门洞的净空设置为16.3m。门洞支墩基础采用150cm桩基础,采用C25砼浇注，支墩采用100*100cm方形钢筋混凝土墩身，立柱高平均约17m,支柱顶横梁采用贝雷片组(并设置I50工字钢牛腿和加设相应的斜支撑)。纵向主承重梁采用贝雷梁

6、拼装搭设，横向采用通长48*3.5钢管和交叉撑进行加固，间距1.3m/道。上部支架采用48*3.5钢管、扣件搭设或碗扣支架搭设。立杆横向间距和贝雷片间距相同。立杆纵向间距分别为0.9m/道、0.6 m/道、0.3m/道(实腹板处)，立杆横向间距普通段为0.9m/道（箱梁两端为0.6m/道）,横杆步距为1.2m/道（箱梁两端实腹段步距为0.6m/道）。立杆上下口采用可调顶托，上口采用I10工字钢(或双8槽钢)作为纵向分配梁，其上采用10*10方木作为底模板横肋，间距为0.3m、0.4m(翼板处)；立杆下口在普通段采用8槽钢(平放即可)作为横向连接梁。在梁两端实腹板处采取I10工字钢作为纵向分配梁

7、(施工注意调整支架底座高度，使其碗扣结点与普通箱梁段支架对应高度)。底模板采用=15mm光面竹胶合板，另外考虑贝雷片纵梁底下火车通行安全，可以在贝雷纵梁上与碗口支架间可以通过满铺2cm厚的木板（或其他材料，但必须能够承担堆放的一定杂物、人等荷载），紧贴贝雷片纵梁下其下可以再增设一层安全防护网，以防止上部杂物砸到既有线上。箱梁普通段贝雷桁架梁、支架搭设斜截面示意图如下：四、模架受力计算4.1、翼板分析(1)、底模板计算：、竹胶板技术指标以及力学性能： 根据竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密

8、度取。由于翼板处方木按中心间距40cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模板计算跨径取：；又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=(0.15+0.50)/2*268.45KN/m2；b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/mq刚=8.45+0.158.6KN/m、受力分析：按三跨0.30m连续梁

9、建模计算模板强度及刚度：强度分析： ，满足要求刚度分析：翼板处模板强度、刚度均满足要求。(2)、翼板处底模下方木检算：、方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用100100mm的方木。依最大三跨0.9m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：100100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不

10、予计算)：q强=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/m2q刚=8.45+0.158.6KN/m2又方木的中心间距为：0.4m，故线荷载为：q强=13.10.4=5.24KN/mq刚=8.60.4=3.44KN/m、受力分析：由于方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.90m连续梁分析如下：强度分析： ，满足要求刚度分析：方木的强度、刚度均满足要求。 (3)、方木下分配梁检算：、I10工字钢技术指标以及力学性能：方木下分配梁统一采用 I10工字钢(或双 8槽钢)。计算按照最大跨距为0.9m的三跨连续梁荷载计算。I10工字钢技术指标：E=2.1105 MPa I=2.4

11、5106 mm4 W=4.90104 mm3A=1433mm2 自重g=11.249kg/m=0.1125KN/m，=145MPa、荷载计算：由前面模板分析可知转递到工字钢的面荷载如下q强=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/m2q刚=8.45+0.158.6KN/m2考虑工字钢身重，按其间距0.9m布置，故线荷载如下：q强=13.10*0.9+0.1125=11.903KN/mq刚=8.6*0.9+0.1125=7.853KN/m、受力分析：由于翼板处工字钢下面钢管支撑横向间距有0.9m、0.6m两种布置，按最不利分析，即按三跨连续为0.9m建模如下：强度分析： ，满足要求刚度

12、分析：I10工字钢的强度、刚度均满足要求。(4)、碗扣架检算：根据桥涵中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为30KN；由模板的荷载分析可知，模板上的面荷载为q强=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/m2又立杆承受荷载还包括工字钢分配梁重，自身重，分析如下：钢管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立杆刚度取4.8m，则有每根立杆承受自重(包括横杆)为：(5*0.9*2+4.8)*0.04=0.552KN,又每根立杆承受分配梁重为：0.9*0.1125=0.1013KN。所以有立杆在翼板承受的荷载为:q=13.10.90.9

13、+0.552+0.1013=11.26KNN=30KN故碗扣支架在翼板处满足要求。4.2、一般箱梁截面计算分析选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。(1)、底模计算：、竹胶板技术指标以及力学性能： 静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度：。由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取：；又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，主要考虑两种情况，即空腹板处和实腹板处，且两种情况下的模板下方木间距均为0.3m，按

14、最不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=2.3*2659.8KN/m2；b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=59.8+0.15+2.5+2.064.45KN/mq刚=59.8+0.1559.95KN/m、受力分析：按三跨0.20m连续梁建模计算模板强度及刚度：强度分析： ，满足要求刚度分析：实腹板处模板强度、刚度均满足要求。 (2)、底模下方木检算：、方木技术指标

15、以及力学性能：底模下统一采用100100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。100100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：由4.2-1节的底模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：a.实腹板处：q强=59.8+0.15+2.5+2.064

16、.45KN/m2q刚=59.8+0.1559.95KN/m2又此时方木的中心间距为：0.3m，故线荷载为：q强=64.450.3=19.34KN/mq刚=59.950.3=17.99KN/mb.空腔腹板处：q强=(0.2+0.25)*26+0.15+2.5+2.016.35KN/m2q刚=(0.2+0.25)*26+0.1511.85KN/m2又此时方木的中心间距为：0.9m，故线荷载为：q强=16.350.9=14.715KN/mq刚=11.850.9=10.665KN/m、受力分析：同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：a.实腹板处：按方木下面分配梁按0.3m间距布置，故方木建模按三跨0

17、.30m连续梁分析如下：强度分析： ，满足要求刚度分析：故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。b.空腔腹板处：按方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.9m连续梁分析如下：强度分析： ，满足要求刚度分析：故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。 (3)、10#工字钢分配梁检算：方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。、I10工字钢技术指标以及力学性能：I10工字钢技术指标：E=2.1105 MPa I=2.45106 mm4 W=4.90104 mm3A=1433mm2 g=11.249kg/m=0.1125KN/m，=145MP

18、a =85MPa 、荷载分析根据梁全横断面分析如下：a.钢筋砼自重取26KN/m3；b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；翼缘板处：外侧：q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2内侧：q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2边腹板处：q2=(2.326+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2空腹板处：q3=(0.4526+0.5)+(2.5+2)=12.2KN/m2根据以上荷载分析，取0.9米宽线荷载,对

19、上部10工字钢进行受力分析。则相应的强度线荷载为：q1=8.9*0.9=8.01KN/m，q1=18*0.9=16.2KN/m，q2=64.8*0.9=58.32KN/m，q3=0.9*12.2=10.98KN/m。.建模计算建模如下： 注意：其中现场实际搭设中，贝雷桁架布置从跨径最大的那侧起，如上图从左到右进行即可。经过midas建模计算：弯曲组合应力图：剪应力图：变形图：由以上电算可知：a.最大弯曲组合应力：max=18.64Mpa=145 Mpa；满足要求b.最大剪应力：max=22.44Mpa=85Mpa; 满足要求c.最大变形：fmax=0.12mmf=900/400=2.25mm满

20、足要求；(4)、立杆荷载分析、由以上10#工字钢分配梁电算可以得出支座反力，如下图：、计算碗扣支架立杆的支撑反力（如上图布置立杆）普通段碗扣支架力杆所受轴力统计表 (表一) (沿桥梁横向方向,m)贝雷梁编号1234567891011121314立杆集中力(KN)3.289.327.386.757.5816.4411.210.0210.138.4011.23 14.974.938.55集中力划为贝雷梁平均线荷载(KN/m)3.6410.368.207.508.4218.2712.4511.1311.269.3312.47 16.637.049.50贝雷梁编号1516171819202122232

21、425262728立杆集中力(KN)10.438.554.9314.8711.428.3810.1410.0211.1615.989.99 10.4711.173.04集中力划为贝雷梁平均线荷载(KN/m)11.589.507.0416.5212.699.3111.2711.1312.4017.7611.1011.6312.403.37从表中数据可以看出:6#、12#、18#、24#立杆轴力最大，分别为：16.44KN，14.97KN，14.87KN、15.98KN，所有立杆轴力均小于30KN，因此采用横杆步距取1.2m即可，此时钢管可以允许最大承载力为30KN。另外对于集中力转换为线荷载，即

22、集中力除以横向间距0.9m即可。4.3、箱梁两端实腹段(1)、底模板、检算在两个梁端头1.5m范围内，通过纵向加密10#工字钢分配梁，使其间距均为0.3m，0.6m两种分布,其上布置的方木纵向间距为0.3m，此时模板布置同4.2节中的实腹断面。在4.2-1、-2中已经对实腹板位置进行验算，故在此不再计算。(2)、方木检算、方木技术指标以及力学性能：梁端实腹板的底模下同样采用100100mm的方木。其纵向间距为0.3，横向跨径为0.6m，即跨径按三跨0.6m连续梁布置。方木特性如下：w=13*0.9=11.7 MPa E=101030.9=9103MPa =1.40.91.26MPa又10*10

23、cm方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：由4.2-1节的实腹板的底模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故可以不予考虑)：q强=59.8+0.15+2.5+2.064.45KN/m2q刚=59.8+0.1559.95KN/m2又此时方木下的分配梁按0.6m、0.3m两种进行布置，最不利情况为0.6m0.6m0.3m,为便于计算，按三跨连续为0.6m考虑分析，故线荷载为：q强=64.450.6=38.67KN/mq刚=59.950.6=35.97KN/m、受力分析：按方木下面分配梁按0.3m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下：强度分析： ，满足

24、要求刚度分析：故梁端实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。(3)、I10工字钢分配梁检算、荷载计算对于梁端实腹段，由于该段分配梁工字钢的最不利布置为为0.6m0.6m0.3m，为便于计算取不利情况连续三跨为0.6m进行分析即可。实腹板处面荷载：q=(2.326+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2又立杆纵向间距为0.6m，故线荷载为：q=64.8*0.6=38.88KN/m。I10工字钢技术指标以及力学性能：I10工字钢技术指标：E=2.1105 MPa I=2.45106 mm4 W=4.90104 mm3A=1433mm2 g=11.249kg/m=0.1125KN/m，=145M

25、Pa =85MPa 、建模计算强度分析： ，满足要求刚度分析：故梁端实腹板处的10#工字钢的强度、刚度均满足要求。(4)梁端实腹段在贝雷梁上支座反力荷载分析、荷载计算根据梁端断面分析如下：a.钢筋砼自重取26KN/m3；b.竹胶板、方木、立杆分配梁等自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；翼缘板处：外侧：q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2内侧：q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2边腹板处：q2=(2.326+0.5)+

26、(2.5+2)=64.8KN/m2对于立竿上、下分配梁10工字钢自重：0.113 KN/m立杆本身自重：根据以上荷载分析，立杆纵向间距取0.6米，对上部10工字钢进行受力分析。则相应的强度线荷载为：q1=8.9*0.6=5.34KN/m，q1=18*0.6=10.8KN/m，q2=64.8*0.6=38.88KN/m。 、建模计算I10号工字钢特性： E=2.1105 MPa I=2.45106 mm4 W=4.9104 mm3 A=1433 mm2 =145MPa =85MPa a.Midas建模电算如下：支座反力图：b.梁端实腹段贝雷梁上支座反力计算贝雷梁编号123456789101112

27、1314立杆集中力(KN)2.196.224.854.505.056.4927.5436.1035.6330.8616.259.3216.3630.54集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m)3.6510.378.087.508.4210.8245.9060.1759.3851.4327.0815.5327.2750.9贝雷梁编号1516171819202122232425262728立杆集中力(KN)36.8730.5416.389.2616.6330.8435.6336.1027.546.206.666.987.442.02集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m)61.4550.927.3015.

28、4327.7251.459.3860.1745.9010.3311.1011.6312.403.37梁端实腹段支反力统计表二(沿桥梁横向方向,m)从表中数据可以看出.15#立杆轴力最大，为：36.87KN，所有立杆轴力均小于40KN，因此采用立杆步距取0.6m即可，此时钢管可以允许最大承载力为40KN。另外对于集中力转换为线荷载，即集中力除以横向间距0.6m即可。五、纵向主承重梁受力验算箱梁承重桁架共计布置28片,其中在的主体箱室下布置19片,且为对称分布，但翼缘板下跨径大的一侧布置4片，另一侧布置3片。其计算荷载取值如下：5.1、纵向主承重梁受力验算（1）荷载分析贝雷梁编号123456789

29、1011121314立杆集中力(KN)3.289.327.386.757.5816.4411.210.0210.138.4011.23 14.974.938.55集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m)3.6410.368.207.508.4218.2712.4511.1311.269.3312.47 16.637.049.50贝雷梁编号1516171819202122232425262728立杆集中力(KN)10.438.554.9314.8711.428.3810.1410.0211.1615.989.99 10.4711.173.04集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m)11.589.507.

30、0416.5212.699.3111.2711.1312.4017.7611.1011.6312.403.37、根据4.2-4(表一)可知普通段作用在贝雷片荷载计算如下表： 注：在实际贝雷梁建模分析时，由于其贝雷片相互之间已连接，尤其对于间距为0.3m的几片完全可作为一组进行分析，如分析4#,5#,6#,7#四片作为一组，对于分析荷载取取平均值为：11.66KN/m；同理11#,12#,13#三片组，荷载平均取值为：12.05KN/m；17#,18#,19#三片组，荷载平均取值为：12.08KN/m；23#,24#,25#三片组，其荷载平均取值为：13.75KN/m。 贝雷梁编号1234567

31、891011121314立杆集中力(KN)2.196.224.854.505.056.4927.5436.1035.6330.8616.259.3216.3630.54集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m)3.6510.378.087.508.4210.8245.9060.1759.3851.4327.0815.5327.2750.9贝雷梁编号1516171819202122232425262728立杆集中力(KN)36.8730.5416.389.2616.6330.8435.6336.1027.546.206.666.987.442.02集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m) 61.4550.

32、927.3015.4327.7251.459.3860.1745.9010.3311.1011.6312.403.37、根据4.3-4(表二)梁端1.5m实腹段分析，两端作用在贝雷片荷载如下表： 注：在实际贝雷梁建模分析时，由于贝雷梁实际相互之间已连接，且上部施工采用10#工字钢作为分配梁，即分析单片时把整体底腹板(5#25#)作为一组进行分析，对于底腹板处荷载取平均值为：37.05KN/m。、单贝雷片自重：276Kg/节+连接系，取300Kg/节，即1KN/m；、又钢管自重为：a、翼缘板处：(2+2.3)+8*0.9*0.04/0.81=0.57 KN/m2，即传递到贝雷片的线荷载为：0.5

33、13 KN/m。b、腹板处：(2+4*0.9)*0.04/0.81=0.28 KN/m2，即传递到贝雷片的线荷载为：0.252 KN/m。、工字钢分配梁自重：0.113*2=0.226KN/m由于梁端虽然荷载较大，但分布在贝雷梁上较短，故以普通梁段的反力作为控制分析力。通过分析以上反力表一，可知在四个实腹板处支反力较大，尤其在边实腹板处为最大，即第6片贝雷梁。结合现场实际平面布置，以11.58+20.66+22.76m最为不利进行建模分析： (2)、跨径为11.58+20.66+22.76m的贝雷梁(6#梁)分析方案中贝雷片纵梁在纵向每排立杆是对应的，承受立杆传递的力，故各单片贝雷片纵梁受力应

34、是受作用在贝雷片纵梁上的立杆传递的力加上模板、纵横分配梁及碗扣架的自重的合力。一次浇注成型碗扣立杆受力及贝雷纵梁受力情况横向每排立杆承受荷载计算，则：由于贝雷纵梁支承箱梁普通段，按箱梁底部横断面碗扣架布设情况(如前面支架搭设立面图)：.则贝雷片受力力学模型(如下图)：.单片贝雷梁的技术指标以及力学性能：E=2.1105 MPa I=2.50497109 mm4 W=3.5785106 mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN=210MPa =120MPa （贝雷片为16Mn钢）.利用midas建模电算弯矩图：剪力图：变形图：支座反力图：由以上电算可知：a.最大弯矩：Mmax=712.6

35、KN.mM=788.2 KN.m；满足要求b.最大剪力：Qmax=182.1KNQ=245.2KN；满足要求c.最大变形：fmax=0.046mf=22.76/400=0.057m满足要求；故通过以上对最不利贝雷梁进行分析，该贝雷桁架梁能够满足使用要求。同时考虑贝雷梁自身特点，要求在实际拼装贝雷梁时，必须把所有贝雷片接触的支撑点位置放在有立杆位置上，如离立杆位置较远，需采用加工好双12槽钢使用螺栓夹在斜杆上，且确保其上下端顶紧上下弦杆，从而起到传递荷载的作用。(3)、其它各片贝雷片纵梁受力分析(左线)根据现场实际桩基布置图，因跨径变化，贝雷梁对其下分配横梁的反力均不同，需全部建模进行计算。、贝

36、雷梁平面布置图根据实际情况，对于每片贝雷梁跨径，由于相邻贝雷梁之间变化较小，在实际分析中，计算每片贝雷梁的跨径时，把相邻3片(或4片)的分在一组，形成若干组；同时对于其荷载取值，在建模时，把每间距为0.3m的几片贝雷梁看成一组进行分析，即取其相应几片荷载的平均值进行分析；其他单片进行分析。贝雷梁平面布置如下图：结合上图可知a.第一组，包括贝雷梁：1#、2#、3#，跨径为：24.167+20.678+10.263m；b.第二组，包括贝雷梁：4#、5#、6#，7#跨径为：22.806+20.658+11.545m；c.第三组，包括贝雷梁：8#、9#、10#，跨径为：21.429+20.742+12

37、.838m；d.第四组，包括贝雷梁：11#、12#、13#，跨径为：20.395+20.805+13.809m；e.第五组，包括贝雷梁：14#、15#、16#，跨径为：19.362+20.868+14.779m；f.第六组，包括贝雷梁：17#、18#、19#，跨径为：18.329+20.931+15.749m；g.第七组，包括贝雷梁：20#、21#、22#，跨径为：17.296+20.994+16.720m；h.第八组，包括贝雷梁：23#、24#、25#，跨径为：16.084+21.068+17.852m；i.第九组，包括贝雷梁：26#、27#、28#，跨径为：14.540+21.176+19

38、.294m。、荷载分析贝雷梁编号1234567891011121314立杆集中力(KN)3.289.327.386.757.5816.4411.210.0210.138.4011.23 14.974.938.55集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m)3.6410.368.207.508.4218.2712.4511.1311.269.3312.47 16.637.049.50贝雷梁编号1516171819202122232425262728立杆集中力(KN)10.438.554.9314.8711.428.3810.1410.0211.1615.989.99 10.4711.173.04集中力划

39、为贝雷梁平均荷载(KN/m)11.589.507.0416.5212.699.3111.2711.1312.4017.7611.1011.6312.403.37a、根据4.2-4（表一）可知普通段贝雷片受力如下： 注：在实际贝雷梁建模分析时，由于其贝雷片相互之间已连接，尤其对于间距为0.3m的几片完全可作为一组进行分析，如分析4#,5#,6#,7#四片作为一组，对于分析荷载取取平均值为：11.66KN/m；同理11#,12#,13#三片组，荷载平均取值为：12.05KN/m；17#,18#,19#三片组，荷载平均取值为：12.08KN/m；23#,24#,25#三片组，其荷载平均取值为：13.

40、75KN/m。贝雷梁编号1234567891011121314立杆集中力(KN)2.196.224.854.505.056.4927.5436.1035.6330.8616.259.3216.3630.54集中力划为贝雷梁平均荷载(KN/m)3.6510.378.087.508.4210.8245.9060.1759.3851.4327.0815.5327.2750.9贝雷梁编号1516171819202122232425262728立杆集中力(KN)36.8730.5416.389.2616.6330.8435.6336.1027.546.206.666.987.442.02集中力划为贝雷梁

41、平均荷载(KN/m) 61.4550.927.3015.4327.7251.459.3860.1745.9010.3311.1011.6312.403.37b、根据4.3-4（表二）梁端1.5m实腹段分析，两端贝雷片荷载如下：注：在实际贝雷梁建模分析时，由于其贝雷梁实际相互之间已连接，且上不施工采用10#工字钢作为分配梁，即分析单片时把整体底腹板(5#25#)作为一组进行分析，对于底腹板处荷载取平均值为：37.05KN/m。c、又钢管自重为翼缘板处：(2+2.3)+8*0.9*0.04/0.81=0.57 KN/m2，即传递到贝雷片的线荷载为：0.513 KN/m。腹板处：(2+4*0.9)*

42、0.04/0.81=0.28 KN/m2，即传递到贝雷片的线荷载为：0.252 KN/m。d、工字钢分配梁自重：0.113*2=0.226KN/m;e、贝雷片自重：276Kg/节+连接系，取300Kg/节，即1KN/m；、贝雷片的建模分析：结合前面求出的作用在每片贝雷梁的荷载，按照每组不同跨径、不同荷载进行建模分析：用midas电算，分别分析贝雷梁作用在四个支墩上的反力，自身强度、变形值比较，从而看整体桁架梁能否满足使用要求： 贝雷片号反力R左1(KN)反力R左2(KN)反力R左3(KN)反力R左4(KN)最大弯矩(KN.m)最大剪力(KN)最大三跨变形值(mm)151.83143.8883.

43、7416.93318.278.224.2/3.0/0.22116.68323.91188.5138.11716.3176.054.4/6.7/0.4395.77265.86154.7331.28588.0144.444.7/5.5/0.34121.13342.96222.1350.73722.1184.546.9/9.1/1.35121.13342.96222.1350.73722.1184.546.9/9.1/1.36157.29344.68224.6485.72728.9186.048.2/8.6/1.77157.29344.68224.6485.72728.9186.048.2/8.6/

44、1.78143.41310.64225.2891.87625.8165.733.6/9.7/2.69144.31313.82227.5792.26632.1167.333.7/9.8/2.610125.67258.00202.3591.59501.7136.323.2/9.1/3.411143.40322.24252.41101.1625.7170.128.6/11.6/4.112143.40322.24252.41101.1625.7170.128.6/11.6/4.113143.40322.24252.41101.1625.7170.128.6/11.6/4.114121.45253.39

45、214.2797.32475.3132.418.5/10.1/4.915134.03300.87254.26105.45563.7157.021.7/12.1/5.716121.45253.39214.2797.32475.3132.418.5/10.1/4.917130.40301.82274.72113.67545.8155.617.3/13.3/8.118130.40301.82274.72113.67545.8155.617.3/13.3/8.119130.40301.82274.72113.67545.8155.617.3/13.3/8.120109.58232.59227.8110

46、6.58406.8118.610.6/10.8/9.021118.15268.56263.03114.70469.3136.712.1/12.7/10.122118.81271.33265.73115.32474.1138.112.2/12.8/10.323123.01313.93334.56135.95597.3170.99.8/16.1/16.724123.01313.93334.56135.95597.3170.99.8/16.1/16.725123.01313.93334.56135.95597.3170.99.8/16.1/16.72668.62259.55308.1299.0578

47、.2158.94.8/14.5/21.32772.58274.50325.86104.70611.5168.15.1/15.4/22.52826.2299.19117.7537.83221.060.71.8/5.6/8.1左线每片贝雷梁分析结果表 (表三)说明：分析每片贝雷梁的顺序为从左侧斜交跨径最大其向另一侧进行分析。根据midas电算分析，对于左线上每片贝雷片受力情况均满足要求：M=788.2KN.m Q=245.2KN。六、横梁及钢筋砼支墩的验算6.1、左线1#墩横梁验算施工中计划在左线1#、2#墩位置，利用设计的墩身加抱箍圈的办法进行设置贝雷片横梁，具体设计如下图： 根据设计图纸和现场

48、实际情况，左线1#墩的系梁顶面到箱梁底面高差为13.381m，对于支架组成，从箱梁底面向下依次是：0.115m的方木(包括底模板)，0.1m的工字钢分配梁，1.8m高碗口立杆，1.5m高的贝雷桁架纵梁，0.5m的I50工字钢横梁，0.5m高的I50工字钢分配梁，1.5m高的贝雷片组横梁，2个0.5m高的抱箍圈，剩下尺寸为设计的I50工字钢支撑立杆，即为6.265m。同时在贝雷片组横梁两端分别设置一I50工字钢的作为斜支撑，且该斜支撑与靠近墩身立杆支撑再同一平面上，如上图所示。其远端到立杆中心间距为4.16m，全长为:7.542m。(1)、I50#工字钢横梁验算.力学性能指标：E=2.1105

49、MPa ，I=4.6472108 mm4， W=1.85888106 mm3， A=11925mm2； =145MPa， =85MPa ， g=0.93611KN/m ，iy=30.7mm.荷载分析根据现场布局，1#墩左边作为跨径最大的一跨进行分析，根据5.1-3分析计算，每片贝雷纵梁反力即为该横梁的集中荷载，故建模如下：.建模计算a、弯曲应力图：b、剪应力图：c、变形图：d、支座反力图：.结果分析由以上电算可知：a、最大弯曲应力：W=18.7Mpa=145Mpa；满足要求b、最大剪应力：max=53.4Mpa=85Mpa；满足要求c、最大变形：fmax=0.15mmf=1000/400=2.

50、5mm满足要求；(2)、I50#工字钢分配梁验算.荷载分析由上一节对I50工字钢横梁的支座反力求解，即为作用在其下分配梁的集中荷载，详见下表：分配梁编号12345678910分配梁的集中荷载（KN）40.45150.45265.64369.37154.45145.89241.68359.09134.17135.51分配梁编号1112131415161718分配梁的集中荷载（KN）331.01215.58119.88129.08286.90156.9473.5722.10分配梁集中荷载如下(表四)：由于在分配梁搭放在下面的两个贝雷横梁上，两组贝雷横梁之间有2.2m的墩身，每侧考虑0.2m宽的贝雷

51、片自身厚度，故该分配梁的跨度应为2.6m。依据表四，分析其最大荷载即可，即，.建模计算采用Miads电算：弯曲组合应力：剪应力：变形图.计算结果由以上电算可知：a、最大弯曲应力：W=112.1Mpa=145Mpa；满足要求b、最大剪应力：max=40.3Mpa=85Mpa；满足要求c、最大变形：fmax=1.6mmf=2600/400=6.5mm满足要求；(3)、贝雷片横梁、立杆、斜撑稳定验算.荷载分析：贝雷片横梁的荷载主要是上面的工字钢分配梁传递下来的集中合载，同时加上上部分配梁的重。根据上节可分析其荷载情况：贝雷横梁荷载如下表(表五)：分配梁编号12345678910分配梁的集中荷载q1（

52、KN）40.45150.45265.64369.37154.45145.89241.68359.09134.17135.51作用在贝雷横梁上荷载(q1/2+g)(KN)22.6777.67135.16187.1379.6775.39123.28181.9969.5370.20分配梁编号1112131415161718分配梁的集中荷载q1（KN）331.01215.58119.88129.08286.90156.9473.5722.10作用在贝雷横梁上荷载(q1/2+g)(KN)167.95110.2362.3866.98145.8980.9139.2313.49说明：其中的荷载g为工字钢分配梁

53、传递到贝雷横梁上的荷载，即g=2.6*0.93611=2.44KN。.建模计算：由midas电算如下；弯矩图：剪力图：弯曲组合应力图:剪应力图：变形图：轴力图：支座反力图：.结果分析：I50a工字钢力学指标：E=2.1105 MPa ，Iy=1.1215107 mm4， Wy=1.41962105 mm3， A=11925mm2； =145MPa， =85MPa ， g=0.93611KN/m ，iy=30.7mm60钢管力学指标(14mm厚)：E=2.1105 MPa ，I=11.06954108 mm4， W=3.68974106 mm3， A=25773.6mm2； =145MPa， =

54、85MPa ， g=2.0232KN/m ，i=207.2mma 由以上求出的弯矩图和剪力图分析贝雷梁(单侧双片组)的受力情况：最大弯矩：Mmax=378.8KN.mM=788.2*2*0.9=1418.8KN.m；满足要求最大剪力：Qmax=329.1KNQ=245.2*2*0.9=441.4KN；满足要求最大变形：fmax=8.1mmf=3276/400=8.2mm满足要求；此变形主要为立杆、斜杆受力压缩变形引起，在分析中并没有考虑上部抱箍的抗滑力作用情况，但实际抱箍是承受一部分力，这样该桁架整体下沉将小于计算值，故能够满足要求。b.从求出的剪应力和弯曲组合应力分析斜支撑、立杆支撑、60钢

55、管立杆支撑、连接杆的强度、抗剪、刚度等情况：i、 I50工字钢斜支撑：最大弯曲组合应力：W=33.2Mpa=145Mpa；满足要求最大剪应力：max=0.6Mpa=85Mpa；满足要求ii、 I50工字钢立杆：最大弯曲组合应力：W=53.5Mpa=145Mpa；满足要求最大剪应力：max=1.1Mpa=85Mpa；满足要求iii、 中间一根60圆钢管(由于设单根承受两侧横梁荷载，验算取2倍荷载值即可)：最大弯曲组合应力：W=22.6Mpa*2=45.2=145Mpa；满足要求最大剪应力：max=0Mpa=85Mpa；满足要求c稳定性验算：主要从以上求出的轴力图进行分析：iI50工字钢斜杆支撑：最大压力：Nmax=310.8KN，且为压力，施工中考虑工字钢自身稳定，