挂篮计算书330

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1、目 录1.计算说明11.1 概况11.2 计算内容12.计算依据13.参数选取及荷载计算13.1荷载系数及部分荷载取值13.2荷载组合23.3 参数选取24主要结构计算及结果34.1挂篮工作系数34.2计算模型34.4底模纵梁计算44.5底模后下横梁计算84.6底模前下横梁计算104.7滑梁计算144.8侧模桁架计算174.9吊杆/吊带计算194.10前上横梁计算194.11挂篮主桁计算204.12后锚分配梁计算214.13挂篮走行稳定性检算225结论及建议231.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#4#块），3.5m长有3个节段（5#

2、7#块），4.0m长有5个节段（8#12#块）。其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。1.2 计算内容 采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。2.计算依据1、设计图纸全一册2、公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)3、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）4、公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范（JTG D62-2004）5、钢结构设计规范(GB 50017-

3、2003)6、路桥施工计算手册3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架： 每根1.8KN （7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群

4、和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力 钢结构中钢材的强度设计值可按钢结构设计规范(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。所以,Q235钢材的容许应力值【】=145*1.3=189Mpa。【】=110Mpa3.3.2 挂篮参数1、挂篮与悬浇梁混凝土的重量比不宜大于0.5，且挂篮的总重量应控制在设计规定的限重之内。2、挂篮在浇筑混凝土和行走时的抗倾覆安全系数、自锚固安全系数均不应小于2。4主要结构计算

5、及结果4.1挂篮工作系数挂篮自重69.48t；梁段最大重量74*26=192t；工作系数：0.364.2计算模型如上图所示，梁段荷载划分为4个部分分别由挂篮不同构件承担，并最终将荷载传至上一阶段已经浇筑完成的梁段上。其中第（1）部分（包括侧模系统）由挂篮外滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（2）部分由挂篮腹板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上；第（3）部分（包括侧模系统）由挂篮内滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（4）部分由挂篮底板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上。转向块采用滞后一个号块浇筑，挂篮计算时不

6、予考虑。4.4底模纵梁计算4.4.1腹板下纵梁计算（计算按2根HN600*200，实际施工考虑模板因素设置三根）a纵梁荷载 q=梁重1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载 1#块：qmax=109 KN/m qmin=104.6 KN/m5#块：qmax=76.5 KN/m qmin=73.5 KN/m9#块：qmax=53.5 KN/m qmin=51.9 KN/m注：此处给出的所有qmax和qmin为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据， 内为8#块数据，单位cm。b有限元模型及计算结果M

7、idas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#块计算结果：最大组合应力：max=103 MPa189MPa （满足）最大变形：f=3.7mm，f/L=3.7/5100=1/13511/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=196KN, F前=130.6KNMidas civil应力图（单位：MPa）（5#块）Midas civil位移图（单位：mm）（5#块）5#块计算结果：最大组合应力：max=78.5 MPa189MPa （满足）最大变形：f=3.0mm，f/L=3.0/51001/400 （满足）支座反力（下横梁所

8、受压力）：F后=142KN, F前=115KNMidas civil应力图（单位：MPa）（8#块）Midas civil位移图（单位：mm）（8#块）8#计算结果：最大组合应力：max=61.9 MPa189MPa （满足）最大变形：f=2.4mm，f/L=2.4/51001/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=108.9KN, F前=108.1KN4.4.2底板下纵梁计算a纵梁荷载 q=梁重1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载 1#块：qmax=37.9 KN/m qmin=35.5 KN/m5#块：qmax=31.6 KN/m qmin=29.5 KN/m8

9、#块：qmax=27.7 KN/m qmin=26.1 KN/m注：此处给出的所有qmax和qmin为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据， 内为9#块数据,单位cm。b有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#计算结果：最大组合应力：max=36.5 MPa189MPa （满足）最大变形：f=1.3mm，f/L=1.3/51001/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=69.5KN, F前=46.8KN同理

10、：5#计算结果：最大组合应力：max=31MPa189MPa （满足）最大变形：f=1.2mm，f/L=1.2/51001/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=56.1KN, F前=44.9KN8#计算结果：最大组合应力：max=32.3 MPa189MPa （满足）最大变形：f=1.2mm，f/L=1.2/51001/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=57.3KN, F前=56.5KN4.5底模后下横梁计算浇筑状态：荷载（取最不利情况1#块计算）后横梁受力示意图（单位：cm）a有限元模型及计算结果 Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civi

11、l位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：max=29.1 MPa189MPa （满足）最大变形：f=0.7mm 支座反力（从左至右）： 153.5KN 388.9KN 388.9KN 153.5KN 走行状态：荷载后横梁受力示意图（单位：cm）b有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：max=12.7 MPa215MPa （满足）最大变形：f=3.8mm ，f/L=3.8/71201/400 （满足）支座反力（从左至右）： 36.5KN 36.5KN4.6底模前下横梁计算荷载前横梁受力示意图（单位：

12、cm）b有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）(1#块)Midas civil位移图（单位：mm）(1#块)1#块计算结果：最大组合应力：max=28.5MPa189MPa （满足）最大变形：f=0.67mm 支座反力（从左至右）： 102.8KN 261.3KN 261.3KN 102.8KN Midas civil应力图（单位：MPa）(5#块)Midas civil位移图（单位：mm）(5#块)5#块计算结果：最大组合应力：max=25.5MPa189MPa （满足）最大变形：f=0.8mm 支座反力（从左至右）： 77.5KN 233KN 233KN 77.5

13、KN Midas civil应力图（单位：MPa）(8#块)Midas civil位移图（单位：mm）(8#块)8#块计算结果：最大组合应力：max=31.2MPa189MPa （满足）最大变形：f=0.5mm 支座反力（从左至右）： 77.1KN 261.6KN 261.6KN 77.1KN 走行状态：荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：max=26 MPa189MPa （满足）最大变形：f=4.0mm ，f/L=4/71201/400 （满足）支座反力（从左至右

14、）：39.4KN 39.4KN4.7滑梁计算 4.7.1外滑梁计算浇筑状态a荷载 其受力模型如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）1#块Midas civil位移图（单位：mm）1#块计算结果：（5#和8#块图形省略） 部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论18313479.94.1合格599.7139.588.34.6合格8118.6142.9934.9合格走行状态a荷载 取最不利浇筑状态计算（8#块）其受力模型如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b有限元模型及计算结果Midas civil应

15、力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：max=69.9 MPa189MPa （满足）最大变形：f=14.6mm，f/L=14.6/905001/400 （满足）支座反力：F后=29.3KN, F前=64.6KN 4.7.2内滑梁计算浇筑状态a荷载 其受力模型如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b有限元模型及计算结果计算结果：部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论177123.299.75.7合格593.3128.6110.56.4合格8111.9131.91166.9合格走行状态a荷载 取最不利浇筑状态计算（8#块）

16、其受力模型如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：max=88.1 MPa189MPa （满足）最大变形：f=20.7mm，f/L=20.7/90501/400 （满足）支座反力：F后=28.5KN, F前=58KN。4.8侧模桁架计算a荷载（取1#块浇筑状态下最不利情况计算） 为便于计算，将侧模桁架受力简化，如上图所示，P为1.0m纵桥向宽度翼缘板及模板重；其中竖向侧模桁架考虑了拉杆作为支撑，拉杆间距与侧模桁架背带间距相同，为120cm；F为1.0m纵桥向长度

17、腹板未凝结砼侧压力。荷载值P考虑振捣荷载、砼倾倒荷载、模板重量和砼超打5%；荷载值F只与砼浇筑高度、振捣荷载有关。 混凝土侧压力：式中：混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用,T为砼温度，暂取20，则；1外加剂影响修正系数，取1.2；2砼坍落度影响修正系数，取1.0；v混凝土浇注速度（m/h）,取1.5；有效压头高度：具体受力P、F值情况如下表所示：P值翼缘最外侧KN/m翼缘变高处KN/m翼缘根部KN/m翼缘砼5.310.618.55模板0.80.80.8人群机具2.52.52.5振捣2.02.02.0合计10.615.923.85F值翼缘根部KN/m底板下缘处K

18、N/m侧压力20.746.2振捣4.04合计24.750.2b有限元模型及计算结果 Midas civil应力图（单位：MPa） Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：max=107.5MPa189MPa （满足）最大变形：f=1.1mm，f/L=1.1/3120=1/28361/400 （满足） 4.9吊杆/吊带计算吊带除底模平台前中、后中吊带及外滑梁走行用吊带为钢板吊带外，其余均为32精轧螺纹钢。前中吊带尺寸为1503015000，材质为16Mn，中心线钻56孔穿55销轴（材质为40Cr）；后中吊带尺寸为1503010000，材质为16Mn，中心线钻56孔穿55

19、销轴（材质为40Cr）。前中吊带计算前中吊带所承受最大支点反力为261.6KN。计算结果：吊带承受的拉应力：max=86.1MPa；55销轴承受的剪应力：=55.1 MPa；孔壁承受的压应力：c=148.6 MPa后中吊带计算后中吊带所承受最大支点反力为388.9KN。计算结果：吊带承受的拉应力：max=128MPa；55销轴承受的剪应力：=81.9 MPa；孔壁承受的压应力：c=221MPa吊杆计算吊杆均采用PSB785 32精轧螺纹钢，所承受最大支点反力为153.5KN，则其应力为：max=191 MPa 安全储备：K=785/191=4.12 （满足）4.10前上横梁计算a荷载 其中Q为

20、外滑梁浇筑状态下传到前上横梁力；P为底模前下横梁通过吊杆传到前上横梁力；Q与P数值均由滑梁及底模前下横梁反力得知，图中单位为cm。b有限元模型及计算结果计算结果：部位F左（KN)F右（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论1#块534.5534.569.74.9合格5#块503.5503.569.24.7合格8#块569.2569.278.35.5合格4.11挂篮主桁计算挂篮主桁各杆件受力情况采用midas /civil 2006计算，各杆件采用梁单元模拟。浇筑状态下计算结果见下图：Midas civil上部结构应力图有限元组合最大拉应力：max=167 MPa189MPa （满足）最大竖向

21、位移：f=24.5mm（菱形构架前端前上横梁中心对应位置处）,挂篮前端变形通过吊带预紧进行调整。支座反力：F后=570.5(拉力) F前=1169.5KN(压力)。压杆稳定性计算（1）前斜杆（G4）：前斜杆采用230b，其轴力FG4=1187KN（压力），A=13120.5mm2，max= 55.4=150,查表得=0.830，所以 max=109.8MPa 210MPa （满足）（2）立柱（G5）：下平杆采用225b，其轴力FG5=584KN（压力），A=7894.0mm2，max= 31.2=150,查表得=0.917，所以 max=80.7 MPa 210MPa （满足）（3）下平杆（G

22、1）：下平杆采用230b，其轴力FG1=1039KN（压力），A=13120.5mm2，max= 62.0=150,查表得=0.797，所以 max=99.4 MPa 215MPa （满足）后锚固抗倾覆安全系数计算后锚固钢筋设计数量为4根PSB785 32精轧螺纹钢，则每根受力142.6KNmax=177.5MPa650MPa抗倾覆稳定系数（安全储备）：K=650/177.5=3.72 （满足）4.12后锚分配梁计算a荷载（取主桁架浇筑时后支点反力计算） 其中P为浇筑状态菱形桁片后支点支反力，P=570.5/2=285.3KN，图中单位为cm。b有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：max=62.9 MPa189MPa （满足）最大变形：f=0.4mm，f/L=0.4/1340=1/33502，满足要求。5结论及建议综合以上分析计算结果可知：该菱形挂篮在主梁浇筑或走行时，各构件的强度、刚度和稳定性均满足要求。