天津污水处理厂初步设计方案

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1、污水处理厂初步设计方案摘要本设计是天津市某开发区污水处理厂的初步设计和施工图设计。该处理厂处理城市污水。水质较复杂：悬浮物（SS : 200mg/L;五日生化需氧量（B0D5： 200mg/L；化学需氧量（CODc）: 400mg/L;总氮（N）: 40mg/L；总磷（P）: 4.0mg/L ;重金属及有毒物质：微量； 处理后的水质要求：BOD5 20mg/L;SS 20mg/L;N 15mg/L;P 1mg/L;根据设计要求和求新的思想，该污水处理工程进水中氮、磷含量均偏高，在去除BOD5 和SS的同时，还需要进行脱氮除磷处理，故采用当代水处理工艺中较流行的三沟式氧 化沟工艺。该工艺综合了以

2、往工艺的优点，具有广泛的适应性，完全适合本设计的实际 要求。本工艺的主要构筑物包括闸门井、格栅、污水泵房、曝气沉砂池、氧化沟、接触 池、浓缩池、污泥脱水机房等。本设计采用了脱氮除磷工艺和性能优良的设备，且工艺流程简单，省去了初沉池、 二沉池、消化系统和回流设备，节省了基建投资和运行费用，同时曝气设备和构造形式 多样，运行灵活，管理方便，保证出水达到污水排放标准，做到了水资源的合理利用。关键词：三沟式氧化沟格栅 浓缩池 泵房 新工艺第一部分说明书一、设计原始资料（一）概况：天津市是我国直辖市之一，随着人口的增加，工业的发展，人民生活水平的不断提 高，水污染越来越严重，为了防止水污染，治理环境，造

3、福人民，根据城市总体规划， 决定在该市某区兴建污水处理厂一座。该污水处理厂是天津的重点工程项目之一，服务 面积约为40万平方公里，服务人口 25万人。污水由生活污水、工业废水组成。工业废 水在排入城市管网前要求进行无害化处理。服务区居住建筑有较完善的给排水卫生设 备，排水体制米用完全分流制。厂区地形平坦，污水厂地面标高位 20m水厂坐标定位：西南： A=0.000m B=0.000m;东北：A=360.00m,B=260.00m（二）设计原始资料：1、水量资料：设计人口： 25万人污水量标准：130升/人日职工总人数：10万人职工生活污水标准：40升/人班工业生产污水量：3万米3/日市政及公共

4、建筑污水量：0.85万米3/日混合污水量变化系数:K日=1.15 K总=1.32、混合污水水质资料：悬浮物（SS）: 200mg/L五日生化需氧量（BOD : 200mg/L化学需氧量（CODc：: 400mg/L总氮（N）: 40mg/L总磷（P）: 4.0mg/L重金属及有毒物质：微量处理后的水质要求：BOD5 20mg/LSS 20mg/LN 15mg/LP =1128L/s(2) 设计接触时间：30分钟(3) 尺寸大小：LX BX H=30tK 20论3.5m 分为3个廊道10. 加氯间投加液氯进行消毒、加氯量按 8mg/l设计，加氯间平面尺寸12mX 9m,分为三部 分：氯瓶间、加氯

5、机间和值班室。加氯间内设有 2台真空加氯机(一用一备)其 它附属设备，根据余氯信号和流。氯瓶间内设置漏氯报警仪。11. 回流和剩余污泥泵房主要设计参数：设计流量：Qa=1128l/s(1) 污泥回流提升泵：型号：LXB900型潜水排污泵台数：2台(一用一备)流量：7250T/h扬程：22m(2) 剩余污泥提升泵：型号：50QW18-1型潜水排污泵台数：2台(一用一备)流量：1.98m 污泥泵房尺寸：LX BX H=18rX 12tX 8m 半地下式钢筋混凝土结构。 起重机选用DX型电动单梁起重机，起重量 3吨，跨度9米。12. 污泥浓缩池降低污泥含水率，以减少处理体积及处理成本。(1) 形式：

6、圆形辐流式连续流重力浓缩池(2) 剩余污泥量：567.3m3/d,含水量率：p 1=99.2%,污泥浓度为:4 kg /m3,(3) 固体通量:M=24kg/(卅.d)(4) 池数：2座 直径：D=12.4m 总高 H=3.0m 污泥浓缩时间24h 浓缩后污泥量：151.28m3/d 污泥浓度38.1g/l,含水率巨=97% 主要设备：带有竖向栅条的中心转动浓缩机型号NG11.3-D/h扬程：25m13. 污泥贮泥池主要设计参数：(1) 尺寸大小：LX BX H=9mX 6mX 4m(2) 贮泥池中设2台QW潜水排污泵，将污泥提升到消化池进行消化处理。(3) 钢筋混凝土结构。14. 污泥脱水机

7、房将消化后的污泥进行机械脱水，进一步降低其含水率，成泥饼后外运。(1) 机房尺寸：LX BX H=24tX 12mX 5m(2) 污泥脱水机：型号：DYQ2000型带式压榨过滤机。台数：2台(1用1备)(3) 泥饼含水率：68 75%15. 计量设备和超越管的位置为了提高污水厂的工作效率和运转管理水平，并积累技术资料，以总结运转 经验，为今后处理厂的设计提高可靠的数据，必须设置计量设备，正确掌握污水 量、污泥量、空气量，以及动力消耗等。在接触池后设置污水计量设备，在污泥管道上设置污泥计量设备。计量设备 均采用超声波流量计，该流量计不增加管道水头损失，不易堵塞，且构造简单， 造价较低。必须在压力

8、流状态下工作。在闸门井、氧化沟及接触池前均设置超越管，以便在发生事故时，污水能超 越构筑物直接进入水体。16. 其他综合楼、食堂等经常有人工作的建筑物布置在夏季主导风向的上方向，即东南。厂区内的主要道路定为9米，其它道路为4米。在厂区内安排充分的绿化地带，并设计喷泉、运动场、职工宿舍、食堂、浴室等，为工作人员提供一个优美舒适的环境。第二部分计算书主要构筑物的计算一、厂设计流量平均流量 Q=25000(X 130+100000X 40+30000000+8500000=7500000L/d=75000 m3/d=868.06L/s最高日污水量：Qd=QXK=75000X 1.15=86250H7

9、d=998.26L/s最高日最高时污水量：Qh=QXK=75000X 1.3=97500m3/d=1128.47L/s闸门井为使污水处理在出现故障时能够超越所有构筑物，在进入格栅井前设置闸门井。尺寸：LX BX H=4X 4X 3三、中格栅Qa=Q=1128.47L/s=1.128m 3/s设栅前水深h=0.8m,过栅流速取v=0.9m/s，用中格栅、栅条间隙e=20mm格栅安装倾角a =60 栅条的间隙数n=Qax(sin a ) 1/2/2ehvxL11500 H1/tga1000 L2B11/23=1.128 X (sin60 )/(2 X 20X 0.8 X 0.9 X 10-)=27

10、.7 28I/ /T1 卩丨亠 栅槽的宽度设栅条宽度S=0.01mB=S(n- 1)+en=0.01 X (34 -1)+0.02 X 34=1.01m进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽Bi=0.8m，渐宽部分展开角a i=20o,此时进水渠道内的流速为 0.88m/sLi=(Bi-B2)/2tg a i=(1.01-0.8)/2tg20 o =0.288m 0.29栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=Li/2=0.29/2=0.15m通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面，取 k=3hi= B (S/e) 4/3v2sin a k/2g=2.42 x (0.01/0.02)4/3 x

11、0.9 2sin60 ox 3/2 x 9.81=0. 103m栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.3m,栅前槽高H=h+b=0.8+0.3=1.1mH=h+h i+h2=0.8+0.103+0.3=1.203m栅槽总长度、宽度L=0.6+0.6+Li+0.5+Hi/tg a +1.0+L2=2.7+0.29+1.1/tg60 +0.15=3.78mB0=3B=1.01 x 3=3.03m 每日栅渣量取W=0.05m3/103niW=Q maA/Vx 86400/(K 总 x 1000)=1.128 x 0.05 x 86400/(1.35 x 1000)=3.75m3/d0.2m3/d 宜采

12、用机械清渣。 用钢丝绳式格栅除污机(两台)型号 SG-1000四、细格栅设栅前水深h=0.8m,过栅流速取v=0.9m/s，栅条间隙e=5mm格栅安装倾角a =60 栅条的间隙数n=Q ma(sin a ) 1/2/2ehv=1.128 x (sin60 ) 1/2 /(2 x 0.005 x 0.8 x 0.9)=136 栅槽宽度设栅条宽S=0.01mB=S(n-1)+en=0.01 x (136-1)+0.005 x 136=2.03m 进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽Bi=1.4m,渐宽部分展开角a i=20。，此时进水渠道内的流速为0.50m/sLi=(B-Bi)/2tg a i=(2

13、.03-1.4)/2tg20 =0.87m 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=Li/2=0.87/2=0.44m 通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面，取 k=3hi= B (S/e) 4/3v2sin a x k/2g=2.42 x (0.01/0.005)4/3 x 0.9 2x 3x sin60 /2 x 9.81=0.65m 栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.3m,栅前槽高H=h+b=0.8+0.3=1.1m H=h+h+h2=0.8+0.65+0.3=1.75m 栅槽总长度、宽度L=0.6+0.6+L 1+0.5+Htg a +1.0+L2 =2.7+0.87+1.1/

14、tg60 +0.44=4.65mBq=3B=3X 2. 03=6.09m 每日栅渣量 取W0.09mv=QaX x 60=1.128 x 3X 60=203.04m水流断面积设 V1=0.1m/sA=QaX v 1=1.128/0.1=11.28m 2池总宽度设 h2=2.3m B=A/h 2=11.28/2.3=4.9m每格池子宽度设n=2格b=B/n=4.9/2=2.45m b/h2=2.45/2.3=1.07 介于 1.0 1.5 之间(符合规定) 池长 L=V/A=203.04/11.28=18m每小时所需空气量设 d=0.2m3/m3q=dQaxX 3600=0.2 x 1.128

15、x 3600=812.16m/h/103niW=QWVx 86400/ 1000k 总=1.128 x 0.09 x 86400/ （1.3 x 1000） =6.75m3/d0.2m3/d机械清渣选用钢丝绳式格栅除污机（两台）SG-2500五、设 t=3minzzz曝气沉砂池（一座） 池子总有效容积 排砂采用泵吸式排砂机排除砂斗尺寸为：设空气扩散装置距池底约0.75m,斗底宽ai=0.35m,斗壁与水平面的倾角 为60，斗高h4=0.45m,沉砂斗上口宽：a2=2hk/tg55+a i=2X 0.45/tg60+0.35:4=0.81m设池底坡度为0.2坡的砂斗h3=0.2 x （b -a

16、2-h 0/tg55 +h/tg55 ）=0.2 x （2.45 -0.81-0.75/ tg60+0.5/ tg60 ）=0.28m 沉砂池总高度- J设超高h1=0.3m H=h+h2+h3+h4=0.3+2.3+0.28+0.45=3.33m六、氧化沟设计计算本设计采用T型三沟交替式氧化沟系统，沉砂池来水经过配水井进入沟内，每 沟之间相互连通，两侧沟上设有启闭式可调堰，剩余污泥一般从中间排放，其具体 运行分为六个阶段一个运行周期，每周期历时 8小时。第一阶段：污水进入沟I，沟I内转刷低速运行，沟U内转刷高速运行，沟川 内转刷停转，沟I内出水堰关闭，沟川内出水堰开启并排水，该阶段中，沟I为

17、缺 氧区，只推动不曝气，反硝化脱氮在此沟进行，沟U为曝气区，沟川为沉淀区，进 行泥水分离（该阶段历时1.5h ） o第二阶段：污水进入沟U，沟U和沟I内转刷均高速运行，沟川内转刷停转， 沟I出水堰仍关闭，沟川出水堰仍开启并排水，在该阶段，沟I为闷曝气沟，沟川 为沉淀区（该阶段历时1.5h ）第三阶段：污水仍进入沟U,沟I内转刷停转，沟U内转刷继续高速运转，沟 川内转刷仍停转，沟I出水堰仍关闭，沟川出水堰仍开启并排水，在该阶段中，沟 I为静沉区，沟U为曝气区，沟川为沉淀区（该阶段历时为 1.0h ）第四阶段：污水改为进入沟川，沟I内转刷仍停止，沟U内转刷高速运转，沟 川内转刷低速运转，沟I出水堰

18、开启并排水，沟川出水堰关闭，在该阶段中沟I为 沉淀区，沟U为曝气区，沟川为缺氧区（该阶段历时 1.5h ）第五阶段：污水改为进入沟U,沟I内转刷继续停转，沟U内转刷继续高速曝 气，沟川内转刷亦改为高速运转，沟I出水堰仍开启并排水，沟川出水堰仍关闭， 在该阶段中，沟I为沉淀区，沟U为曝气区，沟川为闷曝区，该阶段历时1.5h第六阶段：污水仍进入沟U,沟I内转刷继续停转，沟U内转刷继续高速运转,沟川内转刷停转，沟I出水堰开启并排水，沟川出水堰仍关闭，在该阶段中，沟I 为沉淀区，沟u为曝气区，沟川为静沉区，该阶段历时 l.0h低速c -In停转nIn(:斗二：鬥：an =T型氧化沟硝化与反硝化运行程序

19、以上运行程序总结为下表：表1六阶段反硝化运行程序由表得出,沟I内转刷每隔5h低速运行1.5h,高速运行1.5h,循环开停,沟n内转沟号阶段历时(1)(2)(3)(4)(5)(6)1.51.51.01.51.51.0沟I转刷状态低高停停停停出水堰关关关开开开是否出水进否否否否否工作状态缺氧闷曝静沉沉淀沉淀沉淀沟n转刷状态高高高高高高出水堰一一一一一一是否出水否是是否是是工作状态曝气曝气曝气曝气曝气曝气沟川转刷状态停停停低高停出水堰开开开关关关是否出水否否否进否否工作状态沉淀沉淀沉淀缺氧闷曝静沉刷一直处于高速工作状态,沟川内转刷亦每隔5h低速运行1.5h,高速运行1.5h,循环开 停,沟I出水堰每

20、隔4h开启4h,依此循环,沟川出水堰亦每隔4h开启4h,循环开停,沟I 进水阀每隔6.5h开1.5h,沟n进水阀门每隔1.5h开2.5h,沟川进水阀门每隔6.5h开 1.5h,以上程序均为定时开停,极易实现自控。确定混合液污泥浓度(x)取2=0.1查图附录4-7, SVI值为120,对此r=1.2，R=65%代入各值得X=R X r X 106/(1+R)SVI=0.65 X 1.2 X 106/1.65 X 120 =3939.39 4000mg/L 氧化沟总容积(v)计算污泥浓度为 4000mg/L,污泥龄 2=15d kd=0.05;查图 8.11,? c=15d 时,y=0.56 去除

21、的BOD浓度C原污水的 BOD值 Sc为 200mg/L,处理水中的 BOD=20mg/L Cr=200-20=180mg/L 碳氧化、氮消化区容积 V1计算V1=YQL?c/x(1+Rd?c)=0.56 X 97500X 180X 15/4000 X (1+0.05 X 15)=21060m3 反消化区脱氮量W计算W进水总氮量-(随剩余污泥排放的氮量+随水带走的氮量)即 W=Q平 X (No-Ne)-0.124YQLrWkg/d =75000X (40-15)/1000- 0.124 X 0.56 X 97500X 780/1000=656.38 反消化区所需污泥量取反消化速率 V0n=0.

22、026 X (kgNQ-N)/kgMLss d)Gkg=656.33/0.026=25243 反消化区容积V2=G/x=25243/4000/1000=6310.8 6310用 澄清沉淀区容积三沟式氧化沟二条边可以轮换作沉淀用 氧化沟总容积V=(V1+V2)/K=(21060+6310)/0.55=49763.6 49764用 氧化沟分两组，则每组三沟式氧化沟容积为 V/2=V3V =49764/2=24882 m氧化沟水深取H=2.73m,则每组氧化沟平面面积为S=V /H=24882/2.73=9102m2三沟中每条沟的平面面积为S1=S/3=9102/3=3034m2取氧化沟为矩形断面，

23、且单沟宽 20m则单沟直线段长度为L1=(3034- 3.14 X 102)/20=136m平面尺寸如下图剩余污泥量的计算X=YQ平 Lr/(1+Kd9 c)=0.56 X 75000X 180/(1+0.05 X 15) X 1000=4320kg/d湿污泥量：1013610Q=X/1000(1- P)=4320/1000 X (1 -0.992)=540 m 3/d=22.5 m 3/h 取含水率P=99.2%水力停留时间I th=24V/Q=24X49764/97500=12.3h 在(1024)之间 所以符合 污泥负荷M=Q(I_P-L e)/VXv=97500X (200 - 20)

24、/49764 X 4000X 75% =0.118kgBOD/(kgMLSS d) 在 0.05 0.15 之间 符合要求最大需氧量计算O 2=a QL+bNr-bNhCXW=a QL+b Q(NKo-NK)-0.12X w- b Q(NKo-NKe-NQ)-0.12X W X 0.56-cXw=1.47 X 97500X 0.18+4.6 X 97500 X (0.04 -0)- 0.12 X 4320 -4.6 X 97500 X (0.04 -0-0.015)- 0.12 X 4320 X 0.56-1.42 X 4320 =30275.9kg/d七. 消毒池 加氯量确定采用加氯量为8m

25、g/L,贝Um泵=1128.47 X 8X 86400/1000000=780kg/d 混合池的计算接触时间取30min,接触池的容积为331128.47 X 30X 60/1000=2031.25m 尺寸 20X 30X 3.5(m ) 加氯消毒设备污水的二级处理加氯消毒一般采用季节性加氯，在夏季污水污染严重时加氯消 毒。本工程选用ZJ-1型加氯机2台，氯库共存氯15天，需要30个氯瓶；另外, 设1专用水池为氯瓶降温和安全之用。八、污水计量设备为了提高污水厂的工作效率和运转管理水平，积累技术资料，应准确掌握污 水量的变化情况，测量污水流量的设备和装置要求应当是水头损失小，精度高，操 作简单且

26、不易沉淀杂物，本设计中采用巴式计量槽，污水量测量测定范围在0.2501.800 m3/s之间，主要部位尺寸如下：W=0.90mB=1.65mA=1.683 2A/3=1.122C=1.20mD=1.56m Hi=0.76m H 2=0.53m测量计算公式为 Q=2.152H I566 式中Q 流量(nVs )h1上游水深(mD=1.2W+0.48=1.2X 0.9+0.48=1.56mC=W+0.3=0.9+0.3=1.2mB=0.5W+1.2=0.5X 0.9+1.2=1.65m总长 L=B+0.6+0.9=1.65+0.6+0.9=3.15m九. 污水浓缩池本设计污泥浓缩池采用2座圆形辐流

27、式浓缩池，设有刮泥设备，采用周边传动,周边线速度为2.0m/min。浓缩池设计简图如右图所示。 浓缩污泥量的计算 X=X=4320kg/d Q $= X/(fX r)X= (R+1) X/R=(1+0.65) X 4000/0.65=10153.8 f=0.753Q=4320/(0.75 X 10.1538)=567.3m /d含水率R=99.2%污泥浓度为10.1538g/L浓缩后，含水率为R=97%则(100-P2) /(100-P 1)=C2/C1 G=G(100-P2”(100-P 1)=(100- 97) X 10.1538/(100-99.2)=38.1g/L 浓缩池的直径采用带有

28、竖向栅条污泥浓缩机的辐流式重力浓缩池，浓缩污泥固体通量D=十、取 1kg/(m2x h)=24kg/(m 2 d)，浓缩池的面积A=QC/M=5673 10.1538/24=240.1m2 采用2个污泥浓缩池每个池面积为A/2=240.1/2=120.05m2,则浓缩池直径(4X 120.05) 1/2/ n =12.8m 浓缩池工作部分高度h2取污泥浓缩时间T=24h,则h2=TQ/24A=24 567.3/(24 X 240)=2.4m 超高h1 h 1取0.3m 缓冲层高h3 h 3取0.3m 浓缩池总高度HH=h1+h2+hb=2.4+0.3+0.3=3.0m 浓缩后污泥体积3V2=Q

29、(1-Pi)/(1-P 2)=567.3 X (1 -0.992)/(1-0.97)=151.28m /d 排泥斗的计算14=(12.4- 2.4) X 0.1/2=0.5m H5=1.20mV1=HS1+(S1S)2+S/3=0.5 n 6.2 2+(6.2 X 1.2) 1/2+1.22/3=22.3m1/2+0.52/3=3.1m2= H5S1+(S1S)1/2+S/3=1.2 n 1.2 2+(1.2 X 0.5) 各种管道的确定 进泥管采用 D=300mm排泥也采用 D=300m,排上清液采用 D=200mm贮泥池采用矩形贮泥池，贮存来自初浓缩池的污泥量。浓缩池排出含水率R=97%勺

30、污泥151.28m3/dt=1d，池高h2=3.5m,则贮泥池表面积F为设一座贮泥池，设贮泥池的贮泥时间F=Q/h2=151.28 X 1/3.5=43.2 m 2设贮泥池宽B=6米，长L=9米。贮泥池底部为斗形，下底为1.0 X 1.0，高度ha =2m, 设超高h1 =0.5m,则贮泥池的总高H为H= h 1 +h 2 + h 3 =0.5+3.5+2=6.0m、其他构筑物的计算1.鼓风机房鼓风机房主要提供曝气沉砂池曝气所需的空气。鼓风机房的设计计算是根据空气量和空气压力确定鼓风机的大小，然后据鼓风机的大小确定鼓风机房的大小，同时 也得考虑防噪声的影响。鼓风机采用LG60型空压机2台，该型

31、空压机风压50kpa，风量60mVmin。正常条 件下，1台工作，1台备用。鼓风机和电机运行时需要冷却，设冷却水泵 2台（1台备 用），冷却塔1座（冷却循环水使用）。2. 配水井的计算设在配水井的流速为 v=0.3m/s，QaF1.128H7sT n d2v/4=Q二 d=4Q/v n 1/2=4 X 1. 128/0.3 X 3.14 1/2=2.19m 2.5m二配水井直径为2.5m。3. 污泥脱水机房污泥脱水机房包括机械间、药剂贮存间、值班控制室。机械间包括脱水机、皮 带输送机、泥浆泵、污泥搅拌机、贮泥罐等。药剂贮存间存污泥脱水前预处理所 需要的药剂。污泥脱水设备采用 763-D型带式压

32、滤机，共2台，其中1用1备， 每台处理污泥能力为11 m3/h，每天工作20h。污泥运输设备采用TD-75型皮带输 送机1台，带宽800mm轴压型带式压滤机性能参数如下表所列。轴压型带式压滤机性能参数进水含水率/%聚合物用量污泥/%产泥能力/kg干污泥/ （m- h）泥饼含水率/%970.3250754. 厂内给水排水以及道路厂内生产以及生活用水由市区给水管网引入 D=100引水总管，分别接到各 构筑物内，进水总管设水表1个。厂内实行雨、污水完全分流制，厂内污水经泵提升以后进入细格栅前的进 水闸门井内，与城市污水一同处理；雨水不经处理，直接排入厂外。厂内道路 完全成环壮，主干道宽9米，次干道宽

33、4米，采用沥青混凝土。十二、污水处理厂高程的计算污水处理厂的水流依靠重力流动，以减少运行费用。为此，必须精确计算其水头 损失。水头损失包括：水流通过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水 头损失在内；水流通过连接前后两构筑物的管渠（包括配水设备）的水头损失，包括沿程与局部水头损失；水流流过量水设备的水头损失。选择一条距离最长、水头损失最大的流程水利计算，并适当留有余地，使实际运行时能有一定的灵活性。以近期最大流量作为构筑物和管渠的设计流量，计算水头损失厂内地面标高为20.0 m,河流最高水位为17.500m,在出水口处设一跌水井，跌水2.356m,使厂内污水处理构筑物埋深不至于太大。

34、污水高程计算表序号管渠及构筑物名称流量Q/(Ls1)管渠设计参数水头损失/m水面标高BXH(D)(伽)H/mi/%0v/m-1 LL/m沿程局部构筑物合计上游下游构筑物1出水口至计来量堰112810001.02.61.561500.390.1240.51420.3719.8562计量堰11280.230.2320.620.3720.4853计量堰至接触池112810001.02.61.5680.0210.1240.14520.74520.6004接触池11280.30.320.04520.74520.8955接触池至集水井112810001.02.61.56180.0470.1240.1712

35、1.21621.0456集配水井至氧化沟112810001.02.61.561290.3350.1990.53421.7521.2167氧化沟5640.50.522.2521.7522.08氧化沟至沉砂池112810001.02.61.5688.50.230.1990.42922.67922.259沉砂池11280.20.222.87922.67922.77910格栅11280.20.223.07822.87922.979污泥高程计算表序号管渠及构筑物名称Q(L s1)管渠设计参数水头损失水面标高D/mmI/ %0V/m -s-1L/m沿程局部构筑物合计上游下游1氧化沟394.961.21.2

36、22.2521.052氧化沟至污泥泵房394.96500112.031081.1880.902.08821.0518.9623提升4.0m18.96222.9624提升泵至浓缩池3.282001014.20.1420.750.89222.96222.075浓缩池3.281.21.222.0720.876浓缩池至贮泥池6.572001014.20.1420.460.60220.8720.2687贮泥池至脱水机房6.572002050.1000.330.43020.26819.8388脱水机房6.571.51.519.83818.338十三、污水泵站的计算1水泵的选择根据污水高程计算的结果，设泵站

37、内的总损失为 2m吸压水管路的总损失为2m,则可确定水泵的扬程H为H=H +E h=(23.729-18.4)+2+2=9.329m水泵提升的流量按最大时流量考虑，Q=1128L/s，按此流量和扬程来选择水泵。选择14sh-28型卧式离心泵，共4台，3用1备，单泵性能参数为：流量为380 L/s , 扬程为12m,电机选用型号为JR-117-6。2 泵房形式及其布置采用半地下式矩形结构，它具有布置紧凑，占地少，结构较省的特点。水泵为 单排并列式布置，水泵安装尺寸为：2.226mx 1.1m则泵房跨度为B=4+1.1+2=7.1m 取9米，长度为 L=4x 2.226+2+2.1+3 x 2=1

38、9.004m 取 21m水泵为自灌式，在吸水管上安装阀门，吸水管径为350mm压水管管径为300mm3.集水间计算集水间和机器间由隔水墙分开，只有吸水管和叶轮淹没在水中，机器间经常保 持干燥，以利于对泵房的检修和保养，也可避免污水对轴承、管件、仪表的腐 蚀。集水间的容积相当于1台泵5min的流量。W=0.38 x 5X 60=114rn有效水深采用H=2.4m则集水池面积为F=114/2.4=47.5m2尺寸为21 X 3 主要参考文献：1、给水排水设计手册 （1、3、5、6、8、9、10、11）中国建筑工业出版社出版曾科卜秋平陆少鸣主编化学工业出版社出版2、给水排水工程快速设计手册2中国建筑工业出版社出版3、室外排水设计规范4、 给排水标准图集 S、S2、S35、给排水制图标准 98S5 98S96、排水工程教材7、实际工程设计图纸及标准设计图纸&其它参考资料给水排水工程专业一一毕业设计指南李亚峰、尹士君主编化学工业出版社出版污水处理厂工艺设计手册高俊发、王社平主编化学工业出版社出版环境保护设备选用手册一一水处理设备闪红光主编化学工业出版社出版污水处理构筑物设计与计算韩洪军主编哈尔滨工业大学出版社出版污水处理厂设计与运行