基础工程铁路桥梁桥墩基础课程设计报告报告

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1、-目录一、工程概况3二、工程地质和水文地质3三、设计荷载41、恒载4（1）结构构件自重4（2）附属设施重（二期恒载）42、活载4四、设计步骤51.支座反力的确定：5（1）基底以上墩及土的重量和的计算5（2）附加力（风力）6（3）主力72.基础的选择与检算11（1）选定桩基类型11（2）选择桩材与桩径11（3）拟定承台底面平面形状及尺寸13（4）桩与承台连接方式14（5）求R和桩数检验14（6）求桩顶荷载15（7）基桩竖向抗压承载力验算16（8）水平承载力检验16（9）承台抗冲切验算16（10）承台底面形心处的位移计算17（11）桩基检算223.基础配筋25（1）判断大小偏心26（2）应力检算2

2、7（3）稳定性检算27（4）单根桩材料表27五、施工图绘制27六、规及参考书27*高速铁路桥梁桥墩基础设计设计任务一、工程概况该桥梁系高速铁路干线上的特大桥（复线），线路位于直线平坡地段。该地区地震烈度较低，不考虑地震设防问题。桥梁及桥墩部分的设计已经完成，桥跨由8孔32m预应力钢筋混凝土整体箱梁组成，见图3-1和图3-3。二、工程地质和水文地质场地处的地质剖面见图3-2，相关土工试验资料见表3-1。水文资料见图3-1。表3-1 土工试验成果表土层编号及名称地质年代比重Gs重度g/kN/m3含水量w/%液限wL/%塑限wp/%jc/kPa渗透系数k/cm/s压缩系数a/MPa-1地基承载力特征

3、值(kpa) 软粘土Q42.7214.991.585.055.061710.12.8E-80.494100 砂粘土Q42.6918.834.543.028.0120519.43.4E-70.112190 粗砂中密Q32.6019.526.2/2432/2.7E-10.011350 强风化砂岩K饱和单轴抗压强度 R=2.4MPa 中风化砂岩K饱和单轴抗压强度 R=6.7MPa三、设计荷载1、恒载（1）结构构件自重按铁路涵设计基本规（TB10002.1-2005)采用。按照图纸提供采用梁的自重：钢筋混凝土重度25，梁体混凝土用量259.8则：=（2）附属设施重（二期恒载）轨下枕底道碴厚度为35cm

4、。包括钢轨、道碴、轨枕、防水层、保护层、人行道遮板、声屏障、挡碴 墙、电缆槽竖墙、盖板等重量，直线梁按184kN/m计算，曲线梁按198kN/m计算。则：=。2、活载列车竖向活载纵向计算分别采用ZK标准活载。恒载图示：图2 恒载作用简图（尺寸单位：mm）四、设计步骤1. 支座反力的确定：根据提供的上部结构恒载及活载，分双线纵向主附两孔满载、双线纵向主附一孔轻载两种情况。先计算四个支座的支座反力，再把荷载计算到承台底面形心处。（1） 基底以上墩及土的重量和的计算墩台自重G的计算：顶帽及托盘钢筋混凝土用量：66.63；墩身混钢筋混凝土用量：83.62；吊篮：一个桥墩：Q235钢材（12h+1529

5、.3）kg；涂装面积：72.43（重量可忽略）；支承垫石钢筋混凝土用量：2.8。底座钢筋混凝土用量：土的重量：基底以上土的体积：；该土为软粘土，其重度。该体积的软粘土重量：（2） 附加力（风力）计算公式：式中：风荷载强度（Pa）；基本风压值（Pa），查规取550Pa；风载体型系数，L/b=2.19取1.1；风压高度变化系数，取1.0；地形、地理条件系数，取1.0。桥上有车时按上式值的80%计算。a) 顶帽风力迎风面积：顶帽风力=0.4842.1=1.12kN对基底产生的矩为：1.12（0.188+14.2）=16.1kNmb) 墩身风力迎风面积=67.4m2墩身风力=67.40.484=32.

6、62kN对基底产生的矩为：32.628=292.96kNm总的纵向风力H=1.12+32.62=33.72kN，取34kN。（3） 主力支座编号：图3 支座编号（横向）简图a) 情况1：双线纵向主附两孔满载图4 两孔满载简图（尺寸单位：mm）列车活载动力系数：，结构计算跨度，单位m本设计：此时支座反力计算：左跨部分：由对称性：此时荷载计算到承台底面形心处:图5 两孔重载时承台地面受力简图对应于荷载效应标准组合时，上部结构传至承台底部的竖向力；基底以上基础、土等的自重之和。b) 情况2：双线纵向主附一孔轻载图6 单孔轻载简图（尺寸单位：mm）此时支座反力计算：左跨部分：由对称性：右跨部分：由对称

7、性：此时荷载计算到承台底面形心处:偏心距e=1.7+0.7=2.4m竖向合力和风力产生的偏心矩。图7 单孔轻载时承台底面受力简图2. 基础的选择与检算（1） 选定桩基类型考虑桩基为低承台，采用钻孔灌入桩，确定设计为端承桩。（2） 选择桩材与桩径图8 土层分布图a) 桩身采用C25混凝土。b) 设计桩径采用d=1m，成孔桩径为1.05m,钻孔灌注桩，采用旋转式钻头。c) 画出土层分布图如图8所示，选用强分化砂岩层为持力层，桩端进入持力层的临界深度为1.5d=1.5m，即桩端进入持力层要大于1.5m，从承台底面到粗砂中密层底部深度为19.10m，则取桩长l=22m。桩底标高12.13m，进入持力层

8、2.90m。d) 估算桩数：（按双孔重载估算）估算公式：式中：竖向承载力总和（kN）；R基桩的竖向承载力设计值；经验系数。由教材表5-6查得桩的极限侧阻力的标准值为：软粘土：=1.22，=21kPa，=2.59m;砂粘土：=0.43，=70kPa，=8.45m;粗砂中密：=74kPa，=8m；强分化砂岩：=2.4MPa，=2.96m。由教材表5-7查得桩的极限端阻力标准值为：强分化砂岩：h=25m，取=6300kPa。故：由于桩端端阻力承受主要竖向力，取，。故：取，则估算桩数：暂时取n=6根，验算后作必要调整。（3） 拟定承台底面平面形状及尺寸查铁路桥规，当时，最外一排桩至承台底板边缘的净距不

9、得小于0.5d（设计桩径）且不得小于0.25m，且钻孔灌注桩中心距不应小于2.5成孔桩径，满足桩间距和和承台边到桩净距的前提下得到桩在承台底面的布置情况，如下图（单位：cm）：图9 桩在承台底面的布置（尺寸单位：cm） 由上图可知桩中心距在（3-4）d之间，所以桩端处地基中各桩传来的压力将相互重叠。（4） 桩与承台连接方式采用主筋伸入式，桩伸入承台板10cm，具体配筋见后面详述。（5） 求R和桩数检验计算考虑群桩效应下的基础竖向承载力设计值R并检验桩数是否合适根据式（5-67）可知其中a) 求侧阻、端阻群桩系数。这两个系数可根据由表5-20查得，但由于横向和纵向不相等，查表时应采取平均值，即以

10、，按桩周为砂土，用插法从表5-20得出b) 求承台底的土抗力群桩效应系数。这个系数可按式5-70计算。首先求出承台区、外区的净面积 和承台底地基土净面积可根据由表5-21插法查得,由于承台下的砂粘土属于高压缩性土，故按取值。按和，用插法得按式（5-70）得（6） 求桩顶荷载竖向力;承台高度h为2m，则承台所受的弯矩（绕y轴）(绕轴方式：水平向右为y轴，向上为*轴)按式（5-60），各基桩所受的平均竖向压力设计值为按式（5-61），基桩最大和最小竖向压力设计值为（7） 基桩竖向抗压承载力验算基础偏心受压时，验算时要同时满足式（5-72）和式（5-73）两个条件，设计桩基的安全等级为一级，则建筑基

11、桩重要性系数=1.2。验算如下两项验算均满足要求。（8） 水平承载力检验水平力H=34kN,水平力和竖向力的合力与铅垂线的夹角，故可以不验算基桩的水平承载力。（9） 承台抗冲切验算设计承台厚2.0m，冲切破坏锥体的有效高度。a) 柱对承台的冲切验算。根据公式（5-93），（5-94），（5-95）式中：作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；承台混凝土抗拉强度设计值；冲切破坏锥体有效高度中线周长；承台冲切破坏锥体的有效高度；冲切系数；冲跨比，为冲跨，即柱（墙）边或承台变阶处到桩边的水平距离；当时，取；当，取，满足0.21.0；F作用于柱或墙底的竖向荷载设计值；冲切破坏锥体围各基桩的净反力（不计承台

12、和承台上土自重）设计值之和。设计一级桩基，由于在*方向，在y方向。采用两者平均值，即，则m承台混凝土选用C30，抗拉强度设计值，则满足要求。（10） 承台底面形心处的位移计算a) 设计荷载：双线、纵向、二孔重载：双线、纵向、一孔轻载：b) 计算i. 桩的计算宽度：ii. 计算基础变形系数，铁路假定桩为弹性桩，则其计算深度：深度存在两层不同的土，则地基比例系数m的换算公式为：其中，则而，则桩为弹性桩，按弹性桩计算。c) 计算单桩桩顶刚度其中：又，查表有i. 计算承台刚性系数对于低承台桩基，承台完全处于软塑砂粘土中，因此，承台的计算宽度为：，ii. 计算承台底面形心处的位移a，b，桩基为竖直桩基，

13、桩群对称布置，则有：由上式得承台形心位移：荷载情况1双线、纵向、二孔重载：荷载情况2双线、纵向、单孔重载：（11） 桩基检算a) 群桩承载力检算（按双孔重载计算）将桩群看作一个实体基础，则实体基础为一台体，台体底面由于摩擦角（）较顶面放大，底面尺寸：桩自重：桩侧土重：承台重：承台部分土重：b) 墩顶水平位移检算（按一孔重载）墩高：H=14.35m则墩顶位移c) 结构在土面处的位移（按一孔轻载）在桥规中查m、m0时，只适用于结构在地面处的最大位移为6mm，若超过6mm就不能采用m”法进行计算，故需要对桩在土面处的位移进行检算。墩身埋于土中高度：可以用m法直接查表计算d) 桩身截面配筋设计（一孔重

14、载）i. 桩身弯矩计算任意深度z处桩身截面弯矩：列表计算如下：00.00 010136.248136.2480.20.477 0.1970.99816.781 135.976 152.757 0.40.955 0.3770.98632.114 134.341 166.455 0.61.432 0.5290.95945.062 130.662 175.724 0.81.909 0.6460.91355.029 124.394 179.423 1.02.387 0.7230.85161.588 115.947 177.535 1.22.864 0.7620.77464.910 105.456 17

15、0.366 1.43.3410.7650.68765.166 93.602 158.768 1.63.819 0.7370.59462.781 80.931 143.712 1.84.296 0.6850.49958.351 67.988 126.339 2.04.773 0.6140.40752.303 55.453 107.756 2.25.251 0.5320.3245.318 43.599 88.917 2.45.728 0.4430.24337.737 33.108 70.845 2.66.205 0.3550.17530.240 23.843 54.084 2.86.683 0.2

16、70.1223.000 16.350 39.349 3.07.160 0.1930.07616.441 10.355 26.795 3.58.353 0.0510.0144.344 1.907 6.252 4.09.547 000.000 0.000 0.000 由表知：ii. 计算偏心距初始偏心距：偏心距放大系数：其中，影响系数计算长度：，（为变形系数）主力+附加力，所以K=0.6则3. 基础配筋根据灌注桩构造要求，桥梁桩基主筋宜采用光圆钢筋，主筋直径不宜小于16mm，净距不宜小于120mm，且任一情况下不得小于80mm，主筋净保护层不应小于60mm。在满足最小间距的情况下，尽可能采用单筋、

17、小直径的钢筋，以提高桩的抗裂性，所以主筋采用I级钢筋。桩身混凝土为C25，根据桥规规定，取=0.5%,则选用1618的级钢筋，取净保护层厚度，采用对称配筋，则主筋净距为：，符合要求。桩与承台的联结方式为主筋伸入式，桩身伸入承台板0.1m，主筋伸入承台的长度（算至弯钩切点）对于光圆钢筋不得不小于45倍主筋直径（即810mm），取900mm,主筋应配到4/处以下2m处（约为11.55m）,取其长度为12m，则主筋总长为13m。箍筋采用8200mm，为增加钢筋笼刚度，顺钢筋笼长度每隔2m加一道18的骨架钢筋。桩身截面配筋如设计图纸。（1） 判断大小偏心n=16，换算截面面积：换算截面惯性矩：核心距：

18、故属小偏心构件（2） 应力检算小偏心构件，全截面受压，则应力合格（3） 稳定性检算桩计算长度查表取得=1.0， m=12.4 则稳定性满足要求（4） 单根桩材料表a) 钢筋直径mm根数单根长m单重kg/m总长m总重kg受力纵筋1816132208416环向箍筋8652.760.395179.470.86骨架钢筋1862.65215.931.80b) 混凝土等级直径m长m体积m3桩C251.052219.050五、施工图绘制设计结果应表示为施工图。图纸统一用标准A3图幅（297mm420mm）。标题栏的形式如下：西南交通大学土木工程系班 级姓 名（图名）指导教师日 期标题栏长度设计为150mm，左起第一栏长100mm，第二栏和第三栏各长25mm；高度设计为30mm，各行均分。图纸容如下：1. 基础结构图；2. 基础配筋图。各图纸应包括图纸说明和工程数量表。六、规及参考书1中华人民国国家标准建筑地基基础设计规，GB 5000720022中华人民国铁道部标准铁路桥涵地基基础设计规，TBJ2993明华主编，徐学燕副主编基础工程高等教育，20034克钏主编，罗书学副主编基础工程中国铁道，2000. z.