110kV变电站模板安装及拆除施工方案.docx

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1、3：特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表孑程名称：泉州永春达埔110变电站工程编号：致 厦门瑞骏电力监理 监理工程部：现报上 泉州永春达埔110变电站工程模板安装及撤除 工程特殊（专项）施工技术 方案（措施），请审查。附件：模板安装及撤除专项施工技术方案施工工程部（章）：工程经理：日期： 年 月 日监理工程部审查意见：监理工程部（章）：总监理工程师：专业监理工程师：日 期： 年 月 日业主工程部审批意见：业主工程部（章）：工程经理：日期： 年 月 日注 本表一式一份，由施工工程部填报，业主工程部、监理工程部、施工工程部各存 份。倾倒碎产生的荷载标准值取：

2、22； yl.43.木方参数木方弹性模量E(2)： 9.5X103；木方抗弯强度设计值(2)： 13.000；木方抗剪强度设计值(2)： 1.400；木方的间隔距离()：300. 000；木方的微面宽度()：40. 00；木方的截而高度()：80. 00；图2楼板支撑架荷载计算单5. 1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：2/6=4. 0X8. 02/6 = 42. 673；3/12=4.0X8. 03/12 =170. 674；方木楞计算简图荷载的计算：钢筋混凝土板自重()：ql= 26. 00X0. 30X0. 120 = 0. 936 ；模板的自

3、重线荷载()：q2= 0. 350X0. 30 = 0. 105 ；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载0： pl =(1. 5+2. 0)X1. 50义0. 30=1. 575；.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2X (0. 936+0. 105) = 1.249 ；集中荷载 P = 1.4X 1.575=2. 205；最大弯距 M = 4 + 2/8 = 2. 205X0. 75 /4 + 1.249X0. 752/8 = 0. 501； 方木的最大应力值 。= M / W =0. 501X 106 /

4、 (42.67X 103) =11. 752； 方木抗弯强度设计值f=13.0 2；.of,满足要求。2 .方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：V = 2 + 2截面抗剪强度必须满足：T = 3 V / (2) T其中最大剪力：V = 1.249X0. 75/2 + 2. 205/2 = 1.481 ；方木受剪应力计算值 T = 3X 1. 481X 103/(2X40. 0X80. 0) = 0. 694 2；方木抗剪强度设计值T = 1.400 2；T T,满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:v Pl3 43EI 38457均

5、布荷载：q = 1.2 (ql + q2) = 1. 249；集中荷载：p = 1.4P1=2. 205 ；方木最大挠度计算值：2205 X 1000. 03 /( 48 X 9500. 0 X 170. 67 X 104) +5 X 1.249X1000. 04/(384X9500. 0X170. 67X104)=3. 836；方木最大允许挠度值：四=1000.0/250=4.0；. V,满足要求5. 1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.249X 1.0 + 2.205 =3.454 ；支撑钢管订算剪力图(kN)最

6、大弯矩 =0. 2670. 267 X 3. 454 X 1. 0=0. 922 ；最大挠度 =1.8833/ (100) =3. 904；最大支座力 =1.267P +1.0004. 721 ；钢管最大弯曲应力 a 0. 726 X 106/4732. 0=194. 842 ；钢管抗压强度设计值f=205.0 2；。 f,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于1000. 0/150与10 ,满足要求。5. 1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16. 00,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12. 80o纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值4. 721；

7、R 12.80 ,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重()：1 = 0.116X9.5 = L 102；(2)模板的自重。2 = 0. 350X 1.0X 1.0 = 0. 350 ；(3)钢筋混凝土楼板自重()：3 = 26.0X0. 12X 1.0X 1.00 = 3. 12 ；经计算得到，静荷载标准值=123 =4. 572 ；2 .活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 =(1. 0+2. 0+2. 0 )X1. 0X1.0 =

8、5.0 ；.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2 + 1.4 = 12.486 ；5. 1.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N立杆的轴心压力设计值0 ： N=5.658 ；”轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得到；1 计算立杆的截面回转半径0 ： i = 1. 58 ；A立杆净截面面积(2)： A = 4.5022；W一一立杆净截面模量(抵抗矩)(3) ： 4.7323；o钢管立杆最大应力计算值(2)；f钢管立杆抗压强度设计值：门=205.0 2；10计算长度(m)； 10 = 2akl计算长度附加系数，取值为1. 155；u一一计算长度系数，参照扣件式规范表

9、5. 3. 3； u = 1.70；立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 10 m；上式的计算结果：立杆计算长度 10 = 2a = 1.800+0. 10X2 = 2. 0 m；10 =2.0X103/ 15.8 = 126. 58；由长细比10的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；0 =5.658X103/ (0. 537X450.2) = 23.4 2；o f = 205. 000 2,立杆稳定性满足要求。5. 2梁模板计算书1参数信息1 .模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)： 0.4； 梁截面高度D(m)： 0.5 混凝

10、土板厚度()：0.12；梁支撑架搭设最大高度 H (m) ： 6. 065m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) ： 0.10；脚手架步距(m)： 1.80；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)(m)： 1.50；立杆横向间距或排距(m)： 1.50；采用的钢管类型为048X3. 20；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80； 承重架支设：木方支撑平行梁截面A；2 .荷载参数 模板自重(2)： 0. 35；新浇混凝土自重:24.03；钢筋自重(3)： 4.0；施工均布荷载标准值(2)：a.计算模板时取2. 50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0;振捣混凝土荷载

11、标准值(2)：水平模板取2.0,垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(2)： 2.0：新浇筑碎对模板侧面的压力标准值：F、F中较小值；丫1.20. 22 y OP 1 P2V1/2F = y.材料参数木材弹性模量E(2)： 9500. 0；木材抗弯强度设计值(2)： 13.0；木材抗剪强度设计值(2)： 1.4；面板弹性模量E(2)： 9500.0；面板抗弯强度设计值(2)： 13.0；钢材弹性模量E(2)： 2.06X 105；钢材抗弯强度设计值(2)： 205.0；.梁底模板参数梁底模板支撑的间距()：250. 0；面板厚度()：18. 0；3 .梁侧模板参数主楞间距()：500；次楞间距(

12、)：300；穿梁螺栓水平间距0： 500；穿梁螺栓竖向间距0： 250；穿梁螺栓直径()：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80,高度40；次楞龙骨材料：木楞，宽度80,高度40；4. 5. 2. 2梁模板荷载标准值计算L梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值:尸二0.22九 也万 F = YH式中：YC混凝土的密度，取283；t新浇筑碎的初凝时间(h) ： 200/(15)=5.714；T一一混凝土的入模温度，取20.0B 1一一外加剂修正系数，因采用泵送碎故取为1. 2；P2一一碎坍落度影响系数，B 2取为1.15；V浇筑速度(),2.5；H碎侧压力计

13、算位置处至新浇筑碎顶面的总高度(m)；梁取1.0；那么 0.22 丫 P 1 B2V1/2=O. 22X28X5. 714X 1.2X 1. 15X2. 51/2=76. 82F 二 Y 28X 1. 1=30.82取两者较小值，那么标准值为F = F =30.82；4. 5.2. 3梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80,截面高度40,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =80X402/6 = 21.333；80X403/12 = 42. 674；内楞计算简图 (1)内楞强度验算强度验算计算公式如

14、下：M b = fW其中，。一一内楞弯曲应力计算值(2)；M 内楞的最大弯距0;W 内楞的净截面抵抗矩；f内楞的强度设计值(2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M = 0.1q其中，作用在内楞的荷载(1.2X30.8X0. 90+1.4X2, 0X0. 90) X0. 30=10. 735；内楞计算跨度(外楞间距)：1 = 500；内楞的最大弯距：0. IX 内.735X500. 02= 2. 684X105；内楞的最大受弯应力计算值。=2. 684X 105/2. 133X 104=12. 5832；内楞的抗弯强度设计值：门=13. 02；o f,内楞抗弯强度满足要求。(2) .内楞的挠度验算

15、0.677g/4100 EI0.677g/4100 EI = /250其中E 一一木材的弹性模量：E =9500. 02；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：1.2X30.8X0.3=11.088 ；1 一一计算跨度(外楞间距)：1 = 500. 0；I 内楞的截面惯性矩：I =4. 267X1052；内楞的最大挠度计算值:3=0. 677X11. 088X500. 04/(100X9500X4. 267X105)=1. 157；内楞的最大容许挠度值：3=2. 000；w,内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽

16、度80,截面高度40,截面惯性矩1和截面抵抗矩W 分别为：W =80X402/6 = 21.333；80X403/12 = 42.674；80X403/12 = 42.674；300300300外楞计算简图(1).外楞抗弯强度验算其中。外楞受弯应力计算值(2)M 外楞的最大弯距()；W 外楞的净截面抵抗矩；f 一一外楞的强度设计值(2)。最大弯矩M按下式计算：M = 0.175?/其中，作用在外楞的荷载：P = (1. 2 X 30. 8 X 0. 90+1. 4 X 2. 0 X 0. 90) X 0. 50 X0. 30=5. 368；外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）：1二250；外楞的最

17、大弯距：M = 0. 175X5. 368X103X250.0 = 2. 349X105外楞的受弯应力计算值：。=2. 349X105/2. 133X 104 = 1. 1012：外楞的抗弯强度设计值：f = 13. 02；。 f,内楞抗弯强度满足要求。（2）.外楞的挠度验算1.146尸产d?=cd = H 250100EI其中E 外楞的弹性模量,其值为9500. 02；P 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：30.8X0.5X0. 3=4. 62 :1 一一计算跨度（对拉螺栓间距）：1 = 250. 00；I 面板的截面惯性矩：I = 4.267X1054；外楞的最大挠度计算值:川=1. 14

18、6X4. 62X 103X250. 03/（100X9500. 0X4. 267X 105）=0. 204；外楞的最大容许挠度值：3=1.20；3 w,满足要求。4. 5. 2. 4穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN = fxA其中N 一一穿梁螺栓所受的拉力；A 一一穿梁螺栓有效面积（2）；f 一一穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170. 02；查表得：穿梁螺栓的直径：12 ；穿梁螺栓有效直径：9. 85 ；穿梁螺栓有效而积：76 2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =30.8X0. 50X0. 30X2 =9. 24。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170.0X76/1000 =12.920 ；N N

19、,满足要求！4. 5. 2.5梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原那么是按照模板底支撑的间距和模 板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝上自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时 产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =250.0X18. 02/6 = 1.35X1043；I = 250.0X 18. 03/12 = 1.215X 1054；.300:30013001L抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：M b = fW其中，。一一梁

20、底模板的弯曲应力计算值(2)；M 计算的最大弯矩()；L 计算跨度(梁底支撑间距)：1 =250. 00；Q 作用在梁底模板的均布荷载设计值()； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：ql： 1. 2X28. 0X0. 4X0. 5X0. 90=6. 048； 模板结构自重荷载：q2： 1.2X0. 4X0. 4X0. 90=0. 172；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4X2. 0X0. 40X0. 90=1.0；q = ql + q2 + q3=6. 048+0. 172+1.0=7. 22；跨中弯矩计算公式如下：M = 0AqP=0. 10X7.22X0. 252=0. 045；。=0

21、. 045X 106/1. 35X 104=3. 332；o f=13.0,满足要求。2.挠度验算泉州永春达埔110变电站工程模板安装及撤除专项施工技术方案 年月日 年月日编 写：年 月 日根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：0.677 qlA6y =100 EI(&= I /400其中，q 一作用在模板上的压力线荷载:q = (24. 0+4.0) XI. 5+0. 4X0. 4=16. 96；1 一一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =250.0；E 面板的弹性模量：E = 9500. 02；面板的最大允许挠度值：3 =2板.0/250 =

22、1.0；面板的最大挠度计算值：3 =0. 677 X 16. 96 X 250. 04/(100 X 9500. 0 X 1. 215 X 105)=0. 383；:.3 3,满足要求。4. 5. 2. 6梁底支撑木方的计算.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重()：ql= (24. 0+4. 0) X0.4X0. 5X0. 250=1. 4；模板的自重荷载。：q2 = 0.4X0. 250 X (2X0. 5+0. 4) =0. 14 ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载()：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.80+2. 0)X0. 4X0. 306=0. 47；.木方的传递

23、集中力验算：静荷载设计值 1.2 (ql2) =1.2X (1.4+0. 14) =1.848；活荷载设计值 P2=l. 4 Pl=1.4X0. 306=0. 428 ；1.848+0. 428=2.276。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:1 .0X8. 02/6 = 42. 67 3；.0X8. 03/12 = 170. 67 4；3 .支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：M =4跨中最大弯距2. 276X0. 5/4=0. 286；方木最大应力计算值 。0. 286X 106/4. 267X104=6.

24、7022；方木抗弯强度设计值f=13.0 2；。田,满足要求！4 .支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：昨E 2截面抗剪强度必须满足：T = 3 V / (2)其中最大剪力2.276/2=1. 138 ；方木受剪应力计算值 T =3X 1. 138X103/ (2X40X80) =0. 5332；方木抗剪强度设计值T=1.400 2；T T,满足要求。5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：P/3&)=创=/ /25048E/集中荷载 P = 1.2 (ql + q2 ) + 1.4pl = 2. 276 ；方木最大挠度 3=2. 27

25、6X 103X500. 03/(48X9500. 0X1. 7067X106)=0. 365；方木的挠度设计值3=500/250=2.0 ；3 3,满足要求。4 . 5. 2. 7梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距l.Oni,作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载 P 传递力，P = 1.2 (ql + q2 ) + 1.4pl X2/3=1. 52 ；计算简图如下：pP!1JPPi1+1!L=3C-支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 1. 0/0. 250=4经

26、过简支梁的计算得到：钢管支座反力=(4-1)/2X1.52+1.52=3.8；钢管最大弯矩4=0.19；支撑钢管的最大应力计算值。=0. 19X 106/4732. 0=40. 1522支撑钢管的抗弯强度的其设计值T=205.0 2；。吗,满足要求5. 2. 8扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件 承载力取值为12.80 o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5)：R W其中 一一扣件抗滑承载力设计值，取12.80 ；R 一一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座

27、反力，根据前面计算结果得到6. 838N；R ,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！4. 5.2. 9立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N 一一立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力：N1 =6. 838 ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0. 132X14. 18=2. 246；N =6. 838+1.346=9. 084 ；小一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得到；i 一计算立杆的截面回转半径()：i=1.58；A 立杆净截面面积(2)： A = 4. 502；W 立杆净截面抵抗矩(3)： W = 4.732；。一一钢管立杆轴心受压应力计算值(2)；f 一一钢

28、管立杆抗压强度设计值：f =205. 0 2；计算长度(m)；参照扣件式规范考虑到高支撑架的平安因素，适宜由以下公式计算10 = klk2(2a)k2一计算长度附加系数，21.70, k2按照表2取值为1.030； =2. 043X103/ 15. 80 =129. 3；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数”:0. 406；钢管立杆受压应力计算值。=9. 084 X 103/(0. 406 X450. 2) =49, 72 f钢管立杆稳定性满足要求！模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距h (n】)hW0.90. 9hW1.21

29、.2hl.51.5hW2. 1kl1.2431. 1851. 1671. 163表2模板支架计算长度附加系数k2HGh)2a(m)4681012141601.01.01.01.01.01.01.01.01. 11. 11. 11. 11.351.01423394254618192133755731.01.01.01.01.01.01.01.01.01. 11. 11. 11.441.01222313947566472921129491.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01. 11. 11.531.0071524313947556279971432以上表参照杜荣军：扣件式钢

30、管模板高支撑架设计和使用平安1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901. 1061. 1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961. 1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901. 1042. 041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871. 1012. 251.01.00

31、71.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942. 701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.0914. 5. 2.10立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P W二9. 084/1.0=9. 0842其中P立杆基础底面的平均压力(2)N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值()；8.184A基础底面面积(m2)； 1. OX 1. 0=1. 0地基承载力设计值应按下式计算：=X48.0其中一一地基承载力设计值(2)脚手架地基承载

32、力调整系数；0. 40地基承载力标准值(2)；二1209. 0840E KRjrW.。注：检查中心线位置时，应沿纵、两个方 向量测，并取其中的最大值。检查数量：在同一检验枇内，对梁、柱和 独立基础，应抽查构件数量的10%,且不 少于3件；对墙和板应按有代表性的白然 模。3）四周斜撑要牢固。（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉 柱头模板。（2）梁底模板：按设计标高避整支柱的标高， 然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度 14m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计 无要求时，起拱高度为梁跨度的1 / 10003 / 1000。主次梁交叉时，先主梁起拱，后次梁起 拱。（3）梁下支柱支承在

33、基土面上时，应对基土平 整夯实，满足承载力要求，并加木垫板或混凝土 垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会 发生支撑下沉。（4）支撑楼层高度在4.5m以下时，应设二道水 平拉杆和剪刀撑，假设楼层高度在4.5m以上时要 另行作施工方案。（5）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚 板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼 板模板来确定。（6）当梁高超过750时，梁恻模板宜加穿梁螺一、适用范围错误!未指定书签。二、编写依据错误!未指定书签。三、作业流程错误!未指定书签。四、工艺流程说明及主要质量控制要点错误!未指定书签。五、模板及支撑系统验算错误!未指定书签。六、危险点辨识及预控措施错误!未指

34、定书签。七、工艺质量要求错误!未指定书签。八、质量通病防治措施错误!未指定书签。九、强制性条文错误!未指定书签。十、质量验评及质量控制方式30楼面横板安装 1.3*2 岷口4* *酋欠冷倒2元修“ MB）0*万日般公95& *. ft4. .5不大于So6大干加*29间抽位10%,同不少于3间；对大空间结 构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检 查面，板可按纵横轴线划分检查面,抽查 10%,且均不小于3面。检验方法：钢尺检查（4）现浇结构模板安装的偏差应符合表 1. 1.5. 2-2 的规定。注：检查中心线位置时，应沿纵、两个方 向量测，并取其中的最大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和

35、独立基础，应抽查构件数量的10%,且不 少于3件；对墙和板，应按有代表性的自 然间抽查10%,且不少于3间：对大空间 结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分 拴加固。（7）防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧 模涨模、局部模扳嵌人柱梁间、撤除困难的现 象。（8）预防措施：1）支模时应遵守边模包底模的原那么，梁模与柱 模的连接处下料尺寸一般应（1）根据模板的排列图架设支柱和龙骨。支柱 与龙骨的间距，应根据楼板混凝土重量与施工荷 载的大小，在模板设计中确定。一般支柱为 8001200,大龙骨间距为6001200,小龙骨间 距为400600：支柱排列要考虑设置施工通 道。（2）底层地面应夯实，并铺垫

36、脚扳。采用多层 支架支模时.支柱应垂克，上下层支柱应在同一 竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑 要认真加强。（3）通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架 设小龙骨。（4）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼检台面，板可按纵、横轴线划分检会面， 抽查10%,且均不少于3面。检验方法:钢尺检查。板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。（5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢 固，模板梁面、板面应清扫干净。（6）板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面 不平的现象。（7）预防措施：1）楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的 强度和刚度，搁册面要平整。2）支顶要符合规定的保证工程要求。3）板模按规

37、定起拱。-f-模板撤除（1）撤除模扳的顺序和方法，应按照模板设计 的规定进行。假设设计无规定时，应遵循先支后 拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部 分的模板：自上而下，先拆恻向支撑，后拆竖向 支撑等原那么。（2）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统 一由一个作业班组进行作业。其好处是，支模就 考虑拆模的方便和平安，拆模时，人员熟知情 况，易找拆模关键点位，对拆模进度、平安、模 板及配件的保护都有利。（3）模板的撤除对结构混凝土外表、强度要求 应符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （50204-2002）中4. 3模板撤除的规定。1 i八、质通病防治措施质量通病及预防、处理措施序 a通病名

38、称原因分析预防措施1轴线位移(1)翻样不认真或技术交 底不清，模板拼装组合时末 能按规定到位。(2)轴线测放产生误差。(3)墙、柱、梁、模板根 部和顶部无限位措施或限位 不牢，发生偏位后又末及时 纠正，造成累积误差。(4)支模时，末拉水平竖 向通线，且无竖向垂直度控 制措施。(5)模板刚度差，末设水 平拉杆或水平拉杆间距过 大。(6)混凝土浇筑时末均匀 对称下料或一次浇筑高度过 高，造成侧压力过大挤偏模 板。(7)对拉螺栓、顶撑、木 楔使用不当或松动造成轴线 偏位。(1)严格按一定的比例将各分部、分项 翻成说图并注明各部位轴线位置，几何 尺寸、 剖面形状、预留孔洞、预埋件 等，经复核无误后认真

39、对生产班组及操 作工作进行技术交底，作为模板制作、 安装的依据。(2)模板轴线测放后，组织专人进行技 术复核验收，确认无误后才能支模。(3)墙、柱模板根部和顶部必须设可靠 的限位措施，采用现浇板混凝土上预埋 短钢筋固定钢支撑，内部底焊梯子底筋 支撑，以保证底部位置准确。(4)支模时要拉水平竖向能线，并设竖 向垂直度控制线，以保证模板水平、竖 向位置准确。(5)根据混凝土结构特点，对模板进行 专门设计，以保证模板及其支架具有足 够强度、刚度及稳定性。(6)混凝土浇筑前对模板轴线、支架、 顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现 问题及时进行处理。(7)混凝土浇筑时，要均匀对称下料， 浇筑高度应严格控制

40、在施工规范允许的 范围内。2结构变形（1）支撑及围楝间距过 大，模板刚度差。（2）组合小钢模，连接件 未按规定设置，造成模板整 体性差。（3）墙模板无对拉螺栓或 螺栓间距过大，螺栓规格过 小。（4）竖向支撑末支设牢 固，造成支撑松落。（5）门窗洞口内模间对撑 不牢固，易在混凝土振捣时 模板被挤偏或变形。（6）梁柱模板卡具间距过 大，或未夹紧模板，或对拉 螺栓配备数量缺乏，以致局 部模板无法承受混凝土振捣 时产生的侧向压力，导致局 部爆模。（7）浇筑墙、柱混凝土速 度过快，一次浇灌高度过 高，振捣过度。（8）采用 木模板或胶合板模板施工， 经验收合格后未及时浇筑混 凝土，长期日晒雨淋而变 形。（

41、1）模板及支撑系统设计时，应充分考 虑其本身自重，施工荷载及混凝土的自 重及浇捣时产生的侧向压力，以保证模 板及支架有足够的承载能力，刚度和稳 定性。（2）梁底支撑间距应能够保证在混凝土 重量和施工荷载作用不产生变形，支撑 底部应加设垫木，确保稳固。（3）组合小模拼装时，连接件应按规定 设置，围楝及时拉螺栓间距、规格应按 设计要求设置。（4）梁柱模板采用卡具，其间距要按要 求设置，并要卡紧模板，其宽度比截面 尺寸略小5。（5）梁墙模板上部必须有临时撑头，以 保证混凝土浇捣时，梁、墙上口宽度。（6）浇捣混凝土时要均匀对称下浆，严 格控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板 两侧，既要保证混凝土振捣密实，

42、又要 防止过分振捣引起模板变形。（7）对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土 梁、板，其模板应按设计要求起拱，当 设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度 的 1%0 3%0。（8）采用木模板、胶合板模板施工时， 经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止 模板变形。质量通病及预防、处理措施（续）通病名称原因分析预防措施3接缝不严（1）翻样不认真或有误， 模板配制马虎，拼装时接缝 过大。（2）木模板制作粗糙，拼 缝不严。（3）木模板安装周期过 长，因木模干缩或裂缝。（4）浇筑混凝土时，木模 板未提前浇水湿润，使其胀 开。（5）模板变形未及时修 整。,（6）模板接缝措施不当。（7）梁、柱、墙交接部 位、接头尺寸不准、

43、错位， 底部基层不平整。（1）翻样要认真严格按一定比例将各分 局部项细部翻成详图，详细纺注尺寸， 经复核无误后认真抽操作工人交底，强 化工人质量意识，认真制作定型模板和 拼装。（2）严格控制木模板含水率，制作时拼 缝要严密。后木宦板安装周期不宜过长，浇筑混 凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其 月长开密健。（4）%后变形特别是边框变形，要及时 修整平直。（5）模最间嵌缝措施要控制，不能用油 毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵洞。（6）梁、柱、墙交接部位支撑要牢固可 靠，拼缝要严密（必要时缝间加双面胶 纸）发生错位要及时校正好。（7）墙柱底部混凝土面施工时找平收 光，平整度水大于2 o4模板未 清理干净

44、（1）钢筋绑扎完毕，模板 位置未用压缩空气或压力水 清扫。（2）封模前未仔细检查和 进行清仓。（3）墙柱根部、梁柱接头 最低处未留清扫孔，或所留 位置不当无法进行清扫。（1）钢筋绑扎完毕，用压缩空气或压力 水清除模板内垃圾。（2）检验钢筋时必须连带验仓。（3）在封模前，派专人将模内垃圾清除 干净。（4）墙柱根部、梁柱接头处预留孔尺寸 2100X 100,模内垃圾清除完毕后及时 将清扫口处封严。5脱模剂 使用不当（1）拆模后不清理混凝土 残浆即刷脱模剂。（2）脱模剂涂刷不匀或漏 涂，或涂层过厚。（3）使用了废机油脱模 齐IJ,既污染了钢筋及混凝 ,又影响了混凝土表现装 饰质量。（1）拆模后，必须

45、清除模板上遗留的混 凝土残浆后，再刷脱模剂。（2）严禁 用废机油作脱模剂，脱模剂材料选用原 那么应为：既便于脱模又便于混凝土外表 装饰。选用的材料有皂液、滑石粉、石 灰水及其混合液和各种专门化学制品脱 模剂等。（3）脱模剂材料宜拌成稠状，应涂刷均 匀，不得流淌，一般刷两度为宜，以防 漏刷，也不宜涂刷过厚。（4）脱模剂涂刷后，应在短期内及时浇 筑混凝土，以防隔离层遭受破坏。九、强制性条文表10. 2. 2中列出了本工程施工中涉及到的所有强制性条文工程，强制性条文执行情况检查表应细分到分项工程，每个分项工程应单独行成一张检查表。填写检查表时该检查 表由工程部专职质检员/平安员检查并填写签字，报专业

46、监理工师审核签字。表10. 2. 2大模板工程施工强制性条文执行记录表工程名称单位（子单位）工程 名称分部（子分部）工程 名称分项工程名称施工单位工程经理强制性条文内容执行要素执行情况相关资料建筑工程大模板技术规程74-20033. 0.2组成大模板各系统之间的连 接必须平安可靠。连接情况检查记录编 号：3. 0.4大模板的支撑系统应能保持 大模板竖向放置的平安可靠和在风 荷载作用下的自身稳定性。地脚调 整螺栓长度应满足调节模板安装垂 直度和调整自稳角的需要；地脚调 整装置应便于调整、转动灵活。支撑系统检查记录编 号：地脚螺栓检查记录编 号：3. 0.5大模板钢吊环应采用Q235A 材料制作并

47、应具有足够的平安储 备，严禁使用冷加工钢筋。焊接式 钢吊环应合理选择焊条型号，焊缝 长度和焊缝高度应符合设计要求； 装配式吊环与大模板采用螺栓连接 时必须采用双螺母。吊环材料合格证编 号：吊环形式检查记录编 号：焊接情况双螺拴连接4. 2.13大模板的重量必须满足现 场起重设备能力的要求。模板重量起重设备6. 1.6吊装大模板时应设专人指 挥，模板起吊应平稳，不得偏斜和 大幅度摆动。操作人员必须站在安 全可靠处，严禁人员随同大模板一 同起吊。吊装措施执行检查记录编 号：吊装大模板必须采用带卡环 吊钩。当风力超过5级时应停止吊 装作业。吊钩类型现场情况建筑工程大模板技术规程74-20036. 5

48、. 1大模板的撤除应符合以下规 定：起吊大模板前应先检查模板与混凝 土结构之间所有对拉螺栓、连接件 是否全部撤除，必须在确认模板和撤除措施措施编号：撤除前检查检查记录编 号：混凝土结构之间无任何连接后方可 起吊大模板，移动模板时不得碰撞 墙体。6. 5.2大模板的堆放应符合以下要 求：1大模板现场堆放区应在起重机的 有效工作范围之内，堆放场地必须 坚实平整，不得堆放在松土、冻土 或凹凸不平的场地上。2大模板堆放时，有支撑架的大模 板必须满足自稳角要求，当不能满 足要求时，必须另外采取措施，确 保模板位置的稳定。没有支撑架的 大模板应存放在专用的插放支架 上。不得倚靠在其他物体上，防止 模板下脚

49、滑移倾倒。3大模板在地面堆放时，应采取两 块大模板板面对板面相对放置的方 法，且应在模板中间留置不小于600 的操作间距；当长时期堆放时，应 将模板连接成整体。堆放区域情况检查记录编 号：模板堆放措施堆放措施编 号：模板堆放模板堆放情况： 操作间隙：混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2011模板及其支架应根据工程结 构形式、荷载大小、地基土类别、 施工设备和材料供应等条件进行设 计。模板及其支架应具有足够的承 载能力、刚度和稳定性，能可靠地 承受浇筑混凝土的重量、侧压力以 及施工荷载。模板及其支架设计施工措施编 号：检查记录编 号：承载能力、刚度和稳定性计算模板及其支架撤除的顺序及 平安措施应按施工技术方案执行。施工方案执行施工措施编 号：检查记录编 号：模板工程验评工程划分表工程编号工程名称标准表编号单位工 程子单位 工程分部工 程子分部工 程分项工 程01配电装置楼0001地基与基础03建筑混凝土基础02基础模板现浇混凝土模板 安装表 5. 7. 1模板撤除表5. 7.304室内沟道02沟道模板沟道模板安装表 6. 4. 2模板撤除表 5. 7. 302主体结构01混凝土结构01模板模板安装表 5. 7. 1 表 5. 7. 2模板撤除表 5. 7. 302警卫室0001地基与基础03建筑混凝土基础