上海环球金融中心超高层(492米)复杂体系巨型钢结构安装成套技术之施工测量技术

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1、第八章测量控制1 .测量控制的重点与难点(1)本工程主楼高492米，属超高层建筑。随着楼层的增高、筒体的收敛，主楼高处受到风、现场施工塔吊运转、温差等影响引起晃摆，因此合理选择控制点引测时间和分段传递的高度，保证轴线控制网的垂直引测精度，建立一套稳定可靠的测量控制网是本工程测量工作的重点。(2)本工程钢柱、桁架、巨型斜撑构件截面大、板材厚、焊口多，焊接收缩引起钢柱垂直度发生变化。对钢柱垂直度采取外偏预控，是本工程测量工作的难点。(3)本工程施工过程的楼层高度压缩变形、底板沉降需提前考虑对策。2 .平面控制网的建立本工程结构平面几何尺寸随着高度增加而变化，从地面的正方形变化为六边形至顶部变为长方

2、形，测量控制网的点位位置随结构形状的变化作相应的调整。2.1. 1-57层平面控制网首层(土0.000M)楼板浇筑完毕，混凝土达到一定强度后，在二级控制网的基础上，将控制点引测至主楼内建立8个内控点，内外筒各4个点，如图1所示：A点向西距Y9轴500mm、B点向南距X9轴500mm、C点向东距Y9轴500mm、D点向北距X9轴500mm；垂直方向距离核心墙面均为300mm。使用区段为157层。1-57层测量捽制网平面布置图2.2. 57-78层平面控制网由于二、四区结构平面向内收缩，且筒内钢结构安装高度低于核心墙施工高度。下部投测到57层的原有轴线控制点位置调整，A点向西距Y9轴450mm、B

3、点向南距X9轴450mm、C点向东距Y9轴450mm、D点向北距X9轴450mm；垂直方向距离核心墙面均为300mm。层感7倘781motfWMBL2.3. 78-96层测量控制网由于79层以上内筒D1、D3轴线的混凝土核心墙改为钢桁架结构，内外筒钢结构同步吊装,土建在钢结构安装之后施工。外筒控制点为矩形A-B-C-D,内筒控制点为矩形E-F-G-H，点位平面布置见下图：78-96层激光控制网平面图2.4. 96101层测量控制网将下部投测到96层白A、B、C、D四个控制点，通过转角测距测放出E、F、G、H四个通视闭合的新点，用于96-101层F钢结构的测量校正。其中E点东北方向在T2轴线上、

4、向西北偏D3轴线975mm；F点西南方向在T8轴线上、向西北偏D3轴线975mm；G点西南方向在T8轴线上、向东南偏D1轴975mm；H点在东北方向在T2轴线上、向东南偏D1轴975mm。96层测量控制网平面布置图3 .轴线控制网垂直传递本工程采用苏一光1/45000的激光铅直仪垂直引测轴线控制网，具体操作方法如下：(1)架设激光铅直仪于控制点上，仪器整平、对中，通知上方安置激光接收靶，做好投点准备。(2)接通激光电源，打开激光器，上方人员收到激光后，通知仪器操作人员进行调焦，待光斑直径达12mm时，由下方测量人员将激光铅直仪缓慢作360。水平旋转，以消除水平轴、视准轴误差影响。(3)测量人员

5、在激光接收靶上用笔描光斑的移动轨迹，由于旋转仪器操作用力的影响，图形轨迹近似圆形。如圆形轨迹直径大于20mm时，再次精确调整仪器重作一次，以圆形轨迹的直径在5mm左右为好。确定圆心点，此点即是本次引测的平面坐标控制点。(4)依据同样的方法引测各点，待四个控制点全部向上投测后，进行点位之间的角度和距离的闭合检测，调整闭合差，确定所投点楼层的测量控制网，相对误差精度可达到1/20000以上。控制点的引测示意见下图：第六次引七砥第五次引侧菜四次第三探引观循环第一次引阻布环1LS 层 层 40五 加第,次引1环15 I首层CliCOf/轴线控制点竖向投测示意图1、全站仪测站点,、布置在内筒桁架点位接收

6、架与控制点校核4 .标高控制与传递施工过程标高采用钢卷尺丈量，每50米分段中转传递，为便于标高控制，分段中转后的基准标高点不考虑施工过程出现的底板沉降和楼层压缩变形影响。内外筒的竖向变形不同步，但顶面施工标高始终保持水平。5 .钢柱、桁架用全站仪快速测量定位倾斜钢柱、巨型斜撑主要用全站仪测量定位，配置电脑和AutoCAD绘图软件，按照1:1比例绘图，捕捉要定位的点位坐标，将设计坐标值依编号存入全站仪中，操作人员利用仪器具有的测量放样程序，测量构件上的控制点坐标，仪器显示该点的坐标偏差值，校正人员及时进行校正。以91层铸钢节点的校正来介绍全站仪快速测量定位技术：铸钢节点吊装完，测量校正人员根据铸

7、钢件上点的三维坐标，对铸钢节点进行校正，方法如下图：2、铸钢节点观测点,用全站仪测量三维坐标值观测数据告诉校正人员，校正铸钢节点轴线和标高偏差。6 .顶部结构测量校正91FL到顶为全钢结构，易受温差、塔吊运动等影响，经常有轻微晃摆。对施工测量控制点进行多次重复投递，以保证点位精度。操作步骤如下：强制对中架第三步：引测?控制点后开始测量校正强制时中架铜柱校正步:谈4：L-99FL钢柱硬正顶部结构测量控制示意图第一步：在主制点布置楼层架设激光铅直仪投测激光点。第一步96层向上激光投点第二步：中部中转层接收激光点，架设全站仪与棱镜。第二步中转层接收点转投控制点第三步：在施工层架设全站仪，对准中转层全

8、站仪投入校正。施工中，测量仪器、控制点接收靶临时连接固定在钢梁、钢柱上。激光接收靶第三步校核完成后投入测量校正第四步：测量校正中根据施工现场情况，多次重复投递中转层激光点，若点位有移动立即调整测量仪器。中转层措施架与梁面固定仪器、控制点临时连接示意图施工中，对控制点位置晃摆情况进行监控，经早、中、晚观察，发现12点到14点之间的最大变化w6mm,点位轨迹沿东西方向变化。其余时间最大变化在3mm内，点位轨迹也是沿东西方向变动。一般情况下运动轨迹1214点运动轨迹顶部结构控制点位置变化示意图（1mm/格）根据上图和塔吊所在位置分析，顶部结构通过胎架连成一体后，晃动幅度小，主要是受温差变化、塔吊运行

9、影响，点位变化一般情况下w3mm,中午时段两小时内温差变化影响稍大。塔吊布置位置（91FL）由于措施得力，方法合理，主体结构封顶后，和监理一同复测顶部结构测量定位精度。测得492米顶面最大偏差X、丫方向分别为15、26mm,满足钢结构施工验收规范允许偏差要求。7 .变形监测为了掌握大楼沉降、压缩变化规律，在地下室底板布置29个沉降观测点，从6层开始每隔11层左右每层分别在内外筒共布置6个压缩观测点，定期观测。7.1. 沉降观测沉降观测点布置在主楼基础底板建立了29个沉降观测点，总包每两月一次进行沉降观测。沉降点位布置图(2)沉降观测数据整理大楼主体结构于2007年9月2日封顶，至07年11月2

10、7日，地下室基础底板面29个沉降观测点部分被遮盖或观测受阻，观测数据如下：占八、号初次高程(m)本次高程(m)本次沉降(mm)累计沉降(mm)部位1-9.60797-9.71685-10.79-108.88内筒中点7-9.56755-9.64973-7.82-82.18内筒9-9.55549-9.65844-7.65-102.95内筒一11-9.55019-9.65731-9.62-107.12内筒13-9.56574-9.66702-10.08-108.72内筒16-9.67628-9.72240-1.80-46.12外筒20-9.56920-9.62760-0.77-58.40外筒24-9

11、.58487-9.65193-2.00-67.06外筒28-9.53499-9.59795-2.87-62.96外筒VUJUJIDCDLOOIDODLOCnwRIjDMLDCMLOnLDXfID心691LOCOSlof*ldggglojloco96。919cmgn9Fgmg9gtU3cog.ll-i.lo.g*lom69g*g*gg+3*ggCJffi自言5mll自h;1苧妈。餐我击1智品芯LT岂为STTSQQaEA出QW二|了岂口川巴13。舄?-cn-ch-Qio).u-cn-qia-od6a6-CTfcTai1m1raTcti1cncni6Toilofmet6TmleIIIHIItlIII

12、IIIII寄碌融醺(3)设计院当初分析计算的沉降数据如下:a0aaamHI.t；h.iO0n0flftc.:i:D口Q0a*afraO*电:a口o丁：QscuODDe45cDOG-j4基础底板沉降三维等值线(100层)(4)沉降观测结果分析通过沉降观测数据分析可知，主体结构封顶后，中部核心墙下沉较多，最多109mm,平均100mm；外筒平均下沉59mm,最多67mm,与设计院计算沉降外筒7580mm、内筒8095mm,结果基本一致。7.2. 标高点下沉观测(1)标高下沉观测点布置巨型柱、核心筒墙体以及周边柱受压产生压缩变形,竖向标高发生变化。 在主1I1的6、17、29、41、52、65、77

13、层内外筒墙体或柱上埋设高度距楼面 每层对称布置6个。如下图所示：500mm的观测点。观测点采用定制螺杆埋设,(2)高程传递从19层开始观测，每次从土0.000层的基准标高作观测起点，用全站仪将标高传递至大楼上部的观测楼层，再用精密水准仪测量观测点螺杆球顶的标高，计算压缩值。高程传递利用楼层原有轴线传递的激光预留孔洞采用全站仪直接测高，具体做法如下：H=Ho+z1+Z2rIIIIz2III白后视标高仪器架设于首层，确定仪器高度后，通过弯管目镜瞄准仪器上方目标，记录仪器读数Z2高度值，目标点标高H=H0+Z1+Z2。(3)标高点下沉观测数据整理07年9月24日，对最高观测点层的观测成果，主体结构封

14、顶，外筒楼板完成到97层，第6层和77层的下沉观测数据分别如下：嚷:笠制龌准点垂直引测示意图点初值(m)本次观测(m)本次下沉(mm)累计下沉(mm)位置6F128.1804928.158030.9722.46外筒6F228.1391428.113161.8825.98内筒6F328.1333628.106361.8627内筒6F428.1316428.10991.2421.74外筒6F528.8845528.864311.2320.24外筒6F628.8376828.817231.3820.45外筒第77层标高点下沉观测记录2007年9月24日点初值(m)本次观测(m)本次下沉(mm)累计下

15、沉(mm)位置77F1331.77098331.736413.6834.57外筒77F2331.32945331.287845.8141.61内筒77F3331.80785331.767164.9940.69内筒77F4331.77037331.737462.8532.91外筒77F5331.71289视线受阻未测/外筒77F6332.07063332.040403.0230.23外筒根据表中数据分析，第6层观测点外筒平均下沉21mm,内筒平均下沉26mm。第77层观测点外筒平均下沉33mm,内筒平均下沉41mm。(4)设计院提供的大楼各层及累计压缩变形巨型柱（外筒）角点竖向变形核心筒剪力墙（

16、内筒）角点竖向变形巨型柱（外筒）角点竖向变形计算值楼层0g恒、活弹性层向变形StoryCDL1SWCDLSDL小计LLr合计E包、活FL010.90.40.21.50.21.71.01.2FL021.40.70.42.50.42.91.31.4FL032.11.10.63.80.5r4.31.61.91FL042.91.60.95.40.8P6.22.42.8FL054.22.31.37.81.29.04.95.6FL066.83.82.112.71.9P14.61.41.61FL077.54.22.414.12.1P16.21.31.5FL088.24.62.615.42.317.71.21

17、.4FL098.85.02.816.62.519.11.21.4FL109.45.43.017.82.720.51.31.51FL1110.15.83.219.12.922.01.21.4FL1210.76.23.420.33.123.41.21.4FL1311.36.53.721.53.324.81.21.31FL1411.96.93.922.73.426.11.11.3FL1512.47.34.123.83.627.41.11.3FL1613.07.64.324.93.8P28.71.21.41FL1713.68.04.526.14.030.11.11.3FL1814.18.44.727.

18、24.231.41.11.3FL1914.78.74.928.34.4P32.71.21.41FL2015.39.15.129.54.634.11.21.3FL2115.99.55.330.74.735.41.11.3FL2216.59.85.531.84.9P36.71.21.41FL2317.110.25.733.05.138.11.21.4FL2417.710.65.934.25.339.51.11.3FL2518.310.96.135.35.5:40.81.21.41FL2618.911.36.336.55.742.21.01.2FL2719.411.66.537.55.943.41.

19、21.4FL2820.012.06.738.76.144.81.31.51FL2920.612.47.040.06.3P46.31.41.6FL3021.312.97.241.46.547.91.01.2FL3121.813.27.442.46.7:49.11.21.4FL3222.413.67.643.66.950.51.01.21FL3322.913.97.844.67.151.71.11.3FL3423.414.38.045.77.353.01.21.3FL3524.014.78.246.97.454.31.01.2FL3624.515.08.447.97.655.51.11.3FL37

20、25.015.48.649.07.856.80.91.1FL3825.415.78.849.98.057.91.11.3FL3925.916.19.051.08.259.21.01.2FL4026.416.49.252.08.460.40.91.0FL4126.816.79.452.98.5P61.41.11.31FL4227.317.19.654.08.762.70.70.9FL4327.717.39.754.78.963.61.21.3FL4428.317.79.955.99.0P64.91.01.2FL4528.818.010.156.99.266.11.01.2FL4629.318.3

21、10.357.99.467.31.11.3FL4729.818.710.559.09.668.61.01.2FL4830.319.010.760.09.8P69.81.01.21FL4930.819.310.961.010.071.00.91.0FL5031.219.611.161.910.172.00.91.1FL5131.719.911.262.810.3r73.11.01.21FL5232.220.211.463.810.574.31.11.3FL5332.720.611.664.910.775.61.11.3FL5433.221.011.866.010.9P76.90.80.91FL5

22、533.621.212.066.811.077.81.21.4FL5634.221.612.268.011.279.21.01.2FL5734.721.912.469.011.4r80.41.11.31FL5835.222.312.670.111.681.71.11.3FL5935.722.612.971.211.883.01.01.2FL6036.222.913.172.212.0:84.20.91.11FL6136.623.213.373.112.2P85.31.01.1FL6237.123.513.574.112.386.40.91.1FL6337.523.813.775.012.587

23、.50.91.1FL6438.024.113.875.912.7P88.60.91.0FL6538.424.414.076.812.889.60.91.1FL6638.824.714.277.713.090.70.70.8FL6739.224.814.478.413.1r91.50.81.01FL6839.725.014.579.213.392.50.80.9FL6940.125.214.780.013.493.40.70.8FL7040.525.414.880.713.5P94.20.80.91FL7140.925.615.081.513.695.10.70.9FL7241.325.815.

24、182.213.896.00.60.7FL7341.626.015.282.813.9P96.70.70.81FL7442.026.115.483.514.097.50.70.8FL7542.426.315.584.214.198.30.50.6FL7642.726.415.684.714.298.90.60.7FL7743.026.615.785.314.399.60.50.7FL7843.326.715.885.814.5100.30.80.8FL7943.726.916.086.614.5101.10.60.8FL8044.127.016.187.214.7101.90.80.9FL81

25、44.527.216.388.014.8102.80.70.8FL8244.927.416.488.714.9103.60.50.6FL8345.2127.5116.589.2P15.0P104.20.40.51FL8445.427.616.689.615.1104.70.50.6FL8545.727.716.790.115.2105.30.40.5FL8645.927.816.890.5P15.3r105.80.40.41FL8746.127.916.990.915.3106.20.20.3FL8846.327.916.991.115.4106.50.50.6FL8946.6128.0117

26、.091.6r15.5r107.10.60.61FL9047.028.017.292.215.5107.7一一核心筒剪力墙（内筒）角点竖向变形计算值楼层包、活弹性层间变形内外义形差（mm）StoryCDL1SWCDLSDL小计LL合计包、活FL011.60.90.42.90.53.41.51.71.7FL022.51.40.54.40.75.11.51.82.2FL033.31.90.75.91.06.91.41.62.6FL044.12.30.97.31.28.51.51.72.3FL054.92.81.18.81.410.21.51.81.2FL065.73.31.310.31.712.0

27、0.91.1-2.6FL076.23.61.411.21.913.11.31.5-3.1FL086.94.01.612.52.114.61.01.1-3.1FL097.54.31.713.52.215.71.11.3-3.4FL108.14.71.814.62.417.01.11.3-3.5FL118.75.02.015.72.618.31.01.2-3.7FL129.25.42.116.72.819.51.11.3-3.9FL139.85.72.317.83.020.81.01.1-4FL1410.36.12.418.83.121.91.01.2-4.2FL1510.96.42.519.83

28、.323.11.01.2-4.3FL1611.46.72.720.83.524.31.01.2-4.4FL1711.97.12.821.83.725.51.01.1-4.6FL1812.47.43.022.83.826.60.91.1-4.8FL1912.97.73.123.74.027.71.21.4-5FL2013.58.13.324.94.229.11.01.2-5FL2114.08.53.425.94.430.31.11.3-5.1FL2214.68.83.627.04.631.61.01.2-5.1FL2315.19.23.728.04.832.81.11.2-5.3FL2415.6

29、9.63.929.14.934.01.01.2-5.5FL2516.29.94.030.15.135.21.11.3-5.6FL2616.710.34.231.25.336.50.91.1-5.7FL2717.210.64.332.15.537.61.11.3-5.8FL2817.711.04.533.25.738.91.01.2-5.9FL2918.211.44.634.25.940.11.21.4-6.2FL3018.811.84.835.46.141.50.81.0-6.4FL3119.212.14.936.26.342.51.21.4-6.6FL3219.812.55.137.46.5

30、43.91.01.2-6.6FL3320.312.95.238.46.745.11.11.3-6.6FL3420.813.35.439.56.946.41.01.1-6.6FL3521.313.65.640.57.047.51.01.2-6.8FL3621.814.05.741.57.248.71.11.3-6.8FL3722.314.45.942.67.450.00.91.1-6.8FL3822.814.76.043.57.651.11.01.2-6.8FL3923.215.16.244.57.852.30.91.1-6.9FL4023.715.46.345.48.053.41.01.2-7

31、FL4124.115.86.546.48.254.60.91.1-6.8FL4224.616.16.647.38.455.70.91.0-7FL4325.016.46.848.28.556.71.01.2-6.9FL4425.516.86.949.28.757.91.11.3-7FL4526.017.27.150.38.959.20.91.1-6.9FL4626.417.57.351.29.160.31.01.2-7FL4726.917.97.452.29.361.50.91.1-7.1FL4827.318.27.653.19.562.61.01.1-7.2FL4927.818.67.754.

32、19.663.70.91.1-7.3FL5028.218.97.955.09.864.80.81.0-7.2FL5128.619.28.055.810.065.81.11.3-7.3FL5229.119.68.256.910.267.10.91.1-7.2FL5329.519.98.457.810.468.20.91.1-7.4FL5429.920.38.558.710.669.30.70.8-7.6FL5530.220.68.659.410.770.10.81.0-7.7FL5630.620.98.760.210.971.10.91.0-8.1FL5731.021.28.961.111.07

33、2.10.81.0-8.3FL5831.421.59.061.911.273.10.70.9-8.6FL5931.721.89.162.611.474.00.70.8-9FL6032.022.19.263.311.574.80.91.1-9.4FL6132.422.49.464.211.775.90.60.7-9.4FL6232.722.69.564.811.876.60.70.9-9.8FL6333.022.99.665.512.077.50.70.8-10FL6433.323.29.766.212.178.30.70.9-10.3FL6533.623.49.966.912.379.20.7

34、0.8-10.4FL6633.923.710.067.612.480.00.50.6-10.7FL6734.123.910.168.112.580.60.81.0-10.9FL6834.524.210.268.912.781.60.60.8-10.9FL6934.724.410.469.512.982.40.70.8-11FL7035.024.710.570.213.083.20.60.8-11FL7135.324.910.670.813.284.00.70.8-11.1FL7235.625.210.771.513.384.80.60.8-11.2FL7335.825.410.972.113.

35、585.60.60.7-11.1FL7436.125.611.072.713.686.30.60.7-11.2FL7536.425.811.173.313.787.00.60.8-11.3FL7636.626.111.273.913.987.80.70.8-11.1FL7736.926.311.474.614.088.60.60.8-11FL7837.226.511.575.214.289.40.81.0-10.9FL7937.526.811.776.014.490.40.91.1-10.7FL8037.927.111.976.914.691.51.01.2-10.4FL8138.327.41

36、2.277.914.892.71.01.2-10.1FL8238.727.812.478.915.093.90.60.8-9.7FL8339.028.012.579.515.294.70.60.7-9.5FL8439.228.212.780.115.395.40.50.6-9.3FL8539.528.312.880.615.496.00.60.8-9.3FL8639.728.513.081.215.696.80.40.5-9FL8739.928.613.181.615.797.30.40.5-8.9FL8840.128.713.282.015.897.80.30.3-8.7FL8940.228

37、.713.482.315.898.10.40.5-9FL9040.428.813.582.715.998.6一一-9.1注：内外变形差=外筒变形值-内筒变形值，负数表示压缩变形值外筒比内筒大。设计计算第6层内外筒压缩分别为12、15mm；77层内外筒压缩分别为89、100mm,外筒大于内筒。7.3.标高点下沉实测值与计算数据对比分析沉降、压缩变形数据分析楼层设计计算值（mm）观测值（mm）差值mm底板沉降压缩压缩+沉降底板沉降楼层标图下沉下沉总量（含沉降）外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒6F/151290102/21268012610-2477F/10089175179

38、/3341921418338100F759011810919319959100/17720916-10注：100F压缩值是在90F基础上+10mm（估算）（1）由于主体结构施工到19层后才开始进行楼层标高下沉观测，未计前期19层高度内已发生的沉降22mnf口压缩变形11mm因此，第6层内外筒平均下沉26、21mm,第77层内外筒平均下沉41、33mm,其直接观测结果与计算值差异较大。（2）施工过程中，底板沉降和楼层压缩的综合影响使上部楼层的标高逐渐发生下沉，它们之间存在一定的比例关系，但楼层标高的实际下沉总量不一定等于底板沉降计算量与楼层压缩计算量之和，也不等于楼层压缩计算量一项，可能介于两者

39、之间。8 .GPS复测点位精度为掌握大楼定位轴线偏差和顶部晃摆情况，由武汉大学测绘学院专门进行了5次GPS观测，一至四次对不同施工高度的构件定位轴线进行复测，以监控测量精度，第五次为顶部结构晃摆动态观测。下面以几次典型的测量为例作分析说明。8.1. 第二次定位复测（2007年4月18日）8.1.1. 观测点布置采用三台GPS接收机按静态相对测量模式同步观测，其中两台架在地面一级控制点G1、G2上，另一台设置在施工层88FL（+384.691米）钢柱顶部的特征点上，共施测R1、R2、R3三点，每一点观测时间约60min,数据采样间隔为15s,卫星高度角限值为15度。天气晴朗，无风，观测数据采集状

40、况正常。控制点平面布置图采集的数据用TrimbleTGO1.6专业软件分析，以G1、G2点二维强制约束，经基线处理、网平差、坐标转换，得到R1、R2、R3点建筑施工平面坐标。GPS观测成果点名x/my/mh/m备注G23.5533579.769-1.591已知点G1174.0293565.391-R1147.1463411.869384.581检测点R2134.2363401.404384.471R3112.6723428.963384.452GPS地面测站点8.1.2. GPS观测数据分析现场使用全站仪常规测量方法同样观测的R1、R2、R3各点施工坐标，与GPS测量坐标成果之比较：GPS检测

41、坐标与常规测量坐标之差NOX坐标（m）Y坐标（m）H标高（m）GPS法常规法差值（mmGPS法常规法差值（mmGPS法常规法差值（mmR1147.146147.1561)03411.8693411.8767384.581384.8933)2R2134.236134.249133401.4043401.41814384.471384.786315R3112.672112.690183428.9633428.98118384.452384.778326注：差值=常规法测量坐标-GPS复测坐标分析表以上数据，两种测量方法平面坐标吻合较好，最大偏差18mm,偏差数据还存在系统性。主要原因有起算点误差、

42、GPS与全站仪测量时段不同步受光照和温差影响造成。8.1.3. 结构垂直度偏差分析假定表中坐标之差为设计坐标的真实偏差，按静力矩法计算其实际形心与设计形心的坐标差为：Ax=!2dXi/n=+i3.7mm（南北方向）Ay=汇dyi/n=+l3.0mm（东西方向）总偏差值，F2y2 =18.9 mm,垂直度K=e/H=18.9/384691=1/20354,构件测量控制精度较好。8.1.4. 标高偏差分析GPS检测的标高与常规测量的标高平均偏差318mm,而设计计算值为w200mm,实测结果为150mm左右。从数据表面分析，存在约170mm的常数误差。8.2. 第四次定位复测（2007年7月26日

43、）8.2.1. 观测点布置本次在结构96层上观测，高度为434m,选定T1、T2两个构件特征点进行复核，观测方法与前三次基本相同。晴天、无风，两台塔吊在工作。8.2.2.GPS观测数据分析GPS测量坐标成果比较如下:NOx坐标(m)y坐标(m)H标高(m)GPS法常规法差值(mm)GPS法常规法差值(mm)GPS法常规法差值 (mm)T1114.088114.09793418.0993418.13536433.945434.265320T2135.800135.825253435.1353435.15520433.947434.252305经计算，使用全站仪常规测量法观测T1、T2点的施工坐标

44、，与GPS检测坐标与常规方法测量坐标之差注：差值=常规法测量坐标 -GPS复测坐标8.2.3.结构垂直度偏差分析Ax = !2 dxi/n=+i7mm (南北方向)A y = E dyi/n=+28mm (东西方向)e=xA2yA2=32.8mm垂直度K=32.8/434000=1/132328.2.4.两次观测数据比较次数占八、号x坐标(m)y坐标(m)H标高(m)GPS法常规法差值常规法GPS法差值常规法GPS法差值R1147.14147.150.013411.863411.870.00384.89384.580.312660967312R2134.23134.240.013401.403

45、401.410.01384.78384.470.31693484615R3112.672112.6900.0183428.9633428.9810.018384.778384.4520.326T1114.08114.090.003418.093418.130.03434.26433.940.324879956550T2135.80135.820.023435.13F3435.150.02F434.25433.94r0.30055550275两次观测数据偏差方向一致，X轴偏差925mm,Y轴偏差736mm,包括标高偏差，具有一定的系统性。Y轴向偏差数据稍大，这和顶部结构形式的刚度有关。大楼整体轴

46、线、垂直度控制较为理想，满足超高层钢结构施工精度要求。第2、4两次的标高偏差平均值分别为318、313mm,减常数误差170mm,分别为148、143mm,比较接近设计计算的沉降、压缩理论值之和（200mm）。8.3.主体结构顶面GPS动态观测8.3.1.观测点布置观测时间2007年9月68日，9月6日，微风，天气晴，两台塔吊在动态观测示意图基站天线和无线通讯天线8.3.2. GPS实时动态监测数据分析GPS实时动态监测中心通过三维点云图、三维坐标数据列表、时程曲线图、平面点位离散图实时察看监测点的变化。 测点的动态变化特征。如有风荷载作用，监测数据变化显著响应，可借助频谱分析法来分析监监测中

47、心实时监测由于连续3日采集的数据量庞大，下图给出的是2007年9月6日17:5418:23的典型数据,反映监测点的平面变化情况。I?1881012跖向F20赵22监测点的平面坐标值主体集中，但存在一些明显的离散线，究其原因，主要是塔吊施工影响。取上图中的部分时段17:5918:08约9分钟数据，如下图所示;15810历向/mg7-1A因受塔吊施工影响，监测点在东西方向上存在一明显的短渐变化O摆幅为40mm,微风条件下8.3.3. 动态观测结果分析动态观测结果表明，监测点平面位置在略呈椭圆形的范围内摆动,建筑主体结构动态变化特征不明显。受施工塔吊干扰，最大摆幅100mm。连续3日动态监测，采集了

48、大量数据。建议按一整天的不同时段作详细分析，对不同风力、气温、日照气象条件下点位变化继续作分析补充。9.施工测量技术小结上海环球金融中心钢结构工程施工质量一流，492米顶面最大偏差X、Y方向分别为15、26mm,满足钢结构施工验收规范允许偏差要求。其测控技术集深圳发展中心、深圳地王、北京银泰等国内多座超高层钢结构建筑施工经验，施工过程对基础底板进行沉降观测，对多个楼层的标高控制点下沉变化进行观测，运用GPS先进技术复测构件定位精度和测量大楼的晃摆规律以指导施工测量。其测量作业人员少、定位快、精度高，测控技术先进，方法科学合理。建议进一步细致分析各种测量数据，总结积累更多的超高层施工测量经验，以