高速公路工程20m以上高墩现浇箱梁施工方案--现浇箱梁贝雷梁支架方案.docx

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1、目录一、工程简介3二、编制依据、原则及施工组织42. 1编制依据:42编制原则4三、现浇箱梁的施工工艺： 61、贝雷梁组合支架现浇简支箱梁施工的工艺流程63.2、贝雷片支架73.2脚架搭设8、钢管检查10四、现浇箱梁（AK0+756. 593第三联至第六联）支架验算114.1、荷载计算： 错误!未定义书签。4.2、底模面板计算。错误!未定义书签。4.3、底模横肋计算： 错误!未定义书签。4.4、纵肋计算错误!未定义书签。4.5、碗扣架计算： 错误!未定义书签。4.6、横向分配梁计算： 错误!未定义书签。4.7、纵向贝雷片大梁计算： 错误!未定义书签。3. 8、横向垫梁计算： 错误!未定义书签。

2、4.9、钢管桩计算： 错误!未定义书签。2. 10、剪力销（钢棒）受力验算错误!未定义书签。五、支架预压检测28六、碗口架设置及要求316.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求312碗口架支架的支撑设置应符合下列规定31七、支架拆除321拆除顺序327.2支架拆除要求323施工安全注意事项33八、模板工程331模板制作及安装348.2模板施工应注意事项34九、钢筋钢筋加工及安装347. 1钢筋加工359.2钢筋绑扎369. 2. 1钢筋绑扎工艺要求369. 2. 2底板钢筋绑扎389. 2. 3腹板钢筋绑扎389. 2. 4横梁钢筋绑扎389. 2. 5顶板安装389. 2. 6齿块钢筋

3、安装399. 2. 7钢筋绑扎验收标准399. 3预埋件安装40 剪刀撑与地面成50度夹角，剪刀撑接长宜采用搭接方式，采用二只旋转扣件搭 接，二扣件间距不宜小于1米，杆端伸出扣件盖板不宜小于100mm,剪刀撑搭设 不小于4跨，不小于6米，剪刀撑水平向、竖向连续设置，竖向连续到顶，剪刀 撑纵向每隔2排搭设一组，横向每隔2排搭设一组，剪刀撑一端抵在垫板上，另 一端与采用旋转扣件与主杆、横向水平杆扣牢，旋转扣件中心至主节点距离不应 大于150mmo5、扣件安装的安全技术措施（1）扣件规格（中48）必须与钢管外径相同。（2）扣件螺栓拧紧力矩应在45 65Nm之内。（3）主节点处，固定横向水平杆（或纵向

4、水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣 件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于lOOmmo、钢管检查1、必须有产品质量合格证。2、全部架管要经过项目部专职安全人员验收及符合要求，并经监理同意后 方可使用3、应有质量检验报告，钢管材质检验应符合现行国家标准金属拉伸试验 方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合国标的要求。4、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、 压痕和深的划道。5、钢管外径、壁厚、端面等偏差要符合国标要求。6、扣件应有生产许可证，测试报告、质量合格证。7、使用旧钢管、扣件要

5、求进行严格检查、检测。8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表1的要求。碗口脚手架搭设的技术要求与允许偏差项 次项目技术要求容许偏差左（mm）检查方法 与工具1地 基 基 础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动-10降沉2杆 垂 直 度最后验收垂直度偏差Hmax = 20mH/200用经纬仪和吊 线和卷尺搭设中检查垂直度偏差的 高度H = 2H=10不同高度H时的允许 偏差 （mm）7503间距步距偏差 杆距偏差 排距偏差205020钢板尺4纵向水 平杆高 差一根杆的两端20水平仪或水平 尺同跨内、外纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mmW5

6、0钢板尺6扣 件 安 装主节点处各扣件距主节点的距离150mm钢板尺同步立杆上两个相邻对接扣件的 高差500mm钢板尺立杆上的对接扣件距主节点的距 离Wh/3钢板尺纵向水平杆上的对接扣件距主节 点的距离WL/3钢板尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N m扭矩扳手7剪刀撑与地面的倾角45 -60角尺四、现浇箱梁（AK0+756. 593第三联至第六联）支架验算现浇梁支架采取在墩柱预埋15cm钢棒，沿墩柱两侧安装双拼50#工字钢，纵向安装7片贝雷片作为支架的纵向大梁，其中沿墩柱外侧设标准90cm框架两片一组贝雷梁，墩柱内侧设3片贝雷梁，与相邻贝雷片采取8#槽设横向连接系，具体见图。贝雷梁上纵向按90c

7、m间距（横梁及渐变部分间距60cm）安装18#工字钢作为横向分配梁，在横向分配梁上横向按90cm间距（腹板部分间距60cm,具体见图）搭设碗扣架，碗扣架上纵向铺设8#槽钢，8#槽钢上横向铺设lOXIOcm方木及1.5 cm竹胶板作为底模。4. 1、荷载计算：人工机具：2. 5kN/m2混凝土振捣荷载：2. OkN/m2混凝土容重：26kN/m3根据横截面高度分布情况分别计算线荷载：横向分配梁10X 10 cm方木间距35 cm一道。箱梁截面翼缘处 15 cm厚，ql= (26X0. 15+2. 5+2) Xl = 8. 4KN/m；箱梁截面翼缘板根部处 40 cm厚,ql= (26X0. 4+

8、2. 5+2) X 1 = 14. 9KN/m；箱梁截面腹板处 140 cm厚,q= (26X1.4+2. 5+2) X 1=40. 9KN/m；箱梁截面箱室与腹板连接处80 cm厚，ql = (26X0. 8+2. 5+2) X 1 = 25. 3KN/m； 箱梁截面箱室顶板厚 40 cm厚，ql= (26X0.4+2.5+2) Xl = 14. 9KN/m； 各构件自重：均在MIDAS/Civil V2006建模加载计算时按均布荷载进行加 载，不再单独计算。本构件按容许应力法进行计算，Q235钢容许轴向应力取1. 25。卜1. 25X 140二175Mpa；容许弯曲应力取1. 25。w二1

9、. 25X 145二181Mpa；容许剪应力取 1.25：T=L 25X85=106Mpa本计算书根据各自的荷载情况对底模板、横向分配梁、纵向分配梁、横向分 配大梁等各杆件的强度和刚度进行计算。4.2、底模面板计算。底模采用15 mm竹胶板，横肋采用10X 10 cm方木，间距35 cm,净跨25 cm。 底模板取横向宽lm计算，按连续梁计算，腹板下底模面板受力最大。1田宽面板所受荷载 q 线二(26X1.4+2.5+2) X 1=40. 9KN/mWx=bh2/6=1000X 1576=37500 mm 3塑性发展系数Yx=1.05Mmax=l/10Xq 线XL2=l/10X40. 9X25

10、0=255625N. mm。max二 Mmax / ( y x X Wx ) =255625/ (1. 05X 37500)二6. 5MpaV B=1 lN/mm2o4.3、底模横肋计算:4. 3.1、中间截面底模下横肋采用10X 10 cm方木，间距全部为35 cm。恒、活载计算：箱梁截面翼缘处 15 cm厚，ql= (26X0. 15+2. 5+2) X0. 35 = 2. 94KN/m；箱梁截面翼缘板根部处 40 cm厚，ql= (26X0.4+2. 5+2) X0. 35 = 5. 22KN/m； 箱梁截面腹板处 140 cm厚,ql= (26X1.4+2. 5+2) X0. 35 =

11、 14. 32KN/m； 箱梁截面箱室与腹板连接处80 cm厚，ql= (26X0. 8+2. 5+2) X0.35 = 8.86KN/m；箱梁截面箱室顶板厚 40 cm厚，ql= (26X0. 4+2. 5+2) X0. 35 = 5. 22KN/m； 受力模型、弯距图、支反力图(单位为KN . m)：co cocn cnco co4ti-H-n.4Q4 -o.k_ _LCL4-0.4二QA-n,4A i寸6oi iIiLLiI 1LikjkiI i7 jot-Hii寸oCMco00CM cnIT1Wx=bh2/6=100X 10076=166666. 7mm 3塑性发展系数YX = 1.0

12、5Mmax=400000N. mmo max= Mmax/( yxXWx )=400000/(1. 05X166666. 7)=2. 3MpaB = 1 IN/mm2o 符合要求。4.3.2、箱室端部变截面底模下横肋采用lOXIOcm方木，间距全部为35 cm。恒、活载计算：箱梁截面翼缘处 15 cm厚,ql= (26X0. 15+2. 5+2) X0. 35 = 2. 94KN/m；箱梁截面翼缘板根部处 40 cm厚,ql= (26X0. 4+2. 5+2) X0. 35 = 5. 22KN/m； 箱梁截面腹板处 140 cm厚,ql= (26X1.4+2.5+2) X0. 35 = 14.

13、 32KN/m； 箱梁截面箱室与腹板连接处90 cm厚，ql= (26X0. 9+2. 5+2) X0. 35 =9. 77KN/m；受力模型、弯距图、支反力图(单位为KN . m)：刀,丑210.7h111-04 ,-0.61 1 C Cl 1 k1-O.j nT-.-a-2 rQ,2 .1 j0,7-oU-0.7J y&遥oo寸 寸ooipcncncn c6fcn她S2Wx二bh2/6二 100X 10。2/6二 166666. 7 mm 3塑性发展系数yx = 1.05Mmax=700000N. mm。max= Mmax/( yxXWx )=700000/(1. 05X166666. 7

14、)=4. lMpaB = llN/mm%符合要求。4.3.3、横梁处截面底模下横肋采用10X 10 cm方木，间距全部为35cm。恒、活载计算：箱梁截面翼缘处 15 cm厚,ql= (26X0. 15+2. 5+2) X0. 35 = 2. 94KN/m；箱梁截面翼缘板根部处 40 cm厚,ql= (26X0. 4+2. 5+2) X0. 35 = 5. 22KN/m；箱梁截面腹板处 140 cm厚，ql= (26X 1.4+2.5+2) X0. 35 = 14. 32KN/m；受力模型、弯距图、支反力图(单位为KN . m)：4A2-0.7-1.0IT-1.0q g -。务2in r-cnI

15、coco coEc6IcoWx=bh2/6=100X 10076=166666. 7 mm塑性发展系数yx=l. 05Mmax=1000000N. mm。max二 Mmax/ ( y xXWx ) =1000000/ (1. 05X 166666. 7) =5. 7MpaB= 1 lN/mm2o符合要求。4.4、纵肋计算纵肋采用8#槽钢,碗扣架纵距在横梁处60 cm,纵肋采用8#槽钢,碗扣架纵距在横梁处60 cm,其余全部90 cm。、中间箱室断面纵肋受力最大纵肋线荷载：7. 1/0. 35=20. 3KN/m受力模型、弯距图、剪力图（单位为KNm）：受力模型、弯距图、剪力图（单位为KNm）：

16、1cnRcoI 一E.cn.9.57 -1rxgMIDAS/CivilPOST-PROCESSORDISPLACEMENT.00000000000000o.ooc 4.74321 e- 431201e- 3.88081 e- 3.44961e-3.01841e-2.58721e-2.15601e-1.72481 e-1.29360e-8.62403e- 4.31201e-分轿埴果0040040040040040040040040040050050.00000e+000系数=4.7436E+0024.4.2、横梁及变截面处纵肋横梁及靠近横梁处渐变段，以墩中心前后共设10排钢管纵向间距60 cm,

17、按横梁处受力最大纵肋线荷载计算：13. 3/0. 35=38KN/m受力模型、弯距图、剪力图（单位为KNm）：CDDISPLACEMENT分析缱果lYllDAb/Livil POST-PROCESSOR2.05865e0040.00068435s49720e3lOOSe1229035752e748602e561451e74301e系数=87150e00400400400400400500500500587150e00500000e+0005.8291E+002截面 Ix= 1013000mm1截面 Wx=25325mm3面积矩 Sx=14944mm3腹板总厚Tw=5mm塑性发展系数Yx=1.0

18、5Mmax=l. 7 KN. mmo max=Mmax/ ( y xXWx) =1700000/ (1. 05X25325) =63. 9Mpa 1. 25 o w二1.25X145二181MPaVmax-13. 7KNT=VmaxXSx/ (IxXTw) =13700X 14944/ (1013000X5) =40. 5MPa1.25 = 1.25X85=106Mpa通过底模横肋受力位移图可得出：最大挠度Zf=0. 000474m二0. 47 mmL/400=900/400=2. 25 mm (故满足要求)4.5、碗扣架计算：、048X3.5单根立杆极限承载力支架水平杆步距为1.2m,立杆计

19、算高度：h=l. 2m回转半径：i = l.58cm截面积A = 489mm2抗弯强度容许应力值f=1.25X145=181MpaX =h/i = 120/1.58 = 75.9查钢结构设计规范GB50017-2003附录C轴心受压构件的稳定系数表得出6 =0. 807nl= 6fA=0. 807X 181X489X 10一3=71. 4KN；4.5.2、顶底托极限承载力顶托立杆为34 mm,有效直径约30 mm,截面积A = 3. 14X15X15=706. 5mm2o按立杆伸出最多400 m (实际施工尽量控制在300 mm以内)。计算长度：h=0. 4m惯性矩 1= 39760. 78

20、mm 4截面积 A= 706. 5 mm 4回转半径：i= J (I/A) =7. 5 mm抗弯强度设计值f=205 MPaX=h/i=400/7. 5 = 53. 3查钢结构设计规范GB50017-2003附录C轴心受压构件的稳定系数表得出6 =0. 906,nl= d)fA = 0. 906X 181 X706. 5X 10 3=116KN顶底托如果伸出钢管400 mm,承载力远超出钢管的承载力，因些支架的承载 力由钢管控制，只要实际承载力小于钢管的容许承载力，就符合要求。从纵肋支反力图中可看出，立杆受力轴向荷载最大值为25. 8KN,小于立杆 的极限荷载71.4KNO符合要求。4.6、横

21、向分配梁计算：横向分配梁采用18#工字钢，横梁处60 cm,其余全部90 cm。纵向大梁采用 7片贝雷梁，墩柱外侧2片采用90 cm支撑架联结。墩柱中间3片采用8#槽钢与 外侧贝雷相连，形成整体稳定体系，对横向分配梁、纵向贝雷片大梁及钢管桩整 体受力用MIDAS/Civil V2006建模进行计算。纵肋通过钢管传递给横向分配梁的集中力计算如下：中间集中力大小从左右到中间依次是（kN）：0. 4/0. 35*0. 9=1.03. 2/0. 35*0. 9=8. 21/0. 35*0. 9=2.64. 6/0. 35*0. 9=11.87. 1/0. 35*0. 9=18. 34. 7/0. 35

22、*0. 9=12. 14. 8/0. 35*0. 9=12.36. 7/0. 35*0. 9=17.2横梁处集中力大小从左右到中间依次是（kN）：0. 4/0. 35*0. 6=0. 73. 1/0. 35*0. 6=5. 3I. 4/0. 35*0. 6=2.43. 5/0. 35*0. 6=6. 0II. 5/0. 35*0. 6=19. 713. 1/0. 35*0. 6二22. 513. 3/0. 35*0. 6=22. 810. 4/0. 35*0. 6=17.8变截面取中间截面各横梁的平均值，对横肋及纵向贝雷片大梁受力用MIDAS/Civil V2006建模进行计算。受力模型、横向

23、分配梁弯距图、剪力图（单位为KN.ni）、位移图（单位为mm）：十、混凝土工程401混凝土浇筑4010.2养护41H一、预应力工程42IL 1预应力筋的加工、安装及张拉42波纹管施工428. 1. 2预应力筋的加工及安装4211.1.3 预应力筋的张拉4313.2 压浆及封锚433预应力筋的加工及安装施工注意事项45十二.文明环保施工4712.1文明环保施工目标4711. 2文明环保施工措施47十三.安全保证施工4812. 1保障措施4813. 2保障体系4913. 3安全事故应急救援程序49MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM6.56978e+0005.

24、14932e+0003.72887e+0002.30841e+0008.87958e-0010.00000e+0001,95295e+0003.37340e+0004.79386e+0006.21431e+000-7.634776+000-9.05522e+000BEAM DIAGRAM2.99531e+0011.98972e+0011.48692e+0019.84129e+0004.81335e+0000.00000e+000-5.24253e+000-1.02705e+001-1.52984e+0012.49251e+001-2.03263e+001-2.53543e+00110.5.5

25、7.0 8.6 9.3、10Q 1涔g4 8.610.4 10,0 .0.87.*4.0注：图中弯矩单位为KN.m,剪力单位为KN。18#工字钢纵梁截面特性如下：截面 lx = 16700000mm4截面 Wx =185555. 5mm3面积矩 Sx =105579mm3腹板总厚6.5 mm塑性发展系数Yx=1.05得：cmax= Mmax / ( y x X Wx ) =9055220/ (1.05 X 185555. 5) =46. 5Mpa 1.25。w= 181MPaVmax=29.953KNt =Vmax X Sx / (lx X Tw)= 29953 X 105579/ (1670

26、0000X6.5) =29. IMPa1.25T=106Mpa通过横向分配梁位移图可得出：上面最大挠度 f=11.7mm,包括贝雷梁的变形，扣除贝雷梁的变形11mm,横向分配梁变形实为0.7 mm, L/400=1776/400=4. 4 mm (故满足要求)4.7、纵向贝雷大梁计算：纵向贝雷大梁为杆系结构主要承受轴力,轴力图、支点反力图及变形如下(单 位为KN . m)为了便于清楚显示贝雷梁的轴力图，通过轴力图显示，靠近墩柱内侧的两片 贝雷受力最大，同时跨中支点处贝雷梁弦杆受力最大，两端支点竖杆受力最大,整体贝雷梁轴力图：MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGR

27、AM1.6899264-0021.37627e+0021.06263e+0027.48976e+0014.35327e+0010.00000e+0001.91970e+001-5.05619e+0018.19268e+0011.13292e+002-1.44657S+002-1.76022e+002ST: 1MAX : 2277MIN s 2402文件：中何2玄点贝雷单位：kN靠近墩柱内侧贝雷梁受力最大，轴力图:MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM1,68992e+0021,07866e+0027.73021e+0014.67387e+0011.61753

28、e-0010.00000e+000-4.49SlSe+001-7.55149e+001-1.06078e+002138429e+002-136642e+002-1.67205e+002端支点（墩柱处）处竖杆受力最大为166. 2KN,见下图:中间钢管桩支点斜杆受力最大为101.9KN,见下图:跨中弦杆受力最大为169KN,见下图:IPIPin&贝雷梁最大变形为llnrni,见下图注：图中轴力单位为KN,位移变形单位为nini。弦杆轴力最大值为N二169KN,小于理论容许承载力560KN；竖杆轴力最大值为N=166. 2KN,小于理论容许承载力210KN；斜杆轴力最大值为N=101. 9KN,小

29、于理论容许承载力171. 5KN；变形验算：通过计算，得出贝雷梁变形为llmmV9000/400=22.5mm,满足刚 度要求，可通过增设预拱度来抵消下挠变形。因此纵向贝雷大梁强度符合要求，横向稳定性通过增加横向联结系来满足 要求。4.8、横向垫梁计算：弯距图、剪力图、支点反力图及变形如下（单位为KN . m）：BEAM DIAGRAM1.95415e+0029.37720e*0014.29505e+0010.00000e+000-5.86924e+001-1.09514e+002-1.60335e+002-2.1U57e+002-2.61978e+0021.44593e+002-3.1280

30、0e+002-3.63621e+002ST: 1MAX : 3829MIN ! 3838文件：中何2支点贝万适的：kN*mMIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM4.00250e+0023.27142e+0022.54033e+0021.8092Se+0021.07816e+0020.00000e+0003.84006e+0011.11509e-h0021.84618e+0022.57726e+002-330834e+002-4.03943e+002ST: 1MAX : 3834MIN : 3833文件：中何2玄点贝密故校：kN2寸OCXI寸DISPLACEM

31、ENT分析绒果6.44922e-003DIS06!ioi5.27663e-0034.69034e-0034.10405e-0033.51775e-0032.93146e-003234517e-0031.75888e-0031.17258e-0035.86292e-0035.86292e-004O.OOOOOe+OOOST: 1MAX : 4295MIN : 4268文件：中间2支点贝万放的；m注：图中弯矩单位为KN.ni,剪力单位为KN,位移变形单位为m横向垫梁采用50#工字钢或双拼45#工字钢，双拼45#工字钢强度大于单根50#工字钢，这里按50#工字钢进行检算。50号工字钢横向垫梁截面特性

32、如下：截面 lx =486000000 mm4截面 Wx = 1944000 mm3面积矩 Sx =1138300 mm3腹板总厚Tw= 20 mm塑性发展系数yx=1.05得：cmax= Mmax / ( yx XWx ) =363600000/ (1.05X1944000) =178Mpa1.25。w=181MPaVmax=400.3KNT=Vmax X Sx / (lx X Tw)=400300 X 1138300/ (486000000X20) =46.9MPaV1.25T=106Mpa变形验算：通过计算，得出垫梁变形为6mm46Lru0 800 X 8mm截面参数：Wx=295601

33、2 mm3A=19905 mm2oix： 280. 029 mmiy： 280.029 mm稳定性验算：钢管桩最大计算长度L=20m,则X =L/I=L/ ( JD2+d2/4) =20/ ( VO. 82+0. 7842 /4) =71.5查轴心受压构件稳定系数表，得f=0.742P=f。A=0. 742X 140X 19905=2068KNP=767. 6 KN符合要求。4. 10、剪力销(钢棒)受力验算由受力分析图示计算可得: 每根钢棒所受的剪力最大为：P=440.6KN钢棒的直径为15cni,长度每边超出墩柱300mm,其截面性质为:t =85N/mm2 1=24850488. 8mm

34、4A=17662. 5mm2W=331339. 9mm3采用钢棒计算抗剪强度：t =4P/5J =4 X 440600/ (3 X 17662. 5) =33. 3 N/mm21.25T=106Mpa抗弯强度计算：钢棒上垫梁中心离於面94 mm,钢棒所受弯距Mmax=440. 6X0. 094=41. 4164KN.mo max= Mmax / ( yx XWx )=41416400/(1. 05 X 331339. 9)=119Mpa1.25 ow=181Mpao钢棒处5()#工字钢垫梁局部承压应力很大，为了减小钢棒处垫梁的局部承压 应力，下垫20 mm钢板。五、支架预压检测为了消除支架的非

35、弹性变形和受压挠度产生的变形从而引起箱梁产生质量 和安全事故的发生，同时能准确得出支架预拱度的参照值，所以对搭设的施工支 架必须进行等荷载的120%施加预压处理，支架预压的方法及步骤如下，请给予 审核：预压的目的及方式为了检验现浇箱梁模板、各节点的安全性和支架的实际变形量，首先通过预 压消除结构非弹性变形，同时也取得模板弹性变形的实际数值，得出荷载挠度曲 线，并检验设计计算结果，调整预拱度(或反拱)，以求得出现浇箱梁施工的准确 参数。提前发现支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提前调整整改, 防患于未然。模板预拱度的调整通过调整模板支撑顶托完成，同时加大对重要连 接部位的措施处理。第二

36、是模板、支架受力后产生的弹性变形，根据测量结果绘制沉降曲线，并 结合模板的设计拱度和实际支撑变形来确定。第三是加载钢筋混凝土重量、施工时的振捣和人群荷载产生的活荷载及小型 机具等荷载，预压荷载按设计混凝土工程量实体重量加载预压。为保证预压荷载 的合理分布，模拟混凝土浇注顺序进行加载（即第一步加载底板钢筋混凝土重量、 第二步加载腹板钢筋混凝土重力荷载的1. 2倍考虑、第三步加载顶板钢筋混凝土 重量、第四步是持荷观察）。预压程序与步骤为了检验支架的弹性变量和地基础的承载力，消除因支架竖向非弹性变形对 标高的影响，在底模安装固定好后，对支架进行施载预压，预压材料采用专用包 装袋装沙、土来实施（吨袋）

37、，并将每袋进行计量核定，保证施工荷载准确。预压沙袋重量=（混凝土 773. 77m3 X2. GT/n? +钢筋183. 57T+内外模3T+内模 钢管支架、方木5T+人、机械5T） X 120%=2650T1、支架预压方式底模安装前先安装好永久性板式橡胶支座（按设计给定的部位、型号、方向 进行对号入座安装）及调平钢板，第二进行箱梁底模安装，底模安装固定好后， 检查支架各交接点的连接是否稳定和安全可靠，再开始按方法和步骤进行施载预 压，在预压前采用胶合板或彩条布铺在模板上，保护模板不被受损和污染。2、注意的问题：1）、采用沙袋法预压，沙袋逐袋称量，专人记录，称量好的沙袋一旦运输到 位后，进行部

38、位安装或堆放，堆放时按梁体的分部进行堆码，并采取覆盖做好防 雨措施。2）、派专人对支架进行观察变化情况，一旦发生异常，立即停止施载及时对 支架进行补救和加强。3）、实行分级加载，加载的顺序按箱梁混凝土浇筑顺序推进，不能随意堆放 和施载，在分级施载过程中做好监测记录，卸载也分级并测量记录。4）、通过第一施工段预压后，将实测沉降量（支架变形量），作为一个参数20m以上高墩现浇箱梁施工方案一、工程简介AK0+756. 593匝道桥起点桩号AK0+237. 188与主线ZK6+956. 6秦七铁路特大 桥相接，桥梁终点桩号为AK1+275. 997与C匝道CK0+089. 078匝道桥相接，桥梁 全长

39、1038. 809米oAKO+756. 593匝道桥第三联至第六联（第8跨至第25跨,4 X 19+5 X 19+4X19+5X19,单跨跨径19m,现浇箱梁长度342m）为20m以上现浇箱梁，墩 柱（含盖梁）最高为27. 6米，最大净空为26.6米，该匝道桥现浇箱梁共有C40 2855. 9m3,钢筋795.5吨。该段为钢筋混凝土现浇箱梁。CK0+654. 58匝道桥起点桩号为CK0+178. 155与CK0+089. 078匝道桥相接，终 点桩号为CK1+123. 064与C匝道主线ZK6+Z956. 6秦七铁路特大桥相接，桥梁全长 为944. 91米。CK0+654.58匝道桥第四联至第

40、七联为现浇箱梁，其中第六联与第 七联（第20跨至第29跨,5X 19. 70+4X 19. 70,单跨跨径19.7,现浇箱梁长度 177.3m）为20m以上现浇箱梁，墩柱最高为27. 8米，最大净空为27. 8米，该匝 道m桥现浇箱梁共有C50税1197. In?,钢筋229.4吨,钢绞线30. 6吨。该段为预 应力混凝土现浇箱梁，预应力钢束为17束，张拉控制应力为1395Mpa,共9孔预应 力孔道，布置与箱梁两侧腹板及中腹板。EK0+959匝道桥起点桩号为EK0+842与黄陵西互通收费广场相接，终点桩号 为EK1+076与黄店公路平交路口相接，桥梁全长为234米。该桥在EK1+044处跨越

41、沮河（第1012跨），交角90度。EK0+959匝道桥全桥共三联（每联4跨）为钢筋 混凝土现浇箱梁，全桥跨径均为19米，墩高在8. 514米之间为20m以下现浇箱 梁。由于第1012跨处于跨河区域，故本桥采用满堂支架与贝雷梁支架两种现浇 方案：第一联至第三联（第1跨第8跨）采用满堂支架现浇（具体方案详见满堂 支架现浇箱梁方案），本方案中不再详细说明；第四联（第9跨第12跨）采用贝 雷梁+钢管组合支架现浇箱梁方案该匝道m桥现浇箱梁共有C50税1600. 6m3,钢筋 460吨。该段为钢筋混凝土现浇箱梁。全幅桥面宽10. 2m,梁高1.4m,顶板厚0. 2m,底板厚0. 2m,腹板厚0.4m,翼值

42、参照应用。3 、沉降观测点的设置（1）支架观测点布设：箱梁模板上的测点布设，按箱体的跨端（支承位）、 跨中（中隔板）、跨1/4,共5个断面，每个断面分别在底板上布设3个点（左、 中、右），冀板上布设2个点（左、右冀板）。（2）加载：总体加载顺序：与梁体混凝土浇筑顺序相同，按从跨中至两端 的顺序进行。加载方法：沙袋吊装时必须避免沙袋吊装损伤底模，采用吊车吊装沙 袋进行堆码，堆码时注意不得覆盖观测点。（3）观测数据采集观测方法：堆载前对各观测点初始状态进行观测，采集基准数据，加载 过程中，荷载分三级施加，第一级荷载为支架在施工状态实际内力的50%,第二 级荷载为支架在施工状态实际内力的40%,第三

43、级荷载为支架在施工状态实际内 力的30%,即总荷载为施工状态实际内力的1.2倍。分别对三个阶段进行变形观 测，并与计算值对比，当实测值与计算值相差较大时查明原因后再加下级荷载。 加载完成后，连续观测3天，直到变形稳定，沉降量不超过2mm后，观测并记录 各测点的最终标高，然后进行卸载。卸载过程中按支架在施工状态实际内力的 30%、40%、50%进行，并精确测出底模各测点的标高，为底模调整提供依据。（4）数据整理卸载完成后，整理收集得到的所有数据，得出支架底模的弹性变形和非弹 性变形，确定支架在混凝土浇筑过程中的挠度，再考虑张拉起拱度，以确定底模 标高调整。根据计算结果，对底模标高进行调整，使预留

44、拱度值更加准确，同时也是对 支架的强度、刚度和稳定性的检验。（5）模板预拱度的调整为了使成品梁的线型满足设计要求，支架必须设置预拱度。支架预拱度值的 大小主要考虑：（1）支撑梁承重后引起的弹性变形值。（2）箱梁设计给定的预应力和自重引起的变形值。(3) 箱梁设计要求的拱度值。预拱度的设置：预拱度的设置是通过工字钢上碗口架处调节伸缩丝杆来实 现。当侧模及底模安装就位后，调整各支点模板纵向标高，使竹胶板处于浇筑混 凝土时的正确位置，同时设置好预留拱度。通过预压试验确定跨中的拱度值，其 余各点标高按二次抛物线设置。六、碗口架设置及要求6. 1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求每根立杆底部应设置

45、底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。(1) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层 中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。(2) 立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施 用。(3) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(4) 当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心 距不应大于25毫米。(5) 钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。 上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。(6) 为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支 架支撑。

46、(7) 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控 制在45-60N. m，钢管不能选用己经长期使用发生变形的；6. 2碗口架支架的支撑设置应符合下列规定立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(1) 剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(2) 满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(3) 高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(4) 组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(5) 支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平 框的直角度，不致使脚手架偏扭，立

47、杆垂直度偏差小于0.25%,顶部绝对偏差 小于0. 05m。(6) 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及 时解决。七、支架拆除7. 1拆除顺序拆除的顺序一般为：安全网一栏杆一剪刀撑一纵横向水平杆一立杆一横向分 配梁一纵向肋梁(纵向分配梁)一横向垫梁(横向分配大梁)一钢棒。拆除过程应遵循由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或上下两步同 时拆架，做到一步一清，一杆一清，一层一清。先松顶托，使底板、腹板、翼缘 板与梁体分离，拆除时必须从跨中对称向两侧拆除，支架拆除宜分两阶段进行， 先从跨中向两侧对称松一次顶托，再对称从跨中向两侧拆支架。支架拆除时先翼 缘板后底板。在拆除

48、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托中中间，再解端头扣。 支架拆除工程中应有技术人员在现场指挥，以防拆架产生过大的瞬时荷载引起不 应有的施工裂缝。拆除工字钢支架时首先使吊车用钢丝绳将要拆除的工字钢拴 牢，然后采用氧割将各个焊点切割开，逐根切割起吊拆除，分层进行拆除.在拆除 过程中现场必须有指挥人员。拆下的工字钢、钢管及扣件都要成堆放置好，营造 一个井然有序的施工现场。7. 2支架拆除要求(1) 支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002)及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2) 质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清

49、的原则，部件拆除的 顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3) 卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4) 运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污 物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥 善保管。(5) 拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除 运出，避免发生误扶误靠。7. 3施工安全注意事项拆架前全面检查待拆支架，进行拆架技术交底。(1) 拆架现场必须设置警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域内严格 禁止非工作人员通行，地面应有专人负责。(2) 如遇大风、雨、等恶劣天气

50、应停止拆架，夜间实施拆架，必须具备良 好的照明设施。(3) 拆架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中要精力集中， 工具不用时应及时放入工具带中。(4) 正确穿戴防护用品，交底应穿软底鞋子，翼缘板板位置应佩戴安全带。(5) 所有高处作业人员，应严格按照高处作业规定执行和遵守安全距离， 拆除工艺要求。(6) 拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除层内剩余的 材料、物件及垃圾块，所有清理物都应安全运至地面，严禁高空抛掷。(7) 所有杆件和扣件在拆除时要分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着 送至地面。(8) 不得在杆件上堆积过多材料、工具，避免拥挤作业。(9) 拆除的构配件应分类堆

51、放，以便于运输、维护和保管。八、模板工程8. 1模板制作及安装箱梁外模板采用1. 5cm厚122 cm X 244 cm定尺胶合模板，根据箱梁结构尺寸 现场加工。支架顶设可调高度顶托，顶托纵向铺8cm的槽钢，横向用lOXIOcm 方木连接，方木与竹胶板用钉子固定，内模采用竹胶板拼装。1、底模采用大块竹胶板，铺在分配梁上，调模、卸模采用可调顶托完成。2、外模直接立于分配梁上，当内外侧模板拼装后用18对拉螺杆对拉，3、内模板的紧固主要用对拉螺杆，并用脚手架连接。箱梁顶板采用钢管支 架支模，支架直接支撑在底板。4、堵头模板：堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，模板采用胶合板挖孔, 按断面尺寸挖割。孔眼

52、必须按钢筋及预应力管道位置精确定位切割。每个预应力 预留孔位要编号，以便在下节段现浇施工中快速准确定位。竖向及横向预应力槽 口：竖向及横向预应力张拉端槽口尺寸及位置要求准确。8. 2模板施工应注意事项1、制作模板前首先熟悉施工图和模板配件加工图，核实工程结构或构件的 各细部尺寸，复杂结构应通过放大样，以便能正确配制。2、按批准的加工图制作的模板，经验收合格后方可使用。3、模板的接缝必须密合，如有缝隙，采用107胶堵塞严密，以防漏浆。4、模板涂食用色拉油作脱模剂。九、钢筋钢筋加工及安装钢筋由工地集中加工制作，运至现场由汽车吊提升现场绑扎成形,顶板、底 板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管

53、损坏，一切焊接在波纹管埋置 前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移 动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。钢筋绑扎前由测量人员 复测模板的平面位置及高程，其中高程包括计算挠度所设的预拱度，无误后方进 行钢筋绑扎。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及 规范要求。先进行底板普通钢筋绑扎，再进行腹板钢筋的绑扎，腹板内纵向波纹 管的安装，然后进行第一次混凝土浇注。待混凝土达到一定的强度后，进行顶板普通钢筋的绑扎、顶板内纵向波纹管 的安装，然后进行第二次混凝土浇注。为使保护层数据准确，保护层垫块不被压坏，箱梁施工垫块采用混凝土预制 垫块。

54、进场的钢筋都必须具有合格证，同时钢筋在使用前必须按规范要求组织验 收，分批做好原材料及焊接试验，试验合格后方能使用。9. 1钢筋加工1、根据箱梁的钢筋设计图纸进行配料计算，并填写配料表，所有钢筋均采 取加工场加工制作，现场绑扎的方式进行。2、钢筋加工的形状、尺寸、钢筋绑扎都必须符合设计及施工规范的要求， 加工成的半成品钢筋应按型号、规格、用途等进行编号挂牌分类堆放，半成品的 钢筋由运输车运往施工现场，按照设计进行现场绑扎，钢筋绑扎、焊接、主筋间 距等严格按照设计图纸、有关规范、标准执行。3、钢筋除锈钢筋因进货时间太长或日晒雨淋等原因，可能产生锈蚀。在这种情况下，必 须经过除锈处理，主要采用钢筋

55、锤打和钢刷刷除的办法；如除锈后钢筋表面有严 重的麻坑、斑点以及伤及截面时等现象，属严重锈蚀，应降级使用或剔除不用， 但使用前必须经监理同意后方可使用。4、钢筋的切断钢筋弯曲成型前，应根据配料表要求长度分别切断。同一规格钢筋要根据实 际情况要求进行长短搭配、统筹排料，但必须钢筋接头数量、间距不超过规范标 准，切断后的钢筋断口不得有马蹄形或起弯等现象。5、钢筋弯曲钢筋采用弯曲机或手工弯曲成型的办法，钢筋弯曲时应将各弯曲点位置划 出，划线应在工作台上进行。成型后的钢筋要求形状正确，平面上无凹曲，弯点 处无裂缝。6、钢筋加工检查标准7、钢筋接头检查项目允许偏差（min）检查方法与频率受力钢筋顺长度方向

56、全长净尺寸10用钢尺量，按每工作日同弯起钢筋的弯折20类型钢筋、同一加工设备箍筋内净尺寸5抽查3件箱梁钢筋按设计图纸在钢筋加工棚内进行加工；腹板、横梁内通长钢筋采用 直螺纹连接，其他部位钢筋接长采用绑扎搭接或焊接接长，接头应符合相关规范 要求。接头不设于最大压力处，并使接头交错排列，受拉区同一焊接接头范围内 接头钢筋的面积不得超过该截面钢筋总面积的50%o两接头间距不小于1. 3倍搭 接长度。钢筋接头若采取绑扎搭接，其搭接长度按35d控制，绑扎接头其绑扎点应不 少于三处。为了便于操作及考虑到今后的内模拆卸，在每跨梁板距支点1/4处开设人 孔，因此在此处的顶板断开的钢筋须考虑今后露出人孔边缘的搭

57、接长度N15cm, 下料时要特别注意，今后待内模拆出后再根据顶板的钢筋设计焊接钢筋网片或焊 接断开处，焊接时要按规范要求。9. 2钢筋绑扎9. 2.1钢筋绑扎工艺要求钢筋在加工场集中制作好后，通过25吨汽车吊，配备15吨平板拖车，人工 配合转运至作业面，再通过50吨汽车吊运至箱梁上作业面，平均水平倒运距离 为 500mo1、钢筋绑扎按如下顺序施工：底板底层钢筋网片绑扎一腹板、中横梁箍筋绑扎一安装底板、中横梁波纹管定位钢筋网片一安装腹板波纹管一底板顶层钢筋网片绑扎一顶板底层钢筋网片 绑扎一一顶板顶层钢筋网片绑扎2、钢筋绑扎前，应熟悉图纸，核对钢筋配料表和料牌，核对成品钢筋的品 种、直径、形状、尺

58、寸和数量。3、钢筋绑扎前将主要钢筋位置、预埋件等在底模上弹线放样定位。普通钢 筋如有与预应力筋管道位置发生冲突，根据设计原则，钢筋应适当移位。若钢筋 必须截断，则必须按等强度补强；同时按设计图纸安装好箱梁所有预埋件。4、双向钢筋网周围两行钢筋的交叉点应每点扎牢，中间部分可按小梅花形 扎牢。5、上下两层钢筋网片之间设置钢筋撑脚，撑脚钢筋为巾16,按纵横间距 1000mm梅花形布置。6、钢筋保护层厚度采用成品砂浆垫块或者役垫块，受力钢筋的混凝土保护 层厚度，应符合结构设计要求。7、对有泄水孔、通气孔、人孔的地方，将埋件管绑扎在钢筋上，面板钢筋 经过该处时将其向侧面扳弯，绕过预留孔，不截断。8、施工

59、缝处钢筋绑扎时，按照图纸钢筋伸出箱梁的长度不小于设计与施工 规范要求的尺寸。9、锚垫板处钢筋绑扎时，此处钢筋较多，易与钢绞线发生冲突。据设计原 则，钢筋让位给钢绞线，因此，应注意在预应力筋施工完成后，恢复钢筋，如有 困难，在征得监理同意的基础上，用等强度的钢筋代换。10、在钢筋的定位和绑扎过程中，尽可能的减少割焊等操作，以防止这些操 作影响到模板。11、所有焊工要配备一只装有少量水的铁桶，以便随时收集电焊头、割掉的 钢筋头。严禁随意丢弃。12、在钢筋绑扎过程当中，禁止工人边工作边吸烟。吸烟者必须在工作面以 外，防止随意丢弃烟头。13、预应力钢筋的定位要准确，端部锚座的槽口要合理，尽可能减少对磔外