落地卸料平台计算书

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1、落地卸料平台计算书本工程卸料平台搭设高度分别为15m 15.9m、16.4m,本次计算仅对于16.4m高卸料平台进行计算，计算符合要求后，其它卸料平台宜按此计算参数搭设，宜符合要求。落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。计算参数：模板支架搭设高度为16.4m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载8.00kN/m2,施工活荷载 1.

2、00kN/m2。图 落地平台支撑架立面简图a采用的钢管类型为 48 X 2.8。、基本计算参数同上、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm 3;截面惯性矩I = 10.20cm4.11.J11,1- 2 q、11 1 M 111 1111AaA f Jt-f纵向钢管计算简图i. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1 =0.000+0.300X 0.300=0.090kN/m堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 8.000X 0.300=2.400kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m):q22 = 1.

3、000x 0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值q2 = 0.300+2.400=2.700kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下：NHqd +1.2q2l.静荷载 q1 = 1.20 x 0.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.40 x 0.300+1.40 x 2.400=3.780kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10 x 0.108+0.117 x 3.780) x 0.8002=0.290kN.m 最大支座力 N

4、= (1.1 x 0.108+1.2 x 3.78) x 0.80=3.724kN 抗弯计算强度 f=0.290 x 106/4248.0=68.26N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下讪77船99。鑰静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+2.400=2.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 x 0.090+0.990 x 2.700) x 800.04/(100 x 2.06x 105 x 101950.0)=0.070mm纵向钢管的最

5、大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.72kN3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)2.252.255.5959|1.86r*5.20 5.201.861.471.47A1.471.471.861.5.20 5.205.5959支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.

6、19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN* t、IffjL、E180018001-800支撑钢管变形计算受力图F1、- fj ,f立S凸a800-p-800800支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 最大变形 vmax=0.894mm最大支座力 Qmax=10.783kN抗弯计算强度 f=0.806 X 106/4248.0=189.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计

7、算：R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.78kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！RW 8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时,应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架钢管的自重(kN):NG1 = 0.103 X 16.400=1.689kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A双排架自重标准值，设计人员可根据 情况修改。(2) 栏杆的自重(kN):NG2

8、= 0.150 X 0.800=0.120kN脚手板自重(kN):NG3 = 0.300 X 0.800 X 0.800=0.192kN堆放荷载(kN):NG4 = 8.000 X 0.800 X 0.800=5.120kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.121kN 。2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.000 X 0.800 X 0.800=0.640kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，

9、N = 9.441kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.60A立杆净截面面积 (cm2) ； A = 3.97W立杆净截面抵抗矩(cm3) ； W = 4.25钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 ；10 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式或计算10 = k1uh(1)10 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ； u = 1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心

10、线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；公式(1)的计算结果：10=1.167 X 1.700 X 1.50=2.976m=2976/16.0=185.758=0.209=9441/(0.209 X 397)=113.784N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算10 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2取值为1.042；公式(3)的计算结果：10=1.167 X 1.042 X (1.500+2 X 0.200)=2.310m1 =2310/16.0=144.221=0.333=9441/(0.333 X 397)

11、=71.414N/mm2 ,立杆的稳定性计算 =7.24 X 106/(1.05 X 39700.00)=173.66N/mm2 ;次梁的抗弯强度计算 =7.24 X 106/(0.810 X 39700.00)=225.04N/mm2 ;次梁的稳定性计算 f,不满足要求！本方案采取主次梁焊接成整体的方式连接。二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照 建筑施工安全检查标准 作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18a号槽钢U 口水平，其截面特性为面积 A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量 Wx=141.40cm3,回 转半径 ix=7.04cm截面尺寸 b=68.0mm,

12、h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/mQ1 = 0.15kN/m型钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 X (Q1+Q2) = 1.2 X (0.15+0.20) = 0.42kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2 X0.30+1.4X2.00) X0.50X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)=1.70kNP2=(1.2 X0.30+1.4X2.00) X1.00X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)=3.28kNP3=(1.2 X0.30+1.

13、4X2.00) X1.00X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)=3.28kNP4=(1.2 X0.30+1.4X2.00) X1.00X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)=3.28kNP5=(1.2 X0.30+1.4X2.00) X1.00X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)+11.20/2=8.88kNP6=(1.2 X0.30+1.4X2.00) X1.00X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)=3.28kNP7=(1.2 X0.30+1.4X2.00) X1.00X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)=3.28

14、kNP8=(1.2 X0.30+1.4X2.00) X0.25X2.00/2+1.2 X0.10 X2.00/2)=0.91kN2.内力计算悬挑卸料平台示意图2000.42kN/m、L-I!III Hill |llllllllIllHIIIIHIIII6300B9.52 5.9912 答 1.80liTF,rIiii悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到21.8421.421.7081.481.9010.77 14.旷 18 就7主梁支撑梁剪力图(kN)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为11.30kN最大弯矩 3抗弯强度计算其中/x 截面塑性发展系数，取1.05;f 钢材抗压强度设计值，f =

15、 205.00N/mm2 ;经过计算得到强度 =21.63 X 106/1.05/141400.0+19.78 1000/2569.0=153.40N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求！4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中；b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:工 570/A 235经过计算得到 ：b=570 X 10.5X 68.0 X 235/(6500.0 X 180.0X 235.0)=0.35经过计算得到强度=21.63 X 106/(0.348 X 141399.99)=439.79N/mm2 ;主梁的稳定性计算t f,不满足要求！本方案采

16、取主次梁焊接成整体的方式连接。三、钢丝拉绳的内力计算：水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算#1其中RUicos - i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisin按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=22.78kN四、钢丝拉绳的强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=22.783kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：aF. = r K其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2， d为钢丝绳直径(mm);一一 钢丝绳之间的荷载不

17、均匀系数，对6X 19、6X 37、6X 61钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8;K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000 X 22.783/0.820=277.845kN。选择6 X 37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径24.0mm。五、 钢丝拉绳吊环的强度计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=22.783kN钢板处吊环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2 ;所需要的吊环最小直径D=22783 X 4/(3.1416 X 50 X 2)1/2=18mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=21.423kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2 ;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=21423 X 4/(3.1416 X 50 X2)1/2=17mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。