锚杆喷射混凝土支护技术规范

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1、锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001）1.总则为使锚杆喷射混凝土支护（简称锚喷支护）工程的设计施工符合技术先进、经济合理、安全适用、确保质量的要求，特制定本规范。本规范适用于矿山井巷、交通隧道、水工隧洞和各类洞室等地下工程锚喷支护的设计与施工。也适用于各类岩土边坡锚喷支护的施工。锚喷支护的设计与施工，必须做好工程的地质勘察工作，因地制宜，正确有效地加固围岩，合理利用围岩的自承能力。锚喷支护的设计与施工，除应遵守本规范外，尚应符合现行国家标准的有关规定。2术语、符号2.1术语初期支护:当设计要求隧洞的永久支护分期完成时，隧洞开挖后及时施工的支护，称为初期支护。后期支护:隧洞初期支

2、护完成后，经过一段时间，当围岩基本稳定，即隧洞周边相对位移和位移速度达到规定要求时，最后施工的支护，称为后期支护。拱腰:隧洞拱顶至拱脚弧长的中点，称为拱腰。隧洞周边位移:隧洞周边相对应两点间距离的变化，称为隧洞周边位移。锚固力:锚杆对围岩所产生的约束力，称为锚固力。抗拔力:阻止锚杆从岩体中拔出的力，称为抗拔力。润周:水土隧洞过水断面的周长，称为润周。点荷载强度指数:圆柱形标准试件径向加压时的点荷载强度。系统锚杆:为使围岩整体稳定，在隧洞周边上按一定格式布置的锚杆群，称为系统锚杆。预应力锚杆:由锚头、预应力筋、锚固体组成，利用预应力筋自由段（张拉段）的弹性伸长，对锚杆施加预应力，以提供所需的主动

3、支护拉力的长锚杆。本规范所指的预应力锚杆系指预应力值大于!55;、长度大于$56 的锚杆。缝管锚杆:将纵向开缝的薄壁铜管强行推入比其外径较小的钻孔中，借助钢管对孔壁的径向压力而起到摩擦锚固作用的锚杆。水胀锚杆:将用薄壁钢管加工成的异形空腔杆体送入钻孔中，通过向该杆件空腔高压注水，使其膨胀并与孔壁产生的摩擦力而起到锚固作用的锚杆。自钻式锚杆:将钻孔、注浆与锚固合为一体，中空钻杆即作为杆体的锚杆。喷射混凝土/2&):01)1利用压缩空气或其他动力，将按一定配比拌制的混凝土混合物沿管路输送至喷头处，以较高速度垂直喷射于受喷面，依赖喷射过程中水泥与骨料的连续撞击，压密而形成的一种混凝土。水泥裹砂喷射混

4、凝土:将按一定配比拌制而成的水泥裹砂砂浆和以粗骨料为主的混合料，分别用砂浆泵和喷射机输送至喷嘴附近相混合后，高速喷到受喷面上所形成的混凝土。格栅钢架01(?&0:(. * 9,0 )0F/用钢筋焊接加工而成的桁架式支架。2.2符号!# 抗力和材料性能D岩石滑动面上的粘结力C:喷射混凝土的弹性模量C?隧洞围岩变形模量!喷射混凝土抗压强度设计值!#$喷射混凝土抗裂强度设计值!%喷射混凝土抗拉强度设计值!&、!(%锚杆钢筋、钢绞线强度标准值!&)锚杆钢筋抗剪强度设计值!*施工阶段喷射混凝土试块应达到的平均抗压强度!*+,-施工阶段喷射混凝土同批- 组试块抗压强度的最低值!#岩石单轴饱和抗压强度.#水

5、泥结石体与钻孔孔壁或喷射混凝土与岩石间的粘结强度设计值./水泥结石体与钢筋、钢绞线间的粘结强度设计值0喷射混凝土抗压强度的标准差1(+隧洞岩体纵波速度1(#隧洞岩石纵波速度!岩石重力密度#围岩泊松比23232 作用和作用效应4不稳定岩石块体重量5%锚杆轴向受拉承载力设计值67锚杆设计锚固力6喷射混凝土支护允许承受的内水压力值0+隧洞岩体强度应力比#8垂直于隧洞轴线平面的较大主应力23239 几何参数7锚杆预应力筋截面积:隧洞毛跨度;钢筋或钢绞线直径喷射混凝土厚度?$锚杆锚固段长度A过水隧洞的水力半径!支护后的隧洞半径#$隧洞全断面的润周长#%隧洞喷射混凝土的润周长#&隧洞浇筑混凝土的润周长&(

6、 计算系数)锚杆或预应力锚杆计算安全系数)%、)&喷射混凝土抗压强度合格判定系数)#验算喷射混凝土对隧洞围岩不稳定块体抗力的安全系数)*岩体完整性系数+隧洞壁综合糙率系数、锚杆根数、试块组数+%隧洞喷射混凝土糙率系数+&隧洞浇筑混凝土部位的糙率系数!粘结强度降低系数, 围岩分级,$% 锚喷支护工程的地质勘察工作应为围岩分级提供依据，并应贯穿工程建设始终。,$& 围岩级别的划分，应根据岩石坚硬性、岩体完整性、结构面特征、地下水和地应力状况等因素综合确定。并应符合表,$& 的规定。,$, 岩体完整性指标用岩体完整性系数)*表示，)*可按下式计算：)* - ./0. ( ) /!（,$,）式中./0

7、隧洞岩体实测的纵波速度（102 3）；./!隧洞岩石实测的纵波速度（102 3）。当无条件进行声波实测时，也可用岩体体积节理数4*，按表,$, 确定)*值。表,$, 4*与)*对照表4*（条2 0,）5 , , 6 %$ %$ 6 &$ &$ 6 &7 8 &7)* 8 $97 $97 6 $77 $77 6 $,7 $,7 6 $%7 5 $%7,$( 围岩分级表（见本规范表,$&）中的岩体强度应力比的计算应符合下列规定：! 当有地应力实测数据时；# $ %&(!（)*+*, - !）式中#岩体强度应力比；(岩石单轴饱和抗压强度（./0）；%&岩体完整性系数；!垂直洞轴线的较大主应力（123

8、 #4）。表)*+*4 围岩分级围岩级别主要工程地质特征岩体结构构造影响程度，结构面发育情况和组合状态岩石强度指标岩体声波指标单轴饱和抗压强度（./0）点荷载强度（./0）岩体纵波速度（1#3 5）岩体完整任指标岩体强度应力比毛洞稳定情况整体状及层间结合良好的厚层状结构构造影响轻微，偶有小断层。结构面不发育，仅有4 6 ) 组，平均间距大于+*7#，以原生和构造节理为主，多数闭合，无泥质充填，不贯通。层间结合良好，一般不出现不稳定块体8 9+ 8 4*: 8 : 8 +*;: 毛洞跨度: 6!+# 时，长期稳定，无碎块掉落#同级围岩结构同级围岩特征)+ 6 9+ !*4: 6 4*: )*;

9、6 :*4 8 +*;: 块状结构和层间结合较好的中厚层或厚层状结构构造影响较重，有少量断层。结构面较发育，一般为) 层，平均间距+*, 6 +*7#，以原生和构造节理为主，多数闭合，偶有泥质充填，贯通性较差，有少量软弱结构面。层间结合较好，偶有层间错动和层面张开现象8 9+ 8 4*: )*; 6 :*4 8 +*: 毛洞跨度: 6!+# 时，围岩能较长时间（数月至数年）维持稳定，仅出现局部小块掉落$同级围岩结构同级围岩特征4+ 6 )+ +*7: 6 !*4: )*+ 6 ,*: 8 +*;: 8 4同#级围岩块状结构和层间结合较好的中厚层或厚层状结构同#级围岩块状结构和层间结合较好的中厚

10、层或厚层状结构特征)+ 69+!*4: 64*:+)*+ 6,*:+*:+ 6+*;: 8 4层_间结合良好的薄层和软硬岩互层结构构造影响较重。结构面发育，一般为) 组，平均间距+*4 6+*,#，以构造节理为主，节理面多数闭台，少有泥质充填。岩层为簿层或以硬岩为主的软硬岩互层，层间结合良好，少见软弱夹层、层间错动和层面张开现象8 9+（软岩，8 4+）8 4*:+ )*+ 6,*:+*)+ 6+*:+ 8 4碎裂镶嵌结构构造影响较重。结构面发育，一般为) 组以上，平均间距+*46 +*,#，以构造节理为室，节理面多数闭合，少数有泥质充填，块体间牢固咬合8 9+ 8 4*:+ )*+ 6,*:

11、+*)+ 6+*:+ 8 4毛洞跨度: 6!+# 时，围岩能维持一个月以上的稳定，主要出现局部掉块、塌落续表围岩级别主要工程地质特征岩体结构构造影响程度，结构面发育情况和组合状态岩石强度指标岩体声波指标单轴饱和抗压强度（!#）点荷载强度（!#）岩体纵波速度（$%& ）岩体完整任指标岩体强度应力比毛洞稳定情况!同级围岩块状结构和层间结合较好的中厚层或厚层状结构同级围岩块状结构和层间结合较好的中厚层或厚层状结构特征() *+),-. *(,./.,) *+,/),/) *),0/ 1 (散块状结构构造影响严重，一般为风化卸荷带。结构面发育，一般为+组，平均间距),- * ),2%，以构造节理、卸荷

12、、风化裂隙为主，贯通性好，多数张开，夹泥，夹泥厚度一般大于结构面的起伏高度，咬合力弱，构成较多的不稳定块体1 +) 1 (,./ 1 .,) 1 ),(/ 1 (层间结合不良的薄层、中厚层和软硬岩互层结构构造影响严重。结构面发育，一般为+ 组以上，平均间距),.* ),-%，以构造、风化节理为主，大部分微张（),/ *(,)% ），部分张开（1(,)%），有泥质充填，层间结合不良，多数夹泥，层间错动明显1 +)（软岩，1 ()）1 (,./ .,) *+,/),.) *),-) 1 (碎裂状结构构造影响严重，多数为断层影响带或强风化带。结构面发育，一般为+ 组以上。平均间距),.* ),-%，

13、大部分微张（),/ *(,)% ），部分张开（1(,)%），有泥质充填，形成许多碎块体1 +) 1 (,./ .,) *+,/),.) *),-) 1 (毛洞跨度/%时，围岩能维持数日到一个月的稳定，主要失稳形式为冒落或片帮# 散体状结构构造影响很严重，多数为破碎带、全强风化带、破碎带交汇部位。构造及风化节理密集，节理面及其组合杂乱，形成大量碎块体。块体间多数为泥质充填，甚至呈石夹土状或土夹石状3 .,) 毛洞跨度/%时，围岩稳定时间很短，约数小时至数日注：(, 围岩按定性分级与定量指标分级有差别时，一般应以低者为准。., 本表声波指标以孔测法测试值为准。如果用其他方法测试时，可通过对比试验，

14、进行换算+, 层状岩体按单层厚度可划分为：厚层：大于),/%；中厚层：),( * ),/%；簿层：小于),(%。-, 一般条件下，确定围岩级别时，应以岩石单轴湿饱和抗压强度为准；当洞跨小于/%，服务年限小于() 年的工程，确定围岩级别时，可采用点荷载强度指标代替岩块单轴饱和抗压强度指标，可不做岩体声波指标测试。/, 测定岩石强度，做单轴抗压强度测定后，可不做点荷载强度测定。. 当无地应力实测数据时：$( 4%5 （+,),- 6 .）式中%岩体重力密度（$7& %+）；5隧洞顶覆盖层厚度（%）。!#$ 对!、级围岩，当地下水发育时，应根据地下水类型、水量大小、软弱结构面多少及其危害程度，适当降

15、级。!#% 对#、!、级围岩，当洞轴线与主要断层或软弱夹层的夹角小于!#&时，应降一级。 锚喷支护设计( 一般规定( 锚喷支护的设计，宜采用工程类比法，必要时应结合监控量测法及理论验算法。() 锚喷支护初步设计阶段，应根据地质勘察资料，按本规范!#) 的规定，初步确定围岩级别，并按表() * ( 和表() * ) 的规定，初步选择隧洞、斜井或竖井的锚喷支护类型和设计参数。(! 锚喷支护施工设计阶段，应做好工程的地质调查工作，绘制地质素描图或展示图，并标明不稳定块体的大小及其出露位置。实测围岩分级定量指标，按本规范表!#) 的规定，详细划分围岩级别，并修正初步设计。( 对、$级围岩中毛洞跨度大于

16、$+ 的工程，除应按照本规范表() * ( 的规定，选择初期支护的类型与参数外，尚应进行监控量测，以最终确定支护类型和参数。($ 对%、#、!级围岩毛洞跨度大于($+ 的工程，除应按照本规范表() * ( 的规定，选择支护类型与参数外，尚应对围岩进行稳定性分析和验算；对!级围岩，还应进行监控量测，以便最终确定支护类型和参数。(% 对围岩整体稳定性验算，可采用数值解法或解析解法；对局部可能失稳的围岩块体的稳定性验算，可采用块体极限平衡方法。(, 对边坡工程锚喷支护设计，应充分掌握工程的地质勘察资料，按不同的失稳破坏类型，采用极限平衡法、数值分析法等方法进行边坡稳定性分析计算。(!- 最新矿山井巷

17、工程施工综合技术与标准规范实用手册表!#$ % # 隧洞和斜井的锚喷支护类型和设计参数毛洞跨度&（ ）围岩级别&!( ( ) &!#* #* ) &!#( #( ) &!$* $*!& ) $(! 不支护(* 厚喷射混凝土（#）+* , #*厚喷射混凝土（$）(* 厚喷射混凝土，设置$* , $( 长的锚杆#* , #(* 厚喷射混凝土，设置$( , -* 长的锚杆，必要时，配置钢筋网#$* , #(* 厚钢筋网喷射混凝土，设置-* , !*长的锚杆(* 厚喷射混凝土（#）+* , #* 厚喷射混凝土（$）(* 厚喷射混凝土，设置#( , $* 长的锚杆（#）#$* , #(*厚喷射混凝土，必

18、要时，配置钢筋网（$）+* , #$*厚喷射混凝土，设置$* , -*长的锚杆，必要时，配置钢筋网#$* , #(* 厚钢筋网喷射混凝土，设置-* , !*长的锚杆#(* , $* 厚钢筋网喷射混凝土，设置(* , .*长的锚杆，必要时，设置长度大于.* 的预应力或非预应力锚杆#（#）+* , #*厚喷射混凝土（$）(* 厚喷射混凝土，设置#( , $* 长的锚杆（#）#$* , #(*厚喷射混凝土，必要时，配置钢筋网（$）+* , #*厚喷射混凝土，设置$* , $(长的锚杆，必要时，配置钢筋网#* , #(* 厚钢筋网喷射混凝土，设置-* , !*长的锚杆#(* , $* 厚钢筋网喷射混凝

19、土，设置!* , (*长的锚杆，必要时，设置长度大于(* 的预应力或非预应力锚杆$+* , #* 厚喷射混凝土，设置#( , $* 长的锚杆#* , #(* 厚钢筋网喷射混凝土，设置$* , $(长的锚杆，必要时，采用仰拱#(* , $* 厚钢筋网喷射混凝土，设置-* , !*长的锚杆，必要时，采用仰拱并设置长度大于!* 的锚杆%#$* , #(* 厚钢筋网喷射混凝土，设置#( , $*长的锚杆，必要时，采用仰拱#(* , $* 厚钢筋网喷射混凝土，设置$* , -*长的锚杆，采用仰拱，必要时，加设钢架注：# 表中的支护类型和参数，是指隧洞和倾角小于-*/的斜井的永久支护，包括初期支护与后期支

20、护的类型和参数。$ 服务年限小于#* 年及洞跨小于-( 的隧洞和斜井，表中的支护参数，可根据工程具体情况，适当减小。- 复合衬砌的隧洞和斜井，初期支护采用表中的参数时，应根据工程的具体情况，予以减小。! 陡倾斜岩层中的隧洞或斜井易失稳的一恻边墙和缓倾斜岩层中的隧洞或斜井顶部，应采用表中第（$）种支护类型和参数其他情况下，两种支护类型和参数均可采用。( 对高度大于#(* 的侧边墙，应进行稳定性验算。并根据验算结果，确定锚喷支护参数。表!#$ % $ 竖井锚喷支护类型和设计参数表竖井毛径&（ ）围岩级别& ( $) )!& ( *!#+ 厚喷射混凝土，必要时，局部设置长#) , $+ 的锚杆#+

21、厚喷射混凝土，设置长#) , $) 的锚杆；或#)+ 厚喷射混凝土#+ , #)+ 厚喷射混凝土，设置长#) , $+ 的锚杆#+ , #)+ 厚钢筋网喷射混凝土，设置长$+ , $) 的锚杆；必要时，加设混凝土圈梁#)+ , $+ 厚钢筋网喷射混凝土，设置长#) , $+ 的锚杆，必要时，加设混凝土圈梁#)+ , $+ 厚钢筋网喷射混凝土，设置长$+ , -+ 的锚杆；必要时，加设混凝土圈梁注：# 井壁采用锚喷做初期支护时，支护设计参数可适当减小。$#级围岩中井筒深度超过)+ 时，支护设计参数应予以增大。!#. 理论计算和监控设计所需围岩物理力学计算指标，应通过现场实测取得。计算用的岩体弹性

22、模量、粘结力值，应根据实测弹性模量和粘结力的峰值乘以+/ , +. 的折减系数后确定。当无实测数据时，各级围岩物理力学参数和岩体结构面的粘结力及内摩擦角，可采用表!#. % # 和表!#. % $ 中的数值。表!#. % # 岩体物理力学参数围岩级别重力密度$（012 -）抗剪断峰值强度内摩擦角%（3）粘聚力4（567）变形模量8（967）泊松比&!$/)+: /+ : $# : -+ : +$+/+ , )+ $# , #) -+ , $+ +$+ , +$)# $/)! , $!)+ )+ , -; #) , +* $+ , /+ +$) , +-+ $!)+ , $)+ -; , $*

23、+* , +$ /+ , #- +-+ , +-)( ( $)+ ( $* ( +$ ( #- ( +-)表!#. % $ 岩体结构面抗剪思峰值强度序号两侧岩体的坚硬程度及结构面的结合程度内摩擦角%（3）粘聚力4（567）# 坚硬岩，结合好: -* : +$坚硬, 较坚硬岩，结合一般较软岩，结合好-* , $; +$ , +#$续表序号两侧岩体的坚硬程度及结构面的结合程度内摩擦角!（!）粘聚力（#$%）&坚硬 较坚硬岩，结合差较软岩 软岩，结合一般() *) +,*( +,+-.较坚硬 较软岩，结合差 结合很差软岩，结合差较质岩的泥化面*) *& +,+- +,+/较坚硬岩及全部软质岩，结合很

24、差软质岩泥化层本身0 *& 0 +,+/.,*,) 竖井锚喷支护设计除应按照本规范表.,*,( 1 ( 的规定确定支护类型和参数外，还应遵守下列规定：* 罐道梁宜采用树脂锚杆或早强水泥浆锚杆固定；( 支承罐道梁处及岩层陡倾斜时，支护应予加强；& 设置混凝土圈梁时，加固围岩的锚杆应与圈梁连成一体。.,*,*+ 下述情况的锚喷支护设计，还应遵守下列相应的规定：* 隧洞交叉点、断面变化处、洞轴线变化段等特殊部位，均应加强支护结构；( 对与喷射混凝土难以保证粘结的光滑岩面，应以锚杆或钢筋网喷射混凝土支护为主；& 围岩较差地段的支护，必须向围岩较好地段适当延伸；. 、#、$级围岩中的个别断层或不稳定块体

25、，应进行局部加固；/ 如遇岩溶，应进行处理或局部加固；2 对可能发生大体积围岩失稳或需对围岩提供较大支护力时，应采用预应力锚杆加固。.,*,* 对下列地质条件的锚喷支护设计，应通过试验后确定：* 膨胀性岩体；( 未胶结的松散岩体；& 有严重湿陷性的黄土层；. 大面积淋水地段；/ 能引起严重腐蚀的地段；2 严寒地区的冻胀岩体。!# 锚杆支护设计!#$ 锚杆设计应根据隧洞围岩地质情况、工程断面和使用条件等，分别选用下列类型的锚杆；$ 全长粘结型锚杆：普通水泥砂浆锚杆、早强水泥砂浆锚杆、树脂卷锚杆、水泥卷锚杆；# 端头锚固型锚杆：机械锚固锚杆、树脂锚固锚杆、快硬水泥卷锚固锚杆；% 摩擦型锚杆：缝管锚

26、杆、楔管锚杆、水胀锚杆；! 预应力锚杆；& 自钻式锚杆。!# 全长粘结型锚杆设计应遵守下列规定：$ 杆体材料宜采用!、级钢筋，钻孔直径为# ( %#) 的小直径锚杆的杆体材料宜用*#%& 钢筋；# 杆体钢筋直径直为$+ ( %#)；% 杆体钢筋保护层厚度，采用水泥砂浆时不小于)，采用树脂时不小于!)；! 杆体直径大于%#) 的锚杆，应采取杆体居中的构造措施；& 水泥砂浆的强度等级不应低于,#-；+ 对于自稳时间短的围岩，宜用树脂锚杆或早强水泥砂浆锚杆。!#% 端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定：$ 杆体材料宜用!级钢筋，杆体直径为$+ ( %#)；# 树脂锚固剂的固化时间不应大于$-)./，快

27、硬水泥的终凝时间不应大于$#)./；% 树脂锚杆锚头的锚固长度宜为#- ( #&-)，快硬水泥卷锚杆锚头的锚固长度宜为%- ( !-)；! 托板可用*#%& 钢，厚度不宜小于+)，尺寸不宜小于$&-) 0$&-)；& 锚头的设计锚固力不应低于&-12；+ 服务年限大于& 年的工程，应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。!#! 摩擦型锚杆的设计应遵守下列规定：$ 缝管锚杆的管体材料宜用$+ 锰或#- 锰硅钢，壁厚为#- ( #&)；楔管锚杆的管体材料可用*#%& 钢，壁厚为#3& ( %#&)；# 缝管锚杆的外径为%- ( !&)，缝宽为$% ( $)；楔管锚杆缝管段$!# 最新矿山井巷工程施工综合技术

28、与标准规范实用手册的外径为! # !$%，缝宽宜为& # &%，圆管段内径不宜小于()%；* 钻孔直径应小于摩擦型锚杆的外径，其差值可按表!+(+! 选取；表!+(+! 缝管锚杆、楱管锚杆与钻孔的径差岩石单轴饱和抗压强度（,-.）径差（%）/ 0 &+$ # (+* # 0 (+ # (+$1 * (+$ # *+$! 宜采用碟形托板，材料为2(*$ 钢，厚度不应小于!%，尺寸不应小于&(% 3 &(%；$ 杆体极限抗拉力不宜小于&(45，挡环与管壁焊接处的抗脱力不应小于45；0 缝管锚杆的初锚固力不应小于($456 %，当需要较高的初锚固力时，可采用带端头锚塞的缝管锚杆或楔管锚杆；) 水胀式

29、锚杆材料宜选用直径为!%，壁厚(% 的无缝钢管，并加工成外径为(7%，前后端套管直径为*$% 的杆体； 水胀式锚杆的托板材料、规格同摩擦型锚杆。!+(+$ 预应力锚杆的设计应遵守下列规定：& 硬岩锚固宜采用拉力型锚杆；软岩锚固宜采用压力分散型或拉力分散型锚杆。( 设计锚杆锚固体的间距应考虑锚杆相互作用的不利影响。* 确定锚杆倾角应避开锚杆与水平面的夹角为8 &9 # : &9这一范围。! 预应力筋材料宜用钢绞线、高强钢丝或高强精轧螺纹钢筋。对穿型锚杆及压力分散型锚杆的预应力筋应采用无粘结钢绞线。当预应力值较小或锚杆长度小于(% 时，预应力筋也可采用!级或级钢筋。$ 预应力筋的截面尺寸应按下列公

30、式确定。; ?4（!+(+$ 8 &）式中;预应力筋的截面积（%(）；5锚杆轴向拉力设计值（45）；?4预应力筋抗拉强度标准值（56 %(）；=预应力筋截面设计安全系数，临时锚杆取&+0，永久锚杆取第七篇矿山井巷工程施工与验收标准规范汇编&!* !#。$ 预应力锚杆的锚固段灌浆体直选用水泥浆或水泥砂浆等胶结材料，其抗压强度不宜低于%&()。压力分散型锚杆锚固段灌浆体抗压强度不宜低于*&()。+ 预应力锚杆的自由段长度不宜小于,&-。# 预应力锚杆采用粘结型锚固体时，锚固段长度可按下列公式计算，并取其中的较大值：.) / 012!345（*6, 7 6）.) / 0128!94:（*6, 7 %

31、）式中.)锚固段长度（-）；12锚杆轴向拉力设计值（;1）；0安全系数，应按表*6, 7 % 选取；3锚固体直径（-）；9单根钢筋或钢绞线直径（-）；8钢绞线或钢筋根数；45水泥结石体与岩石孔壁间的粘结强度设计值，取&# 倍标准值（表*6, 7 !）；4:水泥结石体与钢绞线或钢筋间的粘结强度设计值，取&# 倍标准值（表*6, 7 6）；采用6 根或6 根以上钢绞线或钢筋时，界面粘结强度降低系数，取&$& &#,。表*6, 7 ! 岩石与水泥结石体之间的粘结强度标准值（推荐）岩石种类岩石单轴饱和抗压强度（()）岩石与水泥浆之间粘结强度标准值（()）硬岩= $& !, %&中硬岩%& $& !&

32、!,软岩, %& &% !&注：粘结长度小于$&-。表!#$ % # 钢筋、钢绞线与水泥浆之间的粘结强度标准值（推荐）类型粘结强度标准值（&(）水泥结石体与螺纹钢筋之间#) * +)水泥结石体与钢绞线之间+) * !)注：, 粘结长度小于-).。# 水泥结石体抗压强度标准值不小于&+)。表!#$ % + 岩石预应力锚杆锚固体设计的安全系数锚杆破坏后危害程度最小安全系数锚杆服务年限!# 年锚杆服务年限/ # 年危害轻微，不会构成公共安全问题,! ,0危害较大，但公共安全无问题,- #)危害大，会出现公共安全问题,0 #1 压力分散型或拉力分散型锚杆的单元锚杆锚固长度不宜小于,$ 倍锚杆钻孔直径。

33、,) 设计压力分散型锚杆，还应验算灌浆体轴向承压力。确定注浆体的轴心抗压强度应考虑局部受压与注浆体侧向约束的有利影响，一般由试验确定。, 预应力锚具及联接锚杆杆体的受力部件，均应能承受1$2的杆体极限抗拉力。,# 锚固段内的预应力筋每隔,$ * #). 应设置隔离架。永久性的拉力型或拉力分散型锚杆锚固段内的预应力筋宜外套波形管，预应力筋的保护层厚度不应小于#).。临时性锚杆预应力筋的保护层厚度不应小于,).。,+ 自由段内预应力筋宜采用带塑料套管的双重防腐，套管与孔壁间应灌满水泥砂浆或水泥净浆。,! 永久性预应力锚杆的拉力锁定值应不小于拉力设计值；临时性预应力锚杆可等于或小于拉力设计值。!#-

34、 自钻式锚杆的设计应遵守下列规定：, 自钻式锚杆杆体应采用厚壁无缝钢管制作，外表全长应具有标准的连接螺纹，并能任意切割和用套筒联接加长；# 自钻式锚杆结构应包括中空杆体、垫板、螺母、联接套筒和钻头；+ 用于锚杆加长的联接套筒应与锚杆杆体具有同等强度。!#3 系统锚杆布置应遵守下列规定：第七篇矿山井巷工程施工与验收标准规范汇编,!$ ! 在隧洞横断面上，锚杆应与岩体主结构面成较大角度布置；当主结构面不明显时，可与隧洞周边轮廓垂直布置。 在岩面上，锚杆直呈菱形排列。# 锚杆间距不宜大于锚杆长度的! $ ；!、级围岩中的锚杆间距宜为%& ( !&%)，并不得大于!&)。*&+ 拱腰以上局部锚杆的布置

35、方向应有利于锚杆受拉，拱腰以下及边墙的局部锚杆布置方向应有利于提高抗滑力。*&, 局部锚杆的锚固体应位于稳定岩体内。粘结型锚杆锚固体长度内的胶结材料与杆体间粘结摩阻力设计值和胶结材料与孔壁岩石间粘结摩阻力设计值均应大于锚杆杆体受拉承载力设计值。*&# 喷射混凝土支护设计*&#&! 喷射混凝土的设计强度等级不应低于-!；对于竖井及重要隧洞和斜井工程，喷射混凝土的设计强度等级不应低于-%；喷射混凝土!. 龄期的抗压强度不应低于/01。钢纤维喷射混凝土的设计强度等级不应低于-%，其抗拉强度不应低于/01，抗弯强度不应低于2/01。不同强度等级喷射混凝土的设计强度应按表*&#&! 采用。表*&#&!

36、喷射混凝土的强度设计值（/01）喷射混凝土强度等级强度种类-! -% - -#%轴心抗区3& !%&% !& !&%弯曲抗压+& !&% !#& !2&抗拉%&, !&! !&# !&*&#& 喷射混凝土的体积密度可取%45 $ )#，弹性模量应按表*&#&采用。喷射混凝土与围岩的粘结强度：#、$级围岩不应低于%&+/01，%级围岩不应低于%&/01。喷射混凝土与围岩粘结强度试验方法应遵守本规范附录6 的规定。表*&#& 喷射混凝土的弹性模量（/01）喷射混凝土强度等级弹性模量-! !&+ 7 !%*-% &! 7 !%*- &# 7 !%*-#% & 7 !%*!# 喷射混凝土支护的厚度，最

37、小不应低于$%&，最大不宜超过%&。!#! 含水岩层中的喷射混凝土支护厚度，最小不应低于(%&。喷射混凝土的抗渗强度不应低于%()*+。!#$ !、级围岩中的隧洞工程，喷射混凝土对局部不稳定块体的抗冲切承载力可按下式验算：,-!%./01&2 （!#$ 3 4）当喷层内配置钢筋网时，则其抗冲切承载力按下式计算：,-!%#/01&2 5 %(/678971（!#$ 3 ）式中-不稳定岩面块体重量（:）；/0喷射混凝土抗拉强度设计值（)*+）；/67钢筋抗剪强度设计值（)*+）；2喷射混凝土厚度（&）；当2 ; 4%& 时，仍以4%& 计算；1&不稳定块体出露面的周边长度（&）；8971与冲切破坏

38、锥体斜截面相交的全部钢筋截面面积（&）；,安全系数，取%。!#. 通过塑性流变岩体的隧洞或受采动影响的巷道及高速水流冲刷的隧洞，宜采用钢纤维喷射混凝土支护。!# = .%。!#( 钢筋网喷射混凝土中钢筋网的设计应遵守下列规定：4 钢筋网材料宜采用!级钢筋，钢筋直径宜为! = 4&； 钢筋间距宜为4$% = #%&；# 钢筋保护层厚度不应小于%&，水工隧洞的钢筋保护层厚度不应小于$%&。!#? 钢筋网喷射混凝土支护的厚度不应小于4%&，且不宜大于$%&。!#4% 对于下列情况，宜采用钢架喷射混凝土支护：4 围岩自稳时间很短，在喷射混凝土或锚杆的支护作用发挥以前就要第七篇矿山井巷工程施工与验收标准

39、规范汇编4! 求工作面稳定时；! 为了抑制围岩大的变形，需要增强支护抗力时。#$#% 钢架喷射混凝土支护的设计应遵守下列规定：% 可缩性钢架宜选用& 型钢钢架，刚性钢架宜用钢筋焊接成的格栅钢架；! 采用可缩性钢架时，喷射混凝土层应在可缩性节点处设置伸缩缝；$ 钢架间距一般不大于%#!(，钢架之间应设置纵向钢拉杆，钢架的立柱埋入地坪下的深度不应小于!)(； 覆盖钢架的喷射混凝土保护层厚度不应小于(。# 特殊条件下的锚喷支护设计（!）浅埋隧洞锚喷支护设计#% 符合表#% 的浅埋岩石隧洞，宜采用锚杆钢筋网喷射混凝土作永久支护，必要时应加设格栅钢架，其参数可采用工程类比法并结合监控量测和理论计算确定。

40、表#% 宜采用锚喷支护的浅埋岩石隧洞条件围岩级别洞顶岩石层厚度毛洞跨度（(）水文地质条件 #) * %# 倍洞径+ % 无地下水# %# * !# 倍洞径+ % 无地下水$ !# * $# 倍洞径+ ) 无地下水#! 对于#、$级围岩中的浅埋隧洞，应设置仰拱，必要时，宜采用深层固结灌浆，设置长锚杆、超前锚杆或长管棚等方法加固地层。#$ 对于表#$ 中的浅埋岩石隧洞，其支护结构应考虑偏压对隧洞的影响，而作适当加强。表#$ 浅埋岩石隧洞考虑偏压影响条件围岩级别洞顶地表横向坡度隧洞拱部至地表最小距离 %,!#) + % 倍洞径# %,!#) + ! 倍洞径$ %,!#) + $ 倍洞径# 覆土厚度大

41、于% 倍洞径的浅埋土质隧洞初期支护宜选用钢筋网喷射混凝土或钢架钢筋网喷射混凝土全封闭式支护型式。对于覆土小于% 倍洞径的浅埋土质隧洞采用锚喷支护作初期支护时，其支护参数应通过现场试验及监控量测确定。对于厚淤泥质粘土或厚层含水粉细砂层等土层，未采取有效措施前不宜选用锚喷支护作初期支护。!# 浅埋土质隧洞锚喷支护结构类型和参数应根据土质条件、隧洞跨度、支护强度和支护刚度要求，采用计算方法确定，宜按表!# 的经验参数类比及现场监控量测验证。表!# 浅埋土层隧洞初期支护结构类型和参数洞跨地质条件$ #% # & (%无地下水，隧洞稳定性较好喷层厚#) & (#)%，钢筋网!*& )%，网距()%+ (

42、)%喷层厚(#) & ,)%，钢筋网!*& )%，网距()% + ()%，钢架间距不大于)%无地下水，隧洞稳定性较差喷层厚(#) & ,)%，钢筋网!*& )%，网距()% + ()%，钢架间距-#) & )%喷层厚,) & ,#)%，双层钢筋网!* & )%，网距()% +()%，钢架间距不大于-#)%!* 计算浅埋土质隧洞初期支护参数时，其计算荷载包括下列内容： 永久性荷载：垂直土压力、侧向土压力及支护结构自重。( 地面附加荷载。!- 浅埋土质隧洞采用钢架喷混凝土支护时，钢架应有足够的刚度和强度，应能承受!) & *)./0 %( 的垂直土压力。!1 浅埋土质隧洞采用锚喷支护时，如地层稳定

43、性差，宜采用土层注浆、超前导管、长管棚等地层预加固预支护方法。但注浆压力应通过试验确定，以保证周围建筑物安全。（）塑性流变岩体中隧洞锚喷支护设计!2 位于变形量大且延续时间长的塑性流变岩体中的隧洞，宜采用圆形、椭圆形等曲线形断面。椭圆形断面隧洞的长轴宜与垂直于洞轴线平面内的较大主应力方向相一致。设计断面尺寸必须预留周边相对位移量。!) 塑性流变岩体中隧洞锚喷支护的设计应遵守下列规定： 采用分期支护。初期支护采用喷层厚度不大于)% 的锚喷支护，后期支护视具体情况采用锚喷支护或其他类型支护。( 采用仰拱封底，形成封闭结构。, 采用监控量测，根据量测数据，及时调整支护抗力。（#）老黄土隧洞锚喷支护设

44、计! 在老黄土中的隧洞，可采用钢筋网喷射混凝土作永久支护，必第七篇矿山井巷工程施工与验收标准规范汇编!2 要时，用水泥砂浆锚杆加强。老黄土的主要物理力学指标应符合表!#的规定。表!# 老黄土物理力学指标顺序项目单位指标# 天然容重$% & ( !#)*+ 天然含水率, #+ - #.( 塑性指数!#*! 粘聚力/01 !*23 内摩擦角4 !+!2 变形模量/01 .* - #3*!#+ 采用锚喷支护的老黄土隧洞，洞跨不宜大于23，其断面应为圆形或马蹄形，曲墙的矢高不应小于弦长的# & 5，并应设置仰拱。!#( 老黄土隧洞锚喷支护设计应遵守下列规定：# 钢筋网喷射混凝土支护厚度宜为#* - #

45、3*，应分两次施工。当需要水泥砂浆锚杆加强时，锚杆长度宜为+* - +3，杆体直径不宜大于#5，锚杆孔径不宜小于2*。+ 沿隧洞轴线每隔3 - #* 应设置环向伸缩缝，其宽度宜为#* - +*。( 锚喷支护设计，必须对地表水和洞内施工水提出处理措施。（!）水工隧洞锚喷支护设计!#! 在、#、$级围岩中的水工隧洞，符合下列条件之一时，锚喷支护可作为后期支护。# 围岩经过处理不透水，或外水压力高于内水压力，不会发生内水外渗；+ 隧洞虽有一定的渗水，但内水长期外渗不会危及岩体和山坡的稳定，也不会给邻近建筑物带来危害。!#3 有压水工隧洞的锚喷支护，应按“围岩支护”变形一致的原则，校核喷射混凝土支护的

46、抗裂能力。对于圆形隧洞，当6 & 78 9 *3 时，喷射混凝土支护允许承受的内水压力，可按下式计算：0:;71;7）= 678（!#3）式中0喷射混凝土支护允许承受的内水压力值（/01）；#!3* 最新矿山井巷工程施工综合技术与标准规范实用手册!#$喷射混凝土的抗裂强度设计值（%&$）；喷射混凝土的弹性模量（%&$）；#围岩的变形模量（%&$）；!#围岩的泊松比；#(支护后的隧洞半径（)）；*喷射混凝土厚度（)）；+隧洞洞顶覆盖岩层厚度（)）。对于承受较高内水压的重要水工隧洞，宜通过水压试验，确定喷射混凝土支护的抗裂能力。,-,-./ 当地下水位较高或长期使用后隧洞可能放空时，设计中应校核锚

47、喷支护在外水压力作用下的稳定性。,-,-.0 采用锚喷支护的永久过水隧洞允许的水流流速不宜超过1)2 3；临时过水隧洞允许的水流流速不宜超过.4)2 3。,-,-.1 锚喷支护隧洞的糙率系数，可按下列公式计算：5. 6 7./8.0-049: .,-17;（,-,-.1 ? 6 54. 5444（,-,-.1 ?隧洞全断面的润周长（)）；.喷射混凝土的润周长（)）；4浇注混凝土的润周长（)）。隧洞喷层表面的平均起伏差不应超过.A?)。,-,-.B 锚喷支护的水工隧洞，喷射混凝土的厚度不应小于1?)，抗第七篇矿山井巷工程施工与验收标准规范汇编.,A. 渗强度不应小于!#$%&。(! 锚喷支护的水

48、工隧洞，宜采用现浇混凝土做底拱，并应做好现浇混凝土与喷射混凝土的接缝处理。（!）受采动影响的巷道锚喷支护设计() 受采动影响的煤层底板岩巷、电耙巷道和采矿进路，可采用锚喷支护。( 受采动影响的巷道的锚喷支护设计应遵守下列规定：) 锚喷支护的类型和参数，可根据动压影响程度、围岩级别、巷道跨度和服务年限等因素，用工程类比法确定，宜采用锚杆钢筋网喷射混凝土，或锚杆钢筋网喷射混凝土钢架等组合支护型式；( 受动压影响严重，并能引起围岩较大变形时，宜采用摩擦型锚杆、钢纤维喷射混凝土或可缩性钢架等支护型式。(* 当巷道建成后较长时间才受采动影响时，锚喷支护宜先按静压受力状态要求设计，待动压到来之前，再行增强

49、。用于增强的可缩性钢架，其结构构造应便于拆卸回收。+ 边坡锚喷支护设计+) 边坡锚喷支护设计，应综合考虑岩土性状，地下水、边坡高度、坡度、周边环境、坡顶建（构）筑物荷载、地震力及气候等因素。边坡锚杆的锚固力应由稳定性计算确定。锚杆锚固段应伸入边坡潜在滑移面以外。+( 永久性边坡宜采用预应力锚杆或预应力锚杆与非预应力锚杆相结合的支护类型。坡面宜采用厚度不小于)!,- 的配筋喷射混凝土防护。+* 边坡锚喷支护设计应包括防排水设计。坡面的喷射混凝土护层内应设置泄水孔。+ 下列边坡工程的锚喷支护设计应通过专家论证。) 高度大于*!- 的岩石边坡和高度大于(!- 的土质边坡。( 地质及环境条件复杂，稳定

50、性极差的边坡工程。* 滑坡区内的边坡工程。 一旦失稳破坏，后果极为严重的边坡工程。+ 现场监控量测+) 一般规定+) 实施现场监控量测的工程应按表+) 确定，并应将监控量测项目列入锚喷支护设计文件。)+( 最新矿山井巷工程施工综合技术与标准规范实用手册表!# 隧洞进行现场监控量测的选定表跨度$（%）围岩分级$! ! & $!# # & $!#! #! & $!( ( & $!(! # $ % & 注：“”者为应进行现场监控量测的隧洞。“”者为选择局部地段进行量测的隧洞。!#( 现场监控量测的设计文件应根据隧洞的地质状况、支护类型及参数、工程环境、施工方法和其他有关条件制定。其内容应包括：量测项

51、目及方法、量测仪器及设备、测点布置、量测程序、量测频率、数据处理及信息反馈方法。!#) 现场监控量测宜由施工单位负责组织实施。根据设计文件的要求负责测点埋设，日常量测和数据处理工作，并及时进行信息反馈。!( 现场监控量测的内容与方法!(# 实施现场监控量测的隧洞必须进行地质和支护状况观察、周边位移和拱顶下沉量测。对于具有特殊性质和要求的隧洞尚应进行围岩内部位移和松动区范围、围岩压力及两层支护间接触应力、钢架结构受力、支护结构内力及锚杆内力等项目量测。现场监控量测记录表见本规范附录$。!( 隧洞开挖后应立即进行围岩状况的观察和记录，并进行工程地质特征的描述。支护完成后应进行喷层表面观察和记录。!

52、() 现场监控量测的隧洞，若位于城市道路之下或邻近建筑物基础或开挖对地表有较大影响时，必须进行地表下沉量测及爆破震动影响监测。!(* 各类量测点应安设在距开挖面#% 范围之内，并应在工作面开挖后#(+ 内和下一次开挖之前测取初读数。!(! 每一项的量测间隔时间应根据该项目量测数据的稳定程度进行确定和调整。对于进行长期观察的隧洞，其后期量测间隔时间可根据工程的性质和要求确定。!(, 各类量测仪器和工具的性能应准确可靠，长期稳定、保证精度和易于掌握。!) 现场监控量测的数据处理与反馈第七篇矿山井巷工程施工与验收标准规范汇编#*!) !#$ 现场监控量测的各类数据均应及时绘制成时态曲线（例如位移%

53、时间曲线）。应注明施工工序和开挖面距量测断面的距离。!#& 当位移时态曲线的曲率趋于平缓时，应对数据进行回归分析或其他数学方法分析，以推算最终位移值，确定位移变化规律。!# 隧洞周边的实测位移相对值或用回归分析推算的最终位移值均应小于表!# 所列数据值。当位移速度无明显下降，而此时实测位移相对值已接近表!# 中规定的数值，同时支护混凝土表面已出现明显裂缝；或者实测位移速度出现急剧增长时，必须立即采取补强措施，并改变施工程序或设计参数，必要时应立即停止开挖，进行施工处理。表!# 隧洞周边允许位移相对值（）埋深（(）围岩分级) !* !* + #* , #*! *$* + *#* *&* + *!

54、* *-* + $&* *$! + *!* *-* + $&* *.* + &*# *&* + *.* */* + $/* $* + #*注：$ 周边位移相对值系指两测点间实测位移累计值与两测点间距离之比。两测点间位移值也称收敛值。& 脆性围岩取表中较小值，塑性围岩取表中较大值。# 本表适用于高跨比*. + $& 的下列地下工程：!级围岩跨度不大于&*(；级围岩跨度不大于$!(；#级围岩跨度不大于$*(。-$、%级围岩中进行量测的地下工程，以及!、#级围岩中在表注# 范围之外的地下工程应根据实测数据的综合分析或工程类比方法确定允许值。!#- 经现场地质观察评定，认为在较大范围内围岩稳定性较好，同时实测位移值远小于预计值而且稳定速度快，此时，可适当减小支护参数。!#! 采