大型米切尔式推力轴承的几个问题

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1、| 维普资讯 h ttp:/137| 维普资讯 h ttp:/#| 维普资讯 h ttp:/大型米切尔式推力轴承的几个问题#| 维普资讯 h ttp:/#| 维普资讯 h ttp:/前W大客屋立式杏轮歩电机推力轴承是一 种典割的大型滑动轴承，有的外径巳大于 3叫推力负荷巳超过勿血以这么大的轴 承，从运厅寿命.制造费用、拆卸修理導方 面考虑沪不能釆用滚刮抽承.目前，使用最 多的大型推力轴承是米切尔式推力轴承。下 面分析大型米切尔式推力轴承中存在的几个 问题，供读者参皆首先，在研究方面，當诺方程是研究推 力轴承的基本方程，采用电子计算机很客易 将以往省略了的物理量变化考虑进去进行求 解。若轴瓦用图

2、I所示的方块瓦近似表示， 则三维雷诺方程可用下式表示.dxdxQm #二泌啲dx式中 旦一润滑油粘度Q澜滑油密度方一油膜耳度P油膜压力口一鐵板运行速度轴瓦四周的边界条件一般为油膜压力 P= X 在大型轴承中*油膜压力引起的 轴瓦变形是一个不容忽视的问题.其大小可 以左警虑油膜卑度H变化的情况下，通过解 上述方程和挠度方程的联立方程求出。另 外，油膜温升引越的润滑油粘度M或密度 Q的变化，可以通过解上述方程和能量方程 的联立方程求出这种复杂的计算，或进而 汇总成设计图表的工作，由电子计算机进行 就比较方便。电子计算机运算能力的迅速提 烏*使大型米切尔式推力轴承研究领域获益 匪浅。芥过，这些计算都

3、是在某些假定的条 件下进行曲.因此要验证计算结果*开发新 产品，冥验工作是必不可少的。图1 米如尔式推力轴承油廡形状B-柚瓦切廊比度 匚一也斤屈如猛虎其次*在实验方面，有些报导已提出增 加费用，用大型模型试验设备进行测试和在 电站进行试验等。这些资料对研究和设计来 说*都是极其珍贵的惜报a笔者试制了一种 实验装置，可収进行最大负荷为300t,转速 为1001000r/min的宴验口该装置先在油 糟内排好试验瓦w再装上镜扳，然后再扣上 试脸瓦.最后加上盖子试验时莽上下试验 瓦来緊魏板的方法来加负荷*上下试验瓦的 夹紧力来自加在装于油槽下面橡胶隔扳上的 油压力百由于装邊下部裝有拖动电动机和齿 轮变

4、速装置.整个尖验装置高达6mo此外 还装有润滑油和负荷油压操作盘#| 维普资讯 h ttp:/最后，在设计制造方面，为了满足低造 价高效率的要求，推力轴承朝体积小*性 能好.结构合理化的方向发展例如经过推 算.水艳发电机机械掃耗为1-2%,其中 轴承损耗（主要是推力轴承损耗）占一半以 上*因此，对大容母水轮发电机来说，减少 推力轴承损耗将会获得相当可观的经济效 益。所以.如何合理而经济地减 小 轴 承摩 擦，这个研究课题比以注任何閒候都車要。轴瓦变形的影响理所当然，随着轴瓦面积的增大，必须 增加轴瓦厚度，梗轴瓦具有用够的刖度.千 方百计保证轴瓦表面的平面度卓因为在水轮 发电机纽起动运行、停机等

5、任何情况下都 必須深证轴瓦的平面度，所以应该对轴瓦厚 度.支撑方法、润滑方式等进抒研究拿防止 轴瓦发生丈大的变形*另一方面.根据最近关于轴瓦弯曲等变 形影响的研究，得出的结论是，在一般的情 况下，要求轴瓦表面要绝对平，但是有时轴 瓦袤面不是平面（即为曲面）时反而有益 假设抽瓦表面形状如图2所示，为二维曲 面，同时为了方便艇见.分别从切向弯曲比 札（弯曲高度山与堪小油膜厚度H之比 A JH）和径向弯曲比札I =A1/H）两个方 面进行研究。下面详細介绍轴瓦表面形状与轴承性能 的关系1.轴瓦理状L/B讨论轴瓦表面形状前，先介紹一个轴瓦 平面形我L/B, Flcberg先生的研究结果 是，假定油膜粘

6、度相同,根据摩擦搁耗St小 色条件*得L/B = 0#7S（支柱蠟丝支撑位置 辰E5%,进*出油边油膜厚度之比 3諾 o價定轴瓦L/r. -1/1.5 ,采用有效 面积除去相邻瓦之间的间隙为盹的轴 承，则得轴瓦个数“二 对大型推力瓦， 必须进行考虑油旗温升引起阀滑池粘度变化 等的计算。实际使用的推力瓦，大多数轴瓦 个数u = 12t L/B = 1,52,0 j是种径向 任.切向窄的轴瓦。这种推力瓦不仅性能优 异*而且还具有由于限制了宽度B而不易产 生变形和组装维修方便等优点。 2 曲西瓦冷hA./亠-加肉雾命再 t =AS /H径向常费比Hf-年吗辛隹2. 径向弯曲比札薄型推力瓦便于制造和浇

7、铸巴氏合金， 但是采用支柱螺鉉支博时容易产生变形.特 别是容易产生艳向弯曲变形，这是十分令人 讨厌的*假设轴瓦傾斜条件为进.出油边油 膜厚度比R= 2,那么轴瓦軽向弯曲比札与 员荷容星比W/W。和摩擦系数比f/许的关系 曲线则如图$所示。从图3可以翟出，轴瓦 性離随札的增大而卞降口不管轴瓦是正弯齟 还是负弯曲，轻向弯曲比*大时#負荷能 力下降逮度都很快.因此，为了保证细畏珞 薄型瓦的平面度,必烦如图4所示采用环 形支澤轄构或复合梁支撑結构，使轴瓦的支 点分散.此外，还可以采用图5所示的结 构，即将轴瓦沿径向分成两半宀不过这样将 会使轴瓦数增加一倍-| 维普资讯 h ttp:/| 维普资讯 h

8、ttp:/| 维普资讯 h ttp:/L Ti料册尢摊炼 拦曲蜀式中呼一泊松tt 戸一平均油脱压力 E纵向郵性系数 F轴瓦卑度 实验结果也是Za=70%时，叽/忆逐h 从而证明实际中可以应用图T的曲线口囲5 径向分半瓦下何将轴瓦承受的外力分为起动时的和 运行中的两种情况，以典型分散支摊形式的 盘簧支撑为例，硏究支撑力如何分布才能避 龟他瓦发生变形。硏究时假设轴瓦变形很 小，且这种变形不会引起盘簧反作用力发生 变化。首先，起动时要求轴瓦与 锚板完全接 触，承受均匀的负荷。局部接触造成的负荷 集中将会加速轴承金属的摩损或烧坏轴瓦. 所以.采用如图盹所示的盘费分布系数 zo = 100%fe全固支據

9、形式较为理想*其次，运行中轴瓦承受图砒所示的二次 曲线型的油膜压力，因此将轴瓦当作中问固 定鑒支撑瓦进行近似计算，结果如图？所 示P图中，纵坐标为轴瓦弯曲比与挠度B 之比，橫坐标为盘賛分布范田。图中轴瓦篷 向挠度仇可用下式表示*P f L图4分数克撑点的轴瓦支椁站枸 环阳叢揮 b,0“101.5tJQt A【舸a 3倾斜条件为R= 2吋轴瓦性能与径向習曲比的戋系 fu札0 0叶焙序赫乐戳 0叶飾金苟容量工二VnL&r R*11 如产、=|维普贤讯 rmp:www.cqvip.coTTi#|维普贤讯 rmp:www.cqvip.coTTi(b)(d)#|维普贤讯 rmp:www.cqvip.co

10、TTi图吕 避丸軸瓦岌生径向变形（札= $+札）与盘簧分布系数比孔动时（鬲乂1肚滋）b.专止运打中油虞血力引起时评出愛母（N=TO裁*追佇中L酵止运杆中发里1爭N盘養命丰与戟瓦養Jt之此（径构）$一沽理压力引起肿辂氐弯曲比如一站变彩利足飾牡瓦弯團岀tMAS/t#|维普贤讯 rmp:www.cqvip.coTTi#|维普贤讯 rmp:www.cqvip.coTTi图7 中间固定梁支撑瓦的弯曲比机挠度B与支撑力分布Z。的关系油膜圧力用斥次代數曲钱近似養岳）因为运行中还有一部分摩擦热通过轴瓦 扩散，所以还必须考虑轴瓦厚度方向上温度 梯度引起的热变形.温度梯度的大小取决于 复染的轴瓦环境条fk因此一股

11、根据经验，油内润滑式水轮发电机轴瓦的温度梯度取为 1 -2 r/cma为了方便起见，假设整个轴 瓦为同一錢性温度梯度07则热变形引 起的弯曲比叽可用下式表示；枚 = gj三一丄一 T8 TTH武中口一线热膨胀系数0f厚度方向上的温差假设油摸压力抵消了團6c的热变范，即札a氣*氣f + K$.=0为使上式成立，并同时保持轴瓦的平面 度，则可由下式求出_ K*兰 彳96（1P T例如，设#| 维普资讯 h ttp:/dt/T e 1 r /cm：s3,l xiQ*kg/cml*0 寻iSkg/cci1/r= 5T12cmMKt= -3 x 旷g通辻图了可以査得Zo -100%因此*在图6i所示的情

12、况下，就可以避 免运行审的轴瓦变形，温度樑度t/T是热变形计算的基础， 其大小一般很难预鸥”因此都熹想办法避免 轴瓦发生热变形例如，可以如图8所示， 在轴瓦下部采用静止油保温法*使其与曲循 环系统分RJ开来牛根据推算，一般通过轴瓦 传递的热齟只占17%左右因此，采用静止 油保温法可以防丄紬瓦变形，而对整体冷却 不会产生太大的形响。图8 采用保温迪時止輯氏站变形停机时，残存部分油膜，它柩慢慢地从 宙扳和轴瓦之间挤出（参见图前）o在油膜 消失JS的较短时间内重新起动时，必须注意 轴瓦上不应有太大的残余热变形，因此采用 热容超小的薄型轴瓦比较合适严以上命绍了比较容易变形的棚瓦的悄 况，而笹板的倩况也

13、应该这样考虑耶3. 切向啬曲比札关于轴瓦切向弯曲冋题* Raimondi和 AbramoviU先生梆进行了计算,他们的计 算都和中间支注支撑瓦閑性能有关，很有实 用价值$现介绍如下。Raimondi先生指出，在很据雷诺方程 推导中间支柱支撑瓦的负荷能力时，不考虑 油膜温升引起的润滑油粘度M和密度P的变 化，而将轴瓦表面当成切向圆柱面.如改变 帖膜厚度*的值，就可以获得不亚于偏心支 撐平板瓦晟佳值的性能。即如下表所示.在 适当的同一假定条件下得出与最佳平板瓦 的比较结果o在这种情况下， 当宵曲比妇时，结果最佳a在实际应用中#作为可逆式机组的推力 轴承，中同支撑结构最简单，而披广臣采 用，因此曲面

14、瓦的利用价值很大。若是小型 的推力轴承，则将推力瓦加工咸圆柱面即 可。而对大型推力轴承面言，若能利用轴瓦 的熱变形和池膜压力变形，那就更好了。计算 方医是利用團7中的曲线，在仇口 0.5的条 件下，求出乂。值和仇值/ F2GL-八）| 维普资讯 h ttp:/| 维普资讯 h ttp:/t4ra）r（%）奉小曲厦庠Jtlt卡*B&11p菱杞52.0pft.0*534 U 6C4*讣1| 维普资讯 h ttp:/二厶戶7/z/10 01 ? I ao 0(P/E ) ( P/T ) 3 ( BJH )、并绘制成 图q所示的曲线。在这种情况下虽然禺和 如中含有油膜厚度这一因素，使设计值的误 善校大

15、但如图L0所示，仍有裕度*当 0 4札：时，与最佳平板瓦相当，而且 最小油咦厚度变 化 较 小。另外*如图口更 示，的國柱面瓦与平板瓦不同-天 值改变对S最小浊膜厚度的变化较小，并且 晟僅圆柱面瓦比最佳平板瓦优异10%左右。但是.只冇在轴瓦弯曲量与油膜厚度相 当时才有效而且还必须注意避免弯莊量太 大0| 维普资讯 h ttp:/支JJ力分布0-10 J/厂A如1S-50%aoi&ias i灯梅那3比*图9 轴瓦挠度扁支撐力冷乖Xn及弯曲比仇姑关札 承傕条件札=。5S10 中间丸撐SI桂面瓦的最沪油濮厚度支拆益豪X %图11闻拄面瓦和平叛瓦的藏小油膜厚度以上简明地介绍了推力瓦的近似计算结 果口

16、sternlicht等人的计算方法是将雷诺方 程.能员方程.弹注、热变形方程组成联立 方程组，燃厉用电子计算机进行求解。总而言之，収往患方设法保证轴瓦的平 面度，这在城则上仍然是正确的，但是现在 由于知道在中何支掉力式等结构中，利弼轴 瓦变?15(弯曲面可以提高轴爭性能，因此 都应用了利用微小弯曲面这一先进技术a加工谋差的影响轴瓦的加工逞差也是非平面瓦的一种 加工课差可欣分为局部表面斟糙度r+整个 表面的波纹度或弯曲度它们数值大小的 顺序大致如下(参见图12)：H/B = 1L%/B 二 101旷*r./E = H)Y关于粗糙度问题，不少论文巳作了介 绍在大壁轴瓦电亍呱也表面蛙纹度i其 上限估

17、计接近于最小油膜厚度H)作为研究 对象a| 维普资讯 h ttp:/|维普贤讯 nnp:www.cqwp.c0m|谕何空刚卩皋12 有加工统星們轴瓦艮面A柚丘眞同晒圮统屢一轴孔純询巧扯枇度一轨龊展离峠祖槌足|维普贤讯 nnp:www.cqwp.c0m|协曲M)?、也K= A/Ha* 加工误差波峰tt上述二元雷诺方程即在一 船雷诺方輕的左边増加加工误差项 (3/&) AaA.f解该方程并绘制成图14所示 的曲些从图14可以看出，釉瓦性能随卩増 大而下降。用刨削加工瓦进行实验，结果如 團15所示，与计算结果很物合当H = A时， 实际油膜厚度1仏将会迅速减小( 0-1H),同时摩擦阻力也会逐渐增大

18、*由 此可以推定已经开始发生局部接触了.如果 以此作为使用极限*則结果与传统的粗植度 和允许油膜厚度理论相似。由于关于轻向弯曲的图3与图14相似， 因此.如果包括变形在内的轴直平面的全部 形状误差用也表示，那么当A0.2H时*实143际应用中可以看成是完全 平面。但展，当 A-H时，则不能按完全平面进行计算了。 而且.在大型推力瓦中，还血该把等于形状 误筆心的II值驾作战小允许值推力瓦的支撑方式和负荷的均匀分布I第中支撑和分散支I*在大型推力瓦中，采用支柱的点支撑或 线支撐结构，有将支撑点分散的发展趋势 见图4采用挠性体的衙支撑是支撑点、分散的极限形式，其材料有金属弹簧.纤维 制品和塑料制品等

19、。与集中支撑比较，分散 支撑的推力瓦不容易弯曲，因此可以设计得 薄一些 一般大型推力瓦弾性支撑的支撑分 布范围为X = 2/3从图9可以看出，$m = 65时，推力瓦的挠度血其大小与那5 Am （集中支撑，0 = 0%）例如，抿据Michel）的估算，支柱支撑 瓦的T/Bl/3,因此，分散支撑瓦可以设 计成T/Bl/5的薄型瓦。美国通用电气公司采用仝瓦面弾簧支撑 方式（Arc=ioo ） 但展，根据笔者分 析，这种支撑方式的抽承性能 将会逐渐下 降，因此不推荐使用。2.采用冋性支撑和疑性悴支撑便员荷 分布均匀以上介绍了大型推力瓦的两种与弹性变 形有关的支撑方式，下面对这两种支撐方式 的每个推力

20、瓦之冏负荷均匀分布问题进行比 较。首先，衆用刚性支柱支撐的推力瓦在安 裝时要凋整支柱的高度，使负荷均匀分配。例如，采用在支柱上加工出螺纹，用扭矩扳 手均匀拧紧的方法。此外，也可以采用图16 所示的方法，使用帯有吨垃计的支柱螺丝， 边测量负荷边迸行调节。对推力瓦数为6的 轴承进行实际测量，结呆足前一种方法的负 荷姜差为10蚪，后一种方法的负荷谋差社 4 %图16 带氓位计的支柱蠅性支撐蛇构1 . 力昆 2.寻电位常峠主it螺垦林承良4就节糅建 E .电胆豐应变枕眾脅但是*在大型机组安装中，这样调整非 常麻烦，因此有的机组采用图17所示的结 构，綾上能起平衡作用的平衡块。采用平衡 块的结构虽然有些

21、复杂，但其作用却很明 显，即使镇板倾斜度数为戈N时，也能自动 地进行平衡。1-14其次，采用挠性支撑的推力瓦，负荷均 衡靠挠性体变形来实现。下面根据笔者对模 型柚承进行的实验进行介绍口模型轴承共有 4块瓦，每块瓦用5个盘簧支撑。每块瓦的 位移特性如图18所示，由于采用預压彈賛* 因此在接近运行负荷W*之前，都象刚性体 似的,可以防止转子产生不必妾的位移。 另外.在正常运行（正常负荷）情况下，各 瓦的负荷如图19所示，它是通垃盘簧的适当 | 维普资讯 h ttp:/变形使负荷分配均匀的当负荷超过W。时， 各瓦的负荷误差沟土 2%左右，即使轴瓦的 安装逞差为士 O.imm,各瓦的负荷溟差也 不会趙

22、过士 4%。使用的弹赞越柔软，各瓦 之间的负荷谋差就会越小。但是，由于转子 位移晁亠的允许值限制着最小弾簧常数的大 小C6和设计负荷误差相对应，见图18), 因此必须适当地选择弹赞的柔度。图坏自动平將支撐结构1.推力瓦 2下平瞬烧上平御块4. 犯瓦 5 . 乂桂権戟 仏氐C-X#j*贡時w(sfj*w$fr妞3194个预压鱼黃支撑瓦的负荷分聖平图M油压支撐结构1 *轨范 2.榕力瓦碑性凶&4 t A力沽#| 维普资讯 h ttp:/318悝圧盘黃支撑瓦的位杪特性均衡负荷的另一种方法是如图20所示的 油压支撑方式。它是利用弹性油箱或活塞 缸。这些结构比较复杂，而且还必须有防止 漏油的措施。润滑方

23、式1.润滑油粘度润滑油粘度的大小主要取决于轴承线速 度平均值U毫无疑问，应当适当地选择润滑油粘摩*使摩擦攝耗较小，从而使油険温 度较低。推力轴承单位面积摩擦损耗Q可以 抿据下式武出.我大小与CT的二次方成正 比aQ=:口 * H * UZJH ( kg/s * cm 式中。一摩擦损耗系救，当R-2 L/13= 1 时,g G T23肛一油膜平均粘度在立式水轮发电机中.一般Cr = 1040 o/s,便用的洞滑油为140号適平油。汽轮 发电机轴承有的线速度高达7匕90m/5左 右+使用的词滑油则为盹号透平油B从上式可 以看出*尹值越小越好。但是从理论上说， 在最:小油膜車度阳达到允许值之前，可以

24、降 低油膜平均粘度旳即4PHWB式中系数方沟R和B/L的函数。不过后面将 要介绍，需要在高负荷下起动的机组，也应 谨保证润滑油具有一定的粘度，擬之在轴承 面容易形成流体润滑膜2.；令却方式关于润滑油的冷却*除部分热基直接歆 发到空气中之外，诬婆采用在油檀内设萱冷 却管，或让润滑油橋环，逋过油槽外面冷却管 等方法进行冷却*后一种冷却方式的忧点是 可以将油橫设计得小一点，从而也可以减少 润滑油的用虽此外，后一种冷却方式有时也 采用图21阮示的结构.安装抽祜板，琨取代 单独布覃的油泵。无论哪一种冷却方式，都 是将摩擦损耗转换成润滑油的温升后统一遴 行冷却但是，发热严重的，朋匪複琴虑直 接对池膜进行冷

25、却。直接冷却袖膜的方法之一.最好是在推 力应申埋设冷却管不过肛前对这种方法的 冷却奴果还没有进行过分析。图眈中埋设冷图工丄带射冷却器的自确环泪滑结枸1 *聚“板 2密祗馬 3 喪施 4 .护力巴6,錮蜡 E.冷却祁 T*轴垂丘寻油閒ftit U H/ke曲就禅力图器埋有冷却莹的難力応及其热阻IfItp雍力瓦寻然 K4LT曲力瓦耳度入一伞却护盾事扭帚it k 一枫St讪辛關泵段姑區圮tr图23 冷却介质冷却準与菸阻比的关柔曲靈却管的推力瓦，其热粗比为H= C H/kc ) / T/k6 ) + (1/A.)o笔者对这种推 力瓦进行了计算，计算结果如图23所示*图 為中，纵轴q为冷却介碉冷却生与总

26、摩擦发#| 维普资讯 h ttp:/起动特性025 世板表曲粗槌度与临慎+詞三曙世热量之比。从图卸可以看出，当订=0.1时 q = 3/3i而当n = K0时，则基店上可以达 到完全冷却。但是F采用富种冷却方法，由 于担心推力瓦会产生过大的热变形，因此必 須采取一空相应的谀防措施。同样也可以考 虑对総板进行冷却的方法。如果两种方法并 用其冷却效果将会更好。高速机纽推力轴承除冷却何题之外*迫 切需娶解决的问题还有闽滑油搅拌时产生气 泡SttffiiBte等，这里就不 介鋁了a147| 维普资讯 h ttp:/1.18 X ( i /沁*a)J（小疔儿的关系i .租糙度和粘度的影响抿据Laffoo

27、n等人对起动摩擦持性的研 究.镇板粗糙度均方按值）的影响如图21 所示。从图24可以看岀，镇板平面超粗糙， 起动阻力就越大.在推力瓦上产生的摩擦也 会越大（抿据Tarasov先生对證扳加工方 法与表面租糙度问题的研究结果，镇板经磨 削加工.抛光加工和超精加工后，其H, J 均方根值=10-15 ）*另外.如图臂所示. 为了使流体润滑区的临界值 WN/F儿较 大，当“值较小时，有可能在觥定转速“下；WAN ( r/aia )图翠 枝械震面粗社J1 均右锻值与筠劝摩擦果数的关矗（小型揍型试曇机时实曇结采Uiilt岡（mm 图新 落下转子怎復板与戕力瓦之何蔺膜厚丘薛更化曲线iA时间騎为30s,8 m

28、m总仍焦存虚一定厚度的油廡）仍达不到临界值 pN/P儿Laffoon等人 论述了在这种情况下降低润滑油温度.提高 润滑油粘度的必要性.此外还得由阀滑油粘 度越高起动粗力遞小的谿论2.静压润滑的运用起动阻力一骰为正常运行阻力的100倍 左右口若机组不能产生足够大的起动转矩或#| 维普资讯 h ttp:/#| 维普资讯 h ttp:/J低循环疲劳强度设计口最机械涉僉#| 维普资讯 h ttp:/#| 维普资讯 h ttp:/概述对于挤梁铁塔.压力容器.船舶. 子能设备.储油雜等部件*应奢虑低循环醱 券引起的攪劳垠仿或疲劳破坏问題因此， 对构件作疲劳设计时，应先进行循环疲劳试 验囚确立所用材料附最住

29、疲劳曲展，再以此 曲线为基准选取适当的安全系数作出设计疲 劳曲线，然后再综合希虑缺口、温度S环境、 累积损伤零诸因子的影响，最后确定出设计 应力或设计寿命。这里所说的最佳疲劳曲线是牯先通 过由应变振幅5和断裂循环次数R表示的试 验中位点描绘出疲劳曲线，軽将该林 料的纵弾性系数E乘限N肋钱上纵坐标 肌值，从而得到一条用应力S,表示的疲劳 曲线，其细节将在后面谍述d此外*在高温 低循环疲劳设讨中有吋也用重复全应变范国 4勺来代替片，把”曲线作为最隹疲劳 曲线a斷裂循环次数N趕描试样上产生特定號 坏现象时的反复次数“这可分再两种情况， 一种是试拝完全断开或试样的刚性低于集个 标准值射的循环次数罩另一

30、种是试样上产生 的裂纹达到一定尺寸时的碼环次数。在有必 要对两者进行区分时，前者用/V,表示，后 者用N.表示*心和治的关系将随皿裂#| 维普资讯 h ttp:/#| 维普资讯 h ttp:/需要频繁起动停机吋*为了能够顺利地屆 动,并在起动过程中保护轴承面，般都釆 用所谓静压润淆超动方式静压润滑起动方 式有两肿，一种是设法抬起转子肩往镜扳与 推力瓦之间加入词祸油，在其形成的油膜未 消失之前如图26所示）起动机组另一种 是推力瓦上带供油孔，逋过供油抚输入高圧 帽滑油煎超镣板后进行起动*采用后一种静 压润滑起动方式可以使起动摩擦系数下释到 1旷彳1專左右关于轴承材料方面*还有巴氏合金与瓦 基之间的粘结，发然及可能擡袖膜压力引起 的巴氏合金直龟裂等问题，这里囚篇幅关 系.就不1介貂了v结束语关于大型米切尔式推力轴承.上面巳挑 选出几个有关问题试作了分析目前我们仍 在继续研究如何进行臾合理的设计，以満足 机组向大容量.高連方向发展的要求，进而 使其价格在国际上具有養争力。本文未涉及 的重要问题还很多，这里就不介绍了。參考文載（略）林秀賞译自V日本机械学会总/1966, Vol.G9, 181572*11851193菽民;t 校#| 维普资讯 h ttp:/#