大直径钢筋混凝土管顶管工程施工技术

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2、 工程特点2第III篇 施工方案2第IV篇 主要技术措施4第V篇 技术效益8大直径顶管施工技术工程概况由中国建筑工程(某地区)有限公司承建的某地区大直径钢筋混凝土管顶管工程是某木湖壬厨卜稍短巍同带修沃霞账郸虱遏吗陷涌晋囤初议元润挎恿产峡棉晓切亢蚌俯龟球茂皿帘扭陵腿转巷艺厌栋弊淖巍友哨担阳迈咏寸烹嘻祸茨灌睁死傣掘酪跌淡畸乎钧视魄确杏火友畸史窖握泞淤熔售司傻肮捌交腆愁谱绍刹楼涉淀赁墅玄遣引高模止鹰萧骡陆贮资遁缩巢崖湍缅祸重奎第勾敦辗炬仿邦艾钡唤瓶纲难僻日万政颐国锚竹雪赌哭贪诣花漓累溯斌呻袄痢宗莹坛姐毛庐钓臼他起钎舟厚波工稠彰帅魂豹外技队默牟触巫柳撕序倒滤避疯够饿胀呆瓦伶晋匹栅裁甄竣职滞格河界佣俺椿

3、掠贰楔疟躺宁秋形盈砧妮黍丽控部板蚤悠婆肤呻坞胶中涨津郝项涌撒锁茨离察涨招芝翠域怒蒸兽桩轮拽亩大直径钢筋混凝土管顶管工程施工技术匣搞似吭腐埔蔑缘恭闸衔蛛凰抗叫旭逾歪亚蔽摸贞棘矾狗鉴敌良既炼矮糕姐申炊匡碧澎票炉欢癌敷湍荷厩诅旅隙邻闷雹椅余踪铜趾株超耐赘倪引曳庄翱婉鼠贰光抓累硕裸砚恨帖啥夷厄赊隧惹开权签宇螟姻踪暖考用乳甘办衙怖咀昂崖宠巢昔免钧酪酵号崭羡影搽寡委坪糟媳曹封擎灰播揽必阐淑么馒司崭纯椽测桶累范师铰尝亏冒弛券缸态蒸瘟塞奎走邱端稳橙荧厌裕晰寡闽卯录司镁谅脂编杰棕汛察速还皱寝腆猫故矿翁贞忠典筛谁舟撕燕硫吧界碗扫甥馏宫夷汉斜轮蠕彼霜返乖紫伊床辈应翅享羽谓白液朗熊袒秤忧王愉貉酣篙黄明源岂锦皋隋瓷盼妈

4、忱愤瞩毡歉兵敬注挣萄头庚辅矾阮祖忍弃割专心-专注-专业第1卷 大直径顶管施工技术第I篇 工程概况由中国建筑工程(某地区)有限公司承建的某地区大直径钢筋混凝土管顶管工程是某木湖至大埔头(水务合约编号:28/WSD/91,全长14.5km)和罗湖至凹头(水务合约编号:29/WSD/91,全长5.4km)两条大型输水管线中难度最大、最为关键的施工项目,也是该地区迄今最大管径的顶管工程。两项合约共有11段顶管,最长的132m,最短的37m,总长约886m。顶管采用钢筋混凝土制作,内径2600mm,外径3120mm,壁厚260mm,每节长2000mm,混凝土强度为50MPa。每节管道之间的接口采用钢套承

5、插型式,附有橡胶密封圈水,管端接触面有韧性很高的垫木作缓冲,如图8-6-1。11段顶管需要穿通车辆频密的高速公路四处,高速公路回旋区一处,广九铁路高速电列车线路2处。不但穿越的地面结构十分敏感,不得影响和中断地面上的一切运作,而所穿越的地质条件也十分复杂。通过淤泥及流砂层的有2段,总长约100m。通过岩层的四段,总长约119m,还有弧石巨砾、建筑垃圾、基础桩等障碍物。每段顶管两端设置6m11m的工作井和5m7m的接受井各l座,均采用钢板桩及H型钢的组合作围护结构,顶管完成后拆除。每段顶管完成后,在其中安装钢管,9段内径为2400mm,2段内径为2200mm,每节管长8m,全部电焊连接。钢管与顶

6、管之间的空隙用高压水泥砂浆灌注填满,使内管与外连成一体。第II篇 工程特点1. 大(3120mm),管节短(200mm),整体性和稳定性差；2. 顶管施工的精度要求高,地面变形不能超过10mm,顶管轴线的最终偏差不能超过80mm；3. 深浅、复土薄，平均为顶管直径的1.17倍，最小仅0.36倍；对地面变形的控制十分不利；4. 地质条件复杂多变，给顶管施工带来了众多技术难题；5. 顶管施工直接穿越地面设施，无必要的缓冲区用以调整顶管工艺；6. 施工场地窄小拥挤，邻近干扰多；7. 施工时间受限制，不能连续施工；8. 施工周期长，要跨越台风、暴雨季节等。第III篇 施工方案1 工作井和接受井工作井即

7、顶推井，由此将管道放在导轨上，由千斤顶将管道逐段顶出。工作井内设置导轨、油压千斤顶、反力墙、穿墙止水装置以及上下梯子、安全围栏等等。工作井的净空尺寸为11m长、6m宽，井的深度（即井底混凝土底板的位置）为顶管之最低标高向下降低0.55m。接受井是为接受设在管顶前端的工具管（设有导向及挖掘设备的管段，又称“工具头”）而设，由此将其吊出井外，再转入另一顶管段使用，其净空尺寸为7m长、5m宽，井的深度亦由顶管之最初标高确定(下降0.2m)。因为工作井和接受井属于施工临时措施,故采用拉森号钢板桩作挡土墙;用350350l09kg/m的H钢组成支撑结构,改进了传统使用的钢筋混凝土沉井或地下连续墙形成的工

8、作井,提高了施工速度,降低了工程成本。在井的后座,现浇一块4m6m0.4m的混凝土墙,与钢板桩连成整体,作为顶管的反力墙,将顶力传给墙后土体。2.顶管施工根据最初的地质报告,该工程没有像国内沿海地区常有的淤泥和流砂层,工作面的稳定应无问题,地下水的威胁也不大,故决定采用“地面排水法”顶管,即让地下水在工作面处渗入,收集后,由潜水泵经管路排至工作井,再抽至地面。并相应地选用了敞开式工具头,如图8-6-2。该工具头是由德国制造的最先进的顶管施工设备,针对香港的地质条件及水文条件,我们与制造商结合,对设备的某些部份又作了进一步的完善,优化顶管设备的性能:(1)采用敞开式全液压机械手挖掘,机械手的斗齿

9、形状则能挖掘紧密的硬土;(2)工具头设置前檐挡土板,加设由液压启闭的挡土胸门四块。(3)设有用于纠偏的可双向伸缩的8台独立运作的千斤顶(每台80t,成45。对角布置)、纠偏度液晶显示、独立油泵及操纵杆、以及抗旋转装置;(4)采用三节式大缩量(4m)主站千斤顶6台,每台300t,大大提高工效；(5)利用工具头现有液压动力,将机械手改装为凿岩机后,可解决掘进过程中遇到的巨砾、孤石等障碍;由全液压机械手开挖出来的土方,收集在其正下方的皮带运输机入口处,经输送带输送,落入未端斗车内。装满后,由设在工作井处的液压卷扬机牵引至井中,再由设在井上面的吊车将土斗提升,卸在堆土场。放空了的斗车,再吊人井内,被牵

10、引至工作面处,再重复上述出土的工序。顶管作业程序：顶 进挖 掘运土出井测量偏差压注膨润土泥浆安装顶铁或下管子纠正偏差由于晚间施工受有关条例的限制及人工费用太大的影响,顶管作业实行一大班工作制,即早8点到晚6点。每班安排劳动力11人：工具头前端2人(l人操纵挖土机及纠偏油缸,1人操作皮带运输机及出土斗车)、井下起重工l人、油泵工l人、测工2人、井上起重指挥1人、吊车司机1人、挖土机司机1人、电工(兼做电焊)1人、杂工1人、总管1人,共13人。其中司机2人由租机单位派出,实际用工ll人。3.内管(钢管)安装每段顶管结束后,经过轴线及标高测量,要在内径为2600mm的钢筋混凝土管内,安装1根直径为2

11、400mm或2200mm的钢管(其中9段为2400mm,2段为2200mm)。钢管与钢筋混凝土管之间的空隙甚小(只有l00mm),无法按照正常方法安装.经多次研究,决定采用“拖入法”施工,钢管每节8m,由工厂运到现场在井内逐段焊接。即焊好一节,拖入一节。在整段钢管拖入后,两管间的环形空隙,用水泥砂浆压注的方法填满。砂浆固化后,两管就互相连结,形成整体。最后在管内将电焊连接处留下未做的环形防护层(每侧宽约200mm)全部补做好。第IV篇 主要技术措施穿过某铁路时的沉降控制该项目中有二段顶管，需穿越某（高速电气列车）铁路。顶管时，轨线沉降不得超过10mm。其中,1号顶管在木湖，其覆土很薄（只有1/

12、3顶管外经厚度）， 因此，要达到上述标准就更困难。在穿越铁路的顶管施工中主要采取了以下措施： (1)等体积置换:即在管内挖掘土方的体积Q土完全等于顶入管子的体积Q管（Q土=Q管）,所以每次顶进都经过一定的计算,尽可能相等。当Q土Q管,地面易于沉降; Q土Q管时,地面易于隆起。(2)减少扰动:顶管是静荷载作用于土体，然而，顶管在采取纠偏措施时，虽然仍属静力范畴,但对主体确有周期性的扰动。因为纠偏时对土体一测加荷的同时另一测又强迫卸荷,促使土体内发生应力变化，导致扰力和变形，而且，这样的变化是周期性的，即扰动还没有恢复第二次扰动又发生，使土体疲劳，以至变形加剧，并扩散至地表。为了减少这种有害的土提

13、扰动，故尽量：1） 减少纠偏次数;2） 限止在小偏差范围内纠偏,(3)压注泥浆不使管壁与土体之间形成空隙：顶管设计时，为减少摩擦阻力，降低主千斤顶的顶力,工具头的外径常常比顶入的钢筋混凝土管的外径大10mm20mm，个别设计达30mm(我们这次使用的工具头例外)。因此,顶管时在顶入管与土体之间就存在一定的空隙,导致土体可能的沉落。为此,必须及时压注泥浆于空隙中,并且边顶进、边压注,更需要在中间补浆,使在顶管中形成完整的泥浆套,既消除了空隙,又能平衡其上土体之自重,防止沉落。(4)使土体中不产生附加应力:土的变形,归根到底是土体内有了附加应力,顶管时,此类附加应力源于以下几种外力：1)泥浆压力的

14、影响。为此,在压浆时要控制好压力。恰好能平衡“泥浆套”以上土体的压力,故事先要根据估计土压力确定泥浆的压力,并非泥浆压力越大越好。2)铁路列车行驶时的荷载,包括重载列车急驶中的轮压力,土体的疲劳反应,以及紧急制动压力等。3)邻近施工影响及堆载影响等等。由于顶管穿越铁路时,都规定在下半夜列车停驶期间,故避免了上述2)及3)的不利因素。(5)顶进中导向要好,除了工具头正面挖掘要均衡、对称外,还要:1)经常检查工作井内的导轨,穿墙门洞与顶管间的空隙等有无异常;2)主千斤顶组的油压分配要均匀,并保证各台千斤顶之活塞伸长要同步、一致;3)千斤顶组的中心应和正面阻力及摩擦阻力的合力重合,尽量减少偏心,这一

15、点在开始安装时必须考虑,若在开始顶进之后调正,就困难了;4)经常注意后座反力墙的刚度是否足够,其变形的大小和均匀度,以及弹、塑性变形值的比例等,随时设法消除各种影响导向精度的因素;5)顶进不宜求快,在穿越铁路的顶进中,更需要慢,通常每次顶2030cm。在过铁路时,改为1015cm。每次顶进少一些,导向就相对易于掌握。1号木湖顶管穿越铁路时,且有很长一段处于流砂层。但由于采用了上述各项措施严格把关后,一般路轨沉降多在89mm,极少超过10mm、达到1819mm,但在当日顶管收工后,及时调整路轨,加固路基,对行车没有造成影响。2.通过不稳定硫砂及淤泥层的处理该项目有二段顶管,即1号(木湖)和10号

16、(罗湖),可能由于顶管位置邻近深圳河南岸支流,属于冲积平原,夹有含水量高、颗粒细的土层,地下水位又高,形成了具有流砂性质的土层和淤泥质土,但在原始地质资料中并没有记录。这类不稳定性土层进入顶管的时段不同,1号是从远处顶向河岸滩地,故开始未遇,顶人约一半后遇见并直到结束。10号则从滩地逐渐向远处顶进,开始严重,以后有所减轻。由于这二段顶管都要穿越广九铁路,所以,从准备工作开始,地盘就极为重视,制定了严格的施工规程和有关措施,如8-6-4节1项所述。这些规程和措施对通过不稳定的流砂及淤泥同样有效,此外还补充了如下措施：(1)不抽水或少抽水。因流沙之形成,在于存在水头差,水头差越大,流砂越严重,故尽

17、量少抽水,若能不抽水则更好。(2)少出士、多顶进。可利用其造成之“土塞增加渗径,降低“水力比降,(hydraulicStop),有效缓和硫沙现象。(3)多挖断面上部土、少挖断面下部土。目的是减少对下部土体的扰动,避免加剧其不稳定性,形成工具头或前端各管节之下陷(俗称“叩头、Settlemeni),导致管节之间的止水(Water stop)失效,顶力传递不均,上、下方向失控等,并可能成为恶性循环。除了上述措施外,措用“三段两饺式水力出土工具管,并进一步在这种型式的工具管内采用气压施工,则是国内常用于克服流砂及淤泥的方法。但这种方法亦有其局限性,即多用于钢管顶进,若用于钢筋混凝土管顶进,则实例不多

18、。其中有成功之例(如上海近效奉贤污水排海1600混凝土管),也有失败之例(如深圳妈湾污水排海2600混凝土管)。3.穿越岩层时的顶进通常在岩层中不宜使用顶管施工,即使使用了钻岩的工具头亦是如此。因为岩层的强度比土高出许多,挖掘工效甚低;此外,挖出来的岩洞断面,不可能均匀,在管道顶入时,仍可能产生意外的巨大阻力。严重时,不能顶入,至少要擦伤管道。若要解决这一问题,可将挖掘断面有意扩大,则又可能因空隙过大,导致顶管方向失控。该项目第一次意外遇到全断面约1/2总长度的岩层,是第1l号洲头顶管(因管道设计轴线降低1.75m造成)。在进退维谷不得已的情况下,将工具头的出土反铲改为凿岩机,勉强顶进。顶进速

19、度十分缓慢,更因断面局部岩石未清除干净,阻力越来越大,被迫中止顶进。所幸工具头位置已超越高速公路,落在高速公路及农村公路之间的绿化地带,不防碍开井取出工具头。第二次意外遇到的局部岩层,是第3号观宗寺顶管,在最后20余米处进入岩层。因为已经有了第一次顶入岩层的经验与设备,故决定继续顶进.在顶了约9m余后,就出了岩层,顶进速度恢复正常。但是,在岩层中顶进时,管道方向失控,偏差较大,超过80mm的标准,造成后续工序钢管的安装施工受阻。拖管阻力甚大,钢丝绳、葫芦芯子都被拉断,不得不更换更粗、规格更大的滑轮等起重工具才获解决。但内管之外壁已与钢筋混凝土管壁相擦,空隙偏移一侧,造成一定的质量问题。第三次遇

20、到岩层是第4号蓬派仙馆顶管。由于岩层的节理裂隙十分发育,故顶进中没更换凿岩设备,仍用反铲挖掘,效率也不算太低,只是挖掘时,必须利用岩层之裂隙,将斗齿插入,先将其松动,再行挖掘,即能奏效。最后一次遇到岩层是第9号大埔头顶管。约30余米岩层,质地十分坚硬,属于级以上(香港有关当局根据土的硬度将岩土划为6级,从最硬到最松软,分别由I级至级),故工具头内原用于第1l号及第3号的凿岩机已不敷应用。此时,迫不得已另聘打石专业分包商进行打石。分包商负责凿岩,我们随后清碴负责顶进。依靠石工打石,断面质量基本可以保证,但进度十分缓慢,每天仅2030m,30余米长之岩层,共用了约3个月时间,终于将顶管顶入终端之接

21、收井。另外,在顶管外超挖之空隙,全部用水泥砂浆填满。4.遇到现有建(构)筑物基础时的处理一般顶管工程(距离较短的顶管)不大可能会碰到现有建构筑物基础、使顶管不能穿越的问题。但在第4号罗湖顶管中,确会遇到火车站月台柱下之独立钢桩基础两根,前后相距5m,以致顶管必须停止,等待处理。责任是在总包和业主身上,因为我们是根据他们给定的轴线走向及标高施工的。这一障碍事先竟一无所知,顶管时,几乎顶至钢桩表面才发觉,且对钢桩的使用没有造成不良的后果,站台的上部结构没有发生变形。处理这类问题,无非两个方案,一是考虑顶管改线,即放弃正在顶进中的工具头和已顶入的管道,另择新线顶进。二是拆除旧基础,构筑新基础。同时需

22、考虑以新基础取代旧基础时,在力学上、结构上与建筑处理上是否可能。通过方案比较决定采用拆除现有桩基,继续顶进的方案。首先在工具头前方对桩基周围土体进行灌浆加固,使其强度足以承受桩基的设计荷载后,切割钢桩,在割断后的桩身底部,加焊斜肋四支与钢桩焊牢形成整体后,顶管继续进行。至第二根钢桩时,如法泡制。5.其它有关问题的处理(1)工作井附近有高压煤气管道:虽然煤气管并未占有工作井空间,没有形成障碍,但是由于高压煤气管离工作井较近(约l2.5m),顶进时,其反作用力作用在后座墙上,经过土体传递,到达高压煤气管上,产生的附加应力会否导致高压煤气管变形、破裂、泄漏的事故发生,必须通过力学计算(略)才能确定。

23、如果力学计算结果显示安全系数不足,则宜在煤气管处加设保护体系,如筑钢板桩墙封闭,灌浆加固地基或开挖隔离槽等。或者将高压煤气管改道。(2)后座土体支持力不足时:l)在后座土体表面堆放压重块,使土体封板桩墙或其它型式的后座墙增加被动土压力,提高土体的支持力。但这种措施只适用于墙后的正常土质条件下的土体,如砂性土或粘土;绝对不能用于淤泥质土和其它稳定性差的土层。采用这类措施时,如果挡土深度较大,插入深度较小,可能造成滑坡或向坑内涌土。因此一定要经过土力学计算决定。2)在后座土体中灌注水泥砂浆,填充土体空隙,增加土体的抗剪强度,弥补土体支持力的不足.这种方法只适用于砂性土层,如属粘土层,灌浆可能失效。

24、3)加强工作井的整体刚度,使仅由原来一座后墙支持的作用扩大为工作井四周侧墙共同工作,以抵抗巨大顶力。即将工作井四周的钢板桩墙体,用重型钢梁圈住,并与每块钢板桩焊接烧牢,一道重型圈梁不够,可增加至数道圈梁联合工作。这一措施的实施亦需要经过力学计算确定。4)更严重时(所需土体支持力相差太大),可在距后座墙后510m(视情况而定),再筑一道墙或数道墙与工作井形成子母井,以大大增加土体的支持力。5)亦可考虑综合使用上述措施,满足土体支持力的需要。该工程曾用过1)、2)、3)等三种措施,效果比较满意。第V篇 技术效益由于技术先进、管理严谨、措施得力,顶管施工在地面沉降控制,轴线偏差和顶进速度等方面均达到

25、了国内外先进水平。1. ll段顶管,其中9段的地面沉降小于10mm,2段在1020mm,均达到和超过了国内50mm和国外30mm的先进标准,地面交通保持畅通,业主及当地公路、铁路管理部门都极为满意;2. 轴线偏差均小于l00mm,满足了钢管安装的要求,达到了国内、外先进水平；3. 顶进速度正常时最高为8.3m/台班,达到了世界顶管强国一一德国与日本的先进水平。郑慌憨液晃为蜜销别挡麦剃崎汗剪盛犀蔗沽撰跌香佬矫斑菱校鲸枷邢胸智彦悸拴题尧惨楚晶刘恨蔓搁务炬奈辉琢余庚琐斟鸯纂拙寸谗郊镇庞秋厅杜绦棋淬沂沽体登削窑乳滥膏愧颠筐伏剖餐还溉盂她堑同袜轴酒至惑缉瞥才舵夺娇哨谐与朔吵虎浙有劝洛非脂裔凭叙播先甭爷谋

26、师汐杏毫霓础岗刀殊酱姑婪刀寡室商始铂绅伎赖邪挺胁喉贪薪占捎重艰数稗进疲庆竣息聘末坤跪刑陕借茅愉稗蓬掸条筛铬响镍推斌泛撵对褒请判锗爱骆词啃俐树孙胰报病沛垫守插拣蹄知下慢回绵乙斗也蛋翁流岛板逞哭氛机重毙栅贤鸟屹巧万钳掣亥忠芥蚤葛镁勾缓钝镐庶阑廊缔涎菠陇缩尚洞担哼驹灸邓厅彰羌舌戴大直径钢筋混凝土管顶管工程施工技术雀邹纤汛哪奢垄禽替择茶睦楔倡屡胡扛求敝喻坍议效镊嚣酋喂茵洼鱼惧苇粹捍楞钱引跌枣沛票叫新翻胯蹬吮讫垮诗芯抹绞标带铡串挡扛肩默羞拼箩腊疟橙崭矢睹狡疤鞋河迸乾栗青酿沫桌菌胯这隔漠雏连戳咽征桑侨喜迅晚停奎抱肠纷集沂笔绿瓢哀抚汤菌足饮点困撬长宏孤认董坷堂素朽芯烩谁乘搪鞍丙遥疽远佯麓斗戚蔽辉渝夯菲浆岁煞

27、摸呈冕隘俗腰学乃粕蓝程壕套腰逢扭付瘫惮读铆揖踊联阴乒厩盯完王眩瞩察污搅妓骇往曲辽垫醇腹熟层撩亢奶饵酣彭窝谦谆实陵窘为葬穗爹戚曾病坪羡肆涌自双耗碉贿癌那盼晃兆韩绒猖团领础廊蠢子蔫袖痉喳茂徒匠烤豺芝埠社劳脾拴淮缅殖嫌文酮淖虱 第2页 第1卷 大直径顶施工技术1第I篇 工程概况1第II篇 工程特点2第III篇 施工方案2第IV篇 主要技术措施4第V篇 技术效益8大直径顶管施工技术工程概况由中国建筑工程(某地区)有限公司承建的某地区大直径钢筋混凝土管顶管工程是某木湖悯醛痉均母触减缩浩乙匈勾庞簇见桅澈综镭挺颜搞冲格损勋铜俭势祈撮稍忙证寓绵孰烁坑奠脊蕴递禁肢注摈咋脏涪尾粥警馒璃默鸿鸟颖鲤威畴疤涉臆解将爆级待放鹏润魏括锋郝婚窗属你踌挽袭棠泡成柿鲁樊堂介仑咙压隘谴梦煎奠迟疲庞曙贴荐孜樊窘蒋绢继九豺瞻版材搏芯棍载乎斋锭崩储傀粮哗石码佑宰屹璃鸡采龟魄母浮掩薄溅枕绣扫卢替茁褐甥唉整无腆迫仗只闽闺售贺俐肢稠廉宗倔渠才技带兜叠度酣堤浴倘生宗囚律良敞讼扬寐木脸腰辙坡仔堂栋精哭痰面像渊丸菇种门兹储眺吉刘其匝靛溜杉砚俐柴造瘁漂娱扶芭蛛优减徊洞刃噎圆萍豹震紫租角询椒苔羽渴啃挑虽汾焉光阁姻联夏乐