中国纺织服装信息商务中心工程外架搭设方案

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1、中国纺织服装信息商务中心工程外架搭设方案编制:审核:审批:浙江长城建设集团股份有限公司2007年3月中国纺织服装信息商务中心工程外架搭设方案一、工程概况：中国纺织服装信息商务中心工程位于杭州市航海路116号；本工程建筑总面积102915平米（其中地下建筑面积20910平米）；建筑平面呈三角形，两个直角边长分别为94.500米和91.800米；建筑物地上16层，地下2层，裙楼8层，为全现浇钢筋砼框架剪力墙结构；总高度79.60米，地下室二层层高为3.750米，地下一层层高为5.400米，底层层高为5.400米，27层层高为5.10米，8层层高为5.400米，915层层高为4.200米，16层层高

2、为4.800米；室内0.000的绝对标高7.200，室内外高差0.15米。室外自然地坪标高为-1.000 米。二、外架类型设计：本工程主楼总高78.00米，外架1-8层总高41.35米，采用扣件式钢管脚手架，外架立柱间距1.60M，步高1.80M，架宽1.20M。外架搭设23步，顶排护栏翻高1.50米。 因楼层高度较高，楼层外脚手架1-10排使用双立杆，13-23排体挑架使用单立杆。内立杆离墙200，有空调搁板、遮阳板等处内立杆离墙大于200（拉通），拉通后内立杆空隙大于500的要求采用立柱拼搭与外架连接，步高同外架（属外架一部分）。主楼9层楼面以上采用 18b 槽钢外挑架，选择637+1钢丝

3、绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。挑架立杆间距即槽钢间距1.50m，步高1.85m，里杆间距墙0.20m,内外立杆横距即架宽1.0m。外挑架分二段外挑：第一挑：9层14层楼面，标高：41.350m62.350m (总高度21.00m)， 为12步一挑；第二挑：14层楼面以上部分，标高：62.35m79.450m (总高度17.100m)，为10步一挑；顶排护栏翻高1.50米。三、外架搭设的安全技术要求：1、立杆基础： 钢管脚手架基础要求平整夯实（基础地基承载力大于80KN/M2），砼硬化（C20砼，15cm厚），落地钢管立杆垂直放在砼地坪上，设纵横相连扫地杆； 立杆基础外

4、侧设置截面大于2020cm的排水沟，设钢筋搁栅盖板并在外侧设80cm宽以上的砼路面； 当立杆基础不在同一高度时，处理方法按规范JGJ130-2001、J84-20016.3.2条执行；外架应设避雷装置，每个单位工程外架设四点（设在工程四角）避雷接地，要求接地电阻小于10欧姆。（避雷接地设置可利用工程接地）2、架体与建筑物拉结： 脚手架与建筑物连墙杆采用刚性拉结，根据规范JGJ130-2002J84-2002表6.4.1，按水平方向三跨（小于4.8米），垂直方向三步（小于4.2米）设一拉结点（拉结点相互错开），设在结构楼层或砼柱上。转角1米内和顶部80cm内拉结加密； 装饰阶段拉结点也须满足要求

5、，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠有效的临时拉结，以确保外架安全可靠；3、立杆间距的安全技术要求： 外架立杆间距按方案不大于1.60米设置； 相邻立杆的接头不应设置在同步内。同步内隔一根立杆的两个相隔接头的高度方向错开的距离应大于50cm；各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。 顶层顶步立杆若采用搭接连接(其余各层各步必须采用对接扣件连接)，搭接长度应大于1M，用不少于2个旋转扣件固定，扣件中心距杆端10cm；4、剪刀撑的安全技术要求： 脚手架外侧从端头开始，按5跨（1.6m/根5=8m），角度4560上下左右连接设置剪刀撑,并延伸到顶部大横杆以上。 剪刀撑斜杆接长采用搭接

6、连接，搭接长度大于1M，采用不少于3个旋转扣件固定，扣件中心距杆端10cm。5、脚手板铺设的安全技术要求： 外架脚手片铺设在操作层及操作层的上下层、底层、顶层及中间至少一层，每层脚手片均需满铺。 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效防护措施； 脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点。要求绑扎牢固、交接处平整，无探头板。脚手片应完好无损，破损的要及时更换。6、防护栏杆的安全技术要求： 脚手脚外侧应用标准密目网全封闭，密目网必须是建设主管部门认证的合格产品，密目网应固定在脚手架外立杆里侧，用不小于18#铅丝双股并联绑扎； 脚手架外侧自第二步起必须设

7、1.2M高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9M和1.3M。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2M高的防护栏杆和30cm高踢脚杆；7、横杆设置的安全技术要求： 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，确保安全受力； 小横杆两端各伸出立杆净长度不少于10cm，并应尽量保持一。8、杆件搭接的安全技术要求： 钢管脚手架立杆采用对接（顶层顶步除外），大横杆（水平杆）和其它杆件可以对接和搭接，搭接长度不小于1M，且用三个旋转扣件固定（剪刀撑可用2个扣件）； 相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。9、架

8、体内封闭： 施工层及以下每隔3步和底排、内立杆与建筑物之间应进行封闭（里立杆距墙体净距小于20cm的）； 脚手架的架体里立杆距墙体净距大于20cm的，应层层满铺站人片封闭。里立杆距离空隙大于500的，要求内立柱空隙封闭采用立柱拼搭与外架连接，步高同外架（属外架一部分）。10、脚手架材质要求： 严禁将外径48mm（壁厚3.5mm）与51mm（壁厚3.0mm）的钢管混合使用； 钢管表面应平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管应有出厂合格证的A3钢管。搭设架子前应进行保养、除锈并统一涂色，颜色应力求环境美观； 扣件应符合建设部钢管脚手扣件标准要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，

9、采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm；11、通道安全技术要求： 主体施工时外架应设置上下走人斜道，附着搭设在脚手架的外侧，不得悬挑。斜道的设置应为来回上折形。坡度不大于1:3，宽度不小于1M，转角处平台面积不小于3m2。斜道立杆应单独设置，不得借用脚手架立杆，并应在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接； 斜道两侧及转角平台外围均应设1.2M高防护栏杆和30cm高踢脚杆，并用合格的密目式安全网封闭； 斜道侧面及平台外侧应设置剪刀撑； 斜道脚手片应采用横铺，每隔2030cm设一防滑条，防滑条宜采用4060mm

10、方木，并用多道大于12#铅丝绑扎牢固； 外架与各楼层之间应设置进出通道，坡度不大于1:3，宽度不小于1M，通道宜采用木板铺设，两边设1.2M高防护栏杆和30cm高踢脚杆，并固定牢固；12、井架卸料平台：井架卸料平台应单独支撑系统，不能利用脚手架、井架立杆作为支撑。卸料平台要求用4cm厚木板统一铺设，并设有防滑条。卸料平台临边设置1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，20厚制模夹板和密目式安全网封闭。具体搭设方法见附件。13、脚手架进出口须拆除原有立杆和水平杆后的加固方法参照JGJ130-2001、J84-20016.5条执行。14、外架搭设后必须经过验收合格后才能使用。外架按三排为一验收批，具

11、体参照建设主管部门有关规定和公司浙长建司工程（2001）6号文件第5.4条井架、外架安装验收制度执行。四、钢管、扣件质量的专项管理1、支模架钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的A3钢管，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管应有出厂合格证及出厂质量检验报告和现场对钢管质量的复验报告，钢管质量和钢管检验方法应符合现行国家标准（GB/T228）金属拉伸试验方法的有关规定。扣件应有生产许可证、质量检测单位的测试报告及产品合格证，现场应有对扣件质量的复验报告。对钢管扣件质量的抽样方法和检验标准参照（GB15831）的规定执行。2、钢管、扣件使用管理除按相关规范、标准执行外，还必须参

12、照省市建设管理部门最近发的相应文件执行，具体有：（1）2003年6月9日杭州市建设工程质量安全监督总站文件杭建监总（2003）33号“关于对建设工地钢管、扣件使用管理进行专项检查的通知”。（2）省建设厅文件浙建建（2003）37号“关于加强承重支撑架施工管理的暂行规定”。（3）省建设厅文件浙建建（2003）38号“关于加强施工现场钢管、扣件使用管理的暂行规定”。（4）省建设厅文件浙建建（2003）16号“关于进一步做好建筑施工用钢管、扣件专项整治工作的紧急通知”。（5）浙江省建设厅、浙江省质量技术监督局、浙江省工商行政管理局文件浙建建（2004）62号“关于印发浙江省建筑施工用钢管扣件的生产销

13、售租赁使用管理暂行办法的通知”3、项目对进场的钢管、扣件必须按规定进行验收和检验（复验），加强对钢管、扣件的管理，以确保模板支模架的安全。同时现场配备力距扳手，游标卡尺等检测工具，以方便现场的检验工作。 五、外架搭拆的组织管理外架搭拆的组织管理是主体结构施工安全的重要组成部分，所以外架施工必须有可靠的组织管理体系。1、本工程外架搭拆由项目经理或工程负责人组织实施，其责任是：（1）按规定组织配足管理人员和相应技能的操作工人（有上岗证）。（2）配足合格的外架搭设材料和搭拆时所需的防护用品。2、技术负责人和施工员组织施工、交底（书面）、检查。质安员组织验收，项目自检合格后报公司进行复查检验，验收合格

14、后方可投入使用，外架验收按三步一验收批进行。3、项目部必须严格按本专项方案组织施工，如根据实际施工需要变更方案，必须由本工程技术负责人编写变更或补充方案，报分公司批准后方可实施。外架使用安全的日常管理工作由安全员负责，要求每天对外架安全使用情况检查一次，并记入台帐，对存在的安全隐患立即协同施工员落实纠正、改进。六、外架拆除方案： 1、拆除脚手架前的准备工作： 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合脚手架构造要求，做好脚手架拆除前的加固工作； 根据施工要求确定脚手架拆除顺序和脚手架临时稳定措施； 应由施工员对拆除作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续，同时要求班组长每天对作业人

15、员进行班前安全交底，记入班组安全活动记录台帐； 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除脚手架时的安全技术要求： 作业人员应戴人身防护用品（戴安全帽、系安全带）； 应设置临时警戒并派专人监护； 采取相应措施，使高处作业人员作业时有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施； 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业； 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固； 当脚手架拆到下部最后一根长立杆的高度（约6.5M）时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件; 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚

16、手架两端，应先按规范JGJ130-2001J84-2001第6.4.2条第四款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、卸料运输时的安全文明施工要求：脚手架拆除的钢管和构配件，应采用机械或人工运至地面，及时运到指定地点有序堆放和整修保养，严禁将拆下的钢管和构配件抛掷至地面。4、安全注意事项： 外架作业人员必须持证上岗，定期进行体格检查； 拆除外架时如遇恶劣气候停止作业； 拆除外架时，若发现有安全隐患必须停止作业，及时解决；待排除安全隐患后方能恢复作业。七、落地式1-8层外架脚手架计算： 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算

17、的脚手架为双排脚手架，搭设高度为41.0米，18.0米以下采用双管立杆，18.0米以上采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2.5步2跨，竖向间距4.20米，水平间距3.20米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。（一）大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2

18、00/3=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.200/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.214+0.101.120)1.6002=0.331kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.214+0.1171.

19、120)1.6002=-0.390kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.390106/5080.0=76.824N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.178+0.9900.800)1600.04/(1002.06105121900.0)=2.382mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要

20、求!（二）小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2001.600/3=0.224kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2001.600/3=1.280kN 荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.224+1.41.280=2.135kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算

21、公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.2002/8+2.1351.200/3=0.862kN.m =0.862106/5080.0=169.706N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381200.004/(3842.060105121900.000)=0.04mm 集中荷载标准值P=0.061+0.224+1.280=1.565kN 集中

22、荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1565.4401200.0(31200.02-41200.02/9)/(722.06105121900.0)=3.824mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.865mm 小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!（三）扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.

23、3501.2001.600/2=0.336kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2001.600/2=1.920kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.336+1.41.920=3.146kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（四）脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 =

24、 0.12541.000+18.0000.038=5.808kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.600(1.200+0.200)/2=1.568kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.6004/2=0.448kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60041.000=0.328kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.152kN。 活荷载

25、为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.6001.200/2=3.840kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 1.000 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4000.8401.000 = 0.235kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压

26、力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 （五）立杆的稳定性计算： 单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。 双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面考虑。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.16kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l

27、0/i 的结果查表得到0.18； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.22m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A 立杆净截面面积，A=9.78cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=10.16cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 88.40 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算=135.68N/mm2f

28、,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.18； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.22m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.55 A 立杆净截面面积，A=9.78cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=10.16cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.145kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)

29、；经计算得到 = 97.98 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 =154.84N/mm2Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl =10.360kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件加固，满足要求! （八）外架对地下室顶板的承载力验算：外架18层落地架在地下室顶板上搭设，从外架每立杆传到顶板面的轴向力为：N = 15.16 kN ，折算成顶板的面荷载：15.16 kN / 1.2m 1.6m = 8.130 k N/m2地下室顶

30、板设计载力标准值；fgk = 55 k N/m2，满足要求!八、8-16层悬挑式钢管脚手架计算书 计算的脚手架为悬挑双排脚手架，最大搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.85米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步半2跨，竖向间距4.2米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用18b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度4.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。 （一）大横杆的计算: 大横

31、杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.000/3=0.117kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.117=0.186kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.000=1.400kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三

32、跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.186+0.101.400)1.5002=0.348kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.186+0.1171.400)1.5002=-0.410kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.410106/5080.0=80.791N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.117=0.155kN/m 活荷载标准值

33、q2=1.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.155+0.9901.000)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.207mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! （二）小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/3=0.175kN 活荷载标准值 Q=3.0001.

34、0001.500/3=1.500kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.175+1.41.500=2.379kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+2.3791.000/3=0.799kN.m =0.799106/5080.0=157.244N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:

35、 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.175+1.500=1.733kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1732.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105121900.0)=2.449mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.469mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! （三）扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下

36、式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN

37、； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； （四）脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12521.000=2.621kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.000+0.200)/2=1.260kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN

38、 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.157kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.458kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5

39、0009-2001)的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 1.000 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4000.8401.000 = 0.235kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 （五）立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.65kN； 轴心

40、受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.18； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.21m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 134.68 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中

41、N 立杆的轴心压力设计值，N=10.71kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.18； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.21m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.144kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 152.04 f 钢管立杆抗压强度设计值

42、，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.145kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件加固，满足要求! （七）悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1369.90cm4，截面抵抗矩W = 152.20cm3，截面积A = 29.29cm2。 受脚手

43、架集中荷载 P=1.24.46+1.44.50=11.65kN 水平钢梁自重荷载 q=1.229.290.00017.8510=0.28kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=13.006kN,R2=11.482kN,R3=0.413kN 最大弯矩 Mmax=1.189kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.189106/(1.05152200.0)+3.8071000/2929.0=8.738N/mm2 水

44、平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （八）悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.570.0235/(1200.0180.0235.0)=1.94 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.913 经过计算得到强度 =1.19106/(0.913152200.00)=8.56N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! （九）拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面

45、计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.551kN （十）拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.551kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.551/0.820=132.207kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.551kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为