塔吊基础方案大目湾新城

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1、象山大目湾新城熙华府工程塔吊基础专项方:案编制人：职务（职称）项目工程师审核：职务（职称）项目经理批准：职务（职称）-公司总工日 期：2016 年08月28日施工组织（方案）审批表工程名称象山大目湾新城熙华府建设单位宁波铁工置业有限公司监理单位奉化市凯远工程咨询有限公司施工单位中科建设开发总公司编制人重雷公司 部门 审核 意见审核人：年 月日公司审批意见审批人：年 月日目录第一章、工程概况 21. 工程简述 22. 工程地条件 23. 塔吊的选型及布置3第二章、编制依据 5第三章、塔吊基础设计 61. 塔吊基础桩 62塔吊基础承台 6第四章、塔吊基础施工工艺流程 71. 钻孔灌注桩的施工工艺流

2、程 72. 混凝土承台施工工艺流程9第五章、塔吊基础验算101. 塔机荷载计算书102. 桩顶作用效应计算133. 桩承载验算154. 承台承载力计算165. 示意图及附图18第一章、 工程概况1. 工程简述工程名称：象山大目湾新城熙华府 建设单位：宁波铁工置业有限公司 勘察单位：宁波宁大地基处理技术有限公司 设计单位：上海创霖建筑规划设计有限公司 监理单位：奉化市凯远工程咨询有限公司监理 施工单位：中科建设开发总公司 象山大目湾新城熙华府工程位于象山大目湾新城松兰大道南面、悦莱东 路东侧、新乐东路西侧、智慧路以北，总用地面积49237m2 ，总建筑面积89517.2mf，其中地上建筑面积 5

3、8937.4mf，地下建筑面积30577.8mf，本工程 内有 22 幢高层、多层单体、商铺及地下车库；高层建筑总高度分别为 15.9 米38.15米米。2. 工程场地条件根据宁波宁大地基技术处理有限公司 2016年 4月提供的大目湾新城熙 华府住宅小区岩土工程勘察报告 （工程编号： GK2013-311B）。本工程场地地形较平坦，地面高程 2.063.42 之间，在地貌上属于滨海 相沉积平原。本工程塔吊基础采用桩承台基础，桩型为钻孔灌注桩，塔吊桩端持力层层号为5或5s根据各主要岩土层的岩性特性及室内土工试验，结合现场勘察数据，综 合确定场地各主要岩土层岩土工程参数如下表：层号土层名称天然地基

4、承载力特征值(Mpa)压缩模里/变形模量(Mpa)钻孔灌注桩特征值(KPa)侧阻力端阻力Z素填土1粉质粘土804.5142淤泥质粉质粘土552.574粉质粘土753.5135粘土1806.5254505-S粘砂180EO=15256- 1粘土1404.5203006-2粘土1706.0234006-3粘土1404.5203006-S粉砂160E0=14227- 1含细砂粉质粘土1706.0234007-2粘土1605.0223507-3粉砂200E0=16275007-4粉质粘土1605.0223507-S粉土180E0=15258粘土2208.0296008-T粉质粘土1706.023400

5、9细砂2208.0296009-S粉质粘土220E0=18293、塔吊选型及布置1）塔机主要技术参数塔机型号：QTZ80（6013）起重力矩：630kNm臂端吊重：1000kg最大起重量：6000kg自由高度：40m最大臂长：60m；本工程安装臂长：55m 50m本次首次安装最大高度：40m以内。生产厂家：浙江虎霸建设机械有限公司2）提供塔机基础承受的各类载荷（见表）塔机独立式工作时基础载荷数据载荷名称工作状态工非工作状态基础承受垂直载荷（kN）514.48435.28基础承受水平载荷（kN）31.590.52基础承受倾覆力矩1313.832076.41基础承受扭矩（kN.m）27303）平面

6、布置基坑平面面积约30577.8m2,设置7台QTZ80型塔吊，臂长分别为50m55m设置7台塔吊作业基本能覆盖施工全现场，平面布置详见施工总平面布 置图，主要用于完成基础阶段和主体结构的建筑材料运输任务。根据项目部实际施工需要，塔式起重机将在基坑开挖之前全部安装调试完毕根据施工图纸、结合实际情况，为满足地下车库及各幢多层、高层单体 垂直运输，计划配备7台QTZ80塔吊，计划布置如下：塔吊编号塔吊型号塔吊生产厂家布置楼号数量（台）备注1#塔吊QTZ80浙江虎霸建设机械有限公司5#楼12#塔吊QTZ80浙江虎霸建设机械有限公司4#楼13#塔吊QTZ80浙江虎霸建设机械有限公司2#楼14#塔吊QT

7、Z80浙江虎霸建设机械有限公司14#楼15#塔吊QTZ80浙江虎霸建设机械有限公司12#楼16#塔吊QTZ80浙江虎霸建设机械有限公司19#楼17#塔吊QTZ80浙江虎霸建设机械有限公司1#楼1第二章、 编制依据行标准业塔式起重机混凝土基础工程技术规范 JGJ/T 187-2009 国家标准混凝土结构设计规范 GB50010-2010 国家标准图集钢筋混凝土灌注桩 10SG813 国家标准建筑地基基础施工质量验收规范 GB50202-2002 国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002 国家标准建筑结构设计荷载规范GB50009-2001（2006 版）行标准业建筑桩基检

8、测技术规范 JGJ106-2003 行业标准建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002 行业标准钢筋焊接及验收规程 JGJ18-2003地方标准建筑地基基础设计规范DB33 1001-2003（浙江省）地方标准钻孔灌注桩施工技术规程 DBJ08-202-2007 地方标准图集钻孔灌注桩 2004 浙 G23生产厂家：浙江虎霸建设机械有限公司QTZ80塔式起重机使用说明书宁波宁大地基处理技术有限公司提供的 2016 年 4 月象山大目湾新城熙 华府工程勘察报告（详细勘察） （工程编号： GK2013311B）相关基础结构设计图纸第三章、塔吊基础设计1塔吊基础桩本工程室内地坪士 0.000相当于

9、黄海标高6.01m6.26m （详见各单体士 0.000绝对标高标注），图中所注标高除注明外均为相对标高。图中尺寸除 注明外均以毫米（mrh为单位，标高以米（m）为单位。塔吊基桩采用四根混 凝土钻孔灌注桩，桩径d=0.70m,桩间距a=2.60m,呈正方形布置，桩中心距 2.6m 3d = 2.1m ,满足规范要求。底下室基础底板绝对标高为 -0.15m（-0.45m），基坑开挖深度绝对标高约-0.75m-1.05m，相对标高为士 0.000以下6m左右，塔吊基础承台面标高为 1#塔吊绝对标高为+ 2.4m,其余 塔吊基础承台面均为绝对标咼+1.8m,钻孔灌注桩顶标咼为绝对标咼一0.75m-1

10、.05m，桩顶锚入基础底板 10cm,灌注桩底绝对标高 1号塔吊为 16.9m、其余塔吊均为-18.75m，有效桩长18m根据地质报告，桩端进入岩土 第5层，粘土层，桩端土承载力特征值为 450qpa（kpa）。桩周土摩擦力特征值 为25pa（kpa）。桩身混凝土强度等级为 C30,钢筋笼采用HRB33（1016）全 长配置，箍筋采用HPB3008200）灌注桩施工严格按照相关技术规程、规 范施工，定位允许误差在 20mn以内。2.塔吊基础承台根据大目湾新城熙华府住宅小区工程地质勘察报告（详勘）所提供的各土质技术参数。设计 QTZ80塔吊基础为4mx 4mx 1.3m钢筋混凝土桩承台 独立基础

11、，。塔吊基础承台采用 4根070钻孔灌注桩作为桩基础，有效桩长 18米，采用C30商品混凝土浇筑。承台内配筋采用 HRB40C钢筋，为双层双向 22150箍筋12200腰筋采用14200承台内部设置拉钩，拉钩采用14300 梅花型布置（见基础配筋附图），混凝土保护层厚度:50mm承台采用C35商 品混凝土浇筑，承台底标高见承台基础示意图。第四章、塔吊基础施工工艺流程1. 钻孔灌注桩的施工工艺流程本工程塔吊基础采用 700钻孔灌注桩，混凝土设计强度 C30,钻头直径 为桩的设计直径。钻孔灌注桩应满足桩身质量及焊接质量要求，不得有断桩、 混凝土离析、夹泥等现象发生。混凝土应连续灌注，每根桩的浇筑时

12、间不得 大于混凝土的初凝时间。混凝土浇筑应适当大于桩顶设计标高（一般反浆高度不小于im，凿除浮浆后的桩顶 混凝土标号必须满足设计要求。制作白世孑蜜铁他门-* I|用破铺協廉J|卜导话帯vM il做打枷匕4.T加中器护範按护欄副;试曲钻孔灌注桩工序：钻孔灌注桩定位、钻进成孔（泥浆护壁）、第一次清孔、 下放钢筋笼、下导管、第二次清孔、水下浇筑混凝土。泥浆：孔内泥浆液面应保持高于地下水位 0.5m以上，泥浆比重配置应保持孔壁稳定清孔：清孔应分两次进行。第一次在成孔完成后立即进行；第二次在下 放钢筋笼和灌注混凝土导管安装完毕后进行。钢筋笼制作：钢筋笼宜分段制作。分段长度应视成笼的整体刚度，来料 钢筋的

13、长度及起重设备的有效高度因素合理确定。钢筋笼制作前，应将主筋 校直，清除钢筋表面污垢、锈蚀等，应准确控制钢筋的下料长度。钢筋笼的 外形尺寸应符合设计要求，钢筋笼主筋混凝土保护层允许偏差为士20mm环形箍筋和主筋的连接应采用电焊连接；螺旋箍筋与主筋的连接可采用铁丝绑 扎并间隔电焊固定。成形钢筋笼应平卧堆放在干净的地面上，堆放层数不应 超过2层。钢筋笼应经中间验收合格后方可安装。为保证钢筋笼保护层厚度， 在钢筋笼的两侧应焊接定位垫块，钢筋笼水平方向每侧设两列，每列垫块纵 向间距为4m。钢筋笼在起吊、运输和安装中应采取措施防止变形。起吊点宜 设在加强筋部位。钢筋笼安装深度应符合设计要求，其允许偏差为

14、士100mm1 ）钻孔灌注桩成孔允许偏差及检测方法序号项目允许偏差检测方法1孔径0 50mm用井径仪或超声波测井仪2垂直度1%用测斜以或超声波测井仪3孔深0 300mm核定钻头和钻杆高度或用测绳4桩位 8d双面焊 4d2HRB335HRB400RRB400单面焊 双面焊 10d 5d4）单桩混凝土坍落度检测次数序号单桩混凝土量（m3次数检测时间1 303灌注混凝土前、后和中间阶段各一次2. 混凝土承台施工工艺流程1）混凝土承台设计要求详见附图，施工时应严格按照设计要求执行。塔吊基础承台采用商品混凝土，强度等级为C3&浇筑施工过程中采用插入式振动棒振捣密实。施工时需进行现场见证取样，砼试块留置组

15、数不少于三组，两组为同一条件养护，一组为标养。塔吊必须待承台、桩基满足28天龄期及混凝土达到设计强度后方可进行安装。2）进入施工现场的钢筋必须要有出厂证明书或试验报告单、标牌，由材 料员和质检员按照标准分批抽检验收，合格后方能加工使用。钢筋加工必须 严格按照经项目技术部审批后的下料单进行加工。钢筋的数量、品种、型号 均应符合图纸要求，绑扎成形的钢筋骨架不得超出规范规定的允许偏差范围。3）在混凝土浇筑时，应有专人进行钢筋保护，严格控制钢筋的保护层厚 度，防止因混凝土浇筑对绑扎好的钢筋产生影响。浇筑混凝土前，按照规范要求抽取混凝土做坍落度试验，检查混凝土的凝结时间及和易性，严禁使用 不符合要求的混

16、凝土。4）混凝土的振捣应快插慢拔，避免撬振钢筋、模板，每一振点的振捣延 续时间，应使混凝土表明呈现浮浆和不再沉落，一般为2030s，要避免过振产生离析。当采用插入式振捣器时，捣实普通混凝土的移动间距不宜大于振 捣器作用半径的 1.5 倍；捣实轻骨料混凝土的移动间距不宜大于其作用半径； 振捣器插入下层混凝土内的深度不应小于 50mm。5）混凝土浇筑过程中应派专人看护模板，发现模板变形、位移时立即停 止浇筑，并将已浇筑的混凝土在凝结前修整完好。混凝土浇筑完毕后、凝结 前，及时用湿抹布将局部漏浆、掉浆擦去，用同样方法及时将粘在钢筋上的 混凝土清除。浇筑完毕后的浮浆应在混凝土没有凝固前刮去。第五章、塔

17、吊基础验算1、塔机荷载计算书塔机竖向荷载简图依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）1）参数信息塔吊型号:QTZ80（ ZJ6013）起重荷载标准值：Fqk=60kN非工作状态下塔身弯矩:M=1668kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级：C35矩形承台边长：H=4m承台箍筋间距：S=200mm承台顶面埋深:D=1.30m桩间距:a=3.8m桩入土有效深度:18m计算简图如下：塔机自重标准值:Fk1=560.1kN 塔吊最大起重力矩:M=630kN.m 塔吊独立计算高度:H=40m桩身混凝土等级:C30保护层厚度:H=50mm承台厚度：Hc=1.35m承台钢筋

18、级别:HRB400桩直径:d=0.7m桩钢筋级别：HRB335桩型与工艺：泥浆护壁钻孔灌注桩2) 塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN)560.1起重臂自重G(kN)46.8起重臂重心至塔身中心距离RG(m)24小车和吊钩自重G(kN)3.8最大起重荷载Qax(kN)60取大起重荷载至塔身中心相应的取大距离FQma(m)14最小起重荷载Qin(kN)10最大吊物幅度FQmin(m)55最大起重力矩M2(kN m)630平衡臂自重G(kN)14平衡臂重心至塔身中心距离Ra3(m)7.89平衡块自重G(kN)142平衡块重心至塔身中心距离R(m)113)风荷载标准值3 k(kN/m2)工程所在地浙江

19、象山大目湾新城1 r 2基本风压3 0（kN/m ）工作状态0.4非工作状态0.8塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村 城市郊区)t、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和风振系数Bz工作状态1.59非工作状态1.7风压等效咼度变化系数卩z1.32风荷载体型系数卩s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.4塔身前后片桁架的平均充实率a 00.4风荷载标准值3 k(kN/m2)工作状态0.8 X 1.4 X 1.59 X 1.95 X 1.32 X 0.4 =1.83非工作状态0.8 X 1.4 X 1.7 X 1.95 X 1.32 X 0.8 =3.924) 塔机

20、传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)560.1+46.8+3.8+14+142 = 766.7起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)766.7+60 = 826.7水平荷载标准值Fvk(kN)1.83 X 0.4 X 1.6 X 43= 50.36倾覆力矩标准值M(kN m)46.8 X 24.5+3.8 X 14- 14X 7.89 - 142X 11+0.9 X( 630+0.5 X50.36 X 43) = 1068.806非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1 = 766.7水平荷载标准值Fvk(kN)3.92 X 0.4 X 1.6 X 4

21、3= 107.88倾覆力矩标准值M(kN m)46.8 X 24.5 - 14X 7.89 - 142X 11+0.5 X 107.88 X 43=1793.565)塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN)1.2Fki = 1.2 X 766.7 = 920.04起重荷载设计值Fc(kN)1.4F Qk= 1.4 X 60= 84竖向荷载设计值F(kN)920.04+84 = 1004.04水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X 50.36 = 70.5倾覆力矩设计值M(kNm)1.2 X (46.8 X 24.5+3.8 X 14- 14X 7.89- 14

22、2X 11)+1.4 X 0.9X( 630+0.5 X 50.36 X 43) = 1590.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk = 1.2 X 766.7 = 920.04水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X 107.88 = 151.03倾覆力矩设计值M(kN m)1.2 X (46.8 X 24.5 - 14X 7.89 - 142X 11)+1.4 X 0.5 X 107.88 X 43= 2616.162、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.30承台长(m)4承台宽b(m)4承台长向桩心距al(m)2.6承台宽向桩心距ab(m)2.6

23、桩直径d(m)0.7承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重丫 C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度3丫 (kN/m )19承台混凝土保护层厚度S (mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值:G k二bl(h 丫 c+h 丫 )=5 x 5X (1.35 x 25+OX 19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G=1.2 x 843.75=1012.5kN桩对角线距离:22 0.5220.5L=(ab+a) =(3.8 +3.8 ) =5.37m1 )荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Q=(Fk+G)/n=(76

24、6.7+843.75)/4=402.61kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Fk+G)/n + (M k+Fvkh)/L=(766.7+843.75)/4+(1793.56+107.88 x 1.35)/5.37=763.46kNQ kmin=(Fk+G)/n-(M k+Fvkh)/L=(766.7+843.75)/4-(1793.56+107.88 x 1.35)/5.37=41.77kN2 )荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(920.04+1012.5)/4+(2616.16+151.03 X 1.35)/

25、5.37=1007.89kNQ min=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(920.04+1012.5)/4-(2616.16+151.03 X 1.35)/5.37= -41.62kN 3、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数书C0.75桩混凝土自重丫 z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6 (mm)35桩入土深度1 t(m)18m桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB335 10 16地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值qsia (kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kP

26、a)1、粉质粘土4.20.5m1400.5-2、淤泥质粘土27.612.2m700.6-4、粉质粉土9.70.5m1300.6-5、粘土11.50.5m254500.6-5-s粉砂11.50.5m2500.6-1 )桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u二 n d=3.14 X 0. 7=2.219m桩端面积：A二 n d2/4=3.14 X 0. 72/4=0.384m2Rp=2.219 X (5.8 X 32+6.2 X 35+4X 30)+500 X 0.384=1023.68kNQ k=402.61kNWRa=1023.68kNQ kmax=763.46kN0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计

27、算！3) 桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nn d2/4=8 X 3.14 X 162/4=1607.68mn1(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qax=1007.89kN cf cAp+0.9f yAs=(0.75 X 14X 0.28 X 106 +30.9 X (300 X 1607.68) X 10- =3786.4kNQ=1007.89kNC cf cAp+0.9f yAs=3786.4kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=41.77kN0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4) 桩身构造配筋计算A s/ApX 1

28、00%=(1607.68/(0.28 X 106) X 100%=0.89嫁0.65%满足要求！4、承台承载力计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB400 22150承台顶部短向配筋HRB400 221501)荷载计算承台有效咼度：h0=1300-50-22/2=1239mmM=(Q max+Qin)L/2=(1007.89+(-41.62) X 5.37/2=2596.37kN mX 方向：M二Ma/L=2596.37 X 2.6/5.37=1257.08 kN-mY 方向：M二Ma/L=2596.37 X 2.6/

29、5.37=1257.08 kN-m 2)受剪切计算V=F/n+M/L=920.04/4 + 2616.16/5.37=716.83kN受剪切承载力截面高度影响系数：B hs=(800/1289) 1/4=0.89塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.6-0.6)/2=0.8m an =(a l -B-d)/2=(3.8-1.6-0.6)/2=0.8m剪跨比：入 b=a 1b/h 0=800/1289=0.62，取入 b=0.62 ;入 l= a n/h 0=800/1289=0.62，取入 l =0.62 ;承台剪切系数：a b=1.75/(入 b+1)=

30、1.75/(0.62+1)=1.08a l=1.75/(入 l + 1)=1.75/(0.62+1)=1.08B hs a bftbh0=0.89 X 1.08 X 1.43 X 103X 5X 1.29=8833.25kNB hs a lftlh 0=0.89 X 1.08 X 1.43 X 103X 5X 1.29=8833.25kNV=716.83kNK mi n( B hs a bftbh。,B hs a lftlh 0)=8833.25kN满足要求！3) 受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h=1.6+2 x 1.29=4.18ma b=3.8m B+2hb=4.18m, a =

31、3.8mA1=12890mm满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积2 6 2a S2= Mx/( a 2fcbh02)=1835.91 x106/(1.04 x14.3x5000x12892)=0.0150.50.5Z 2=1-(1-2 a S2) 0.5=1-(1- 2x0.015) 0.5=0.015Y S2=1-Z 2/2=1-0.015/2=0.993A S2=Mx/( Y S2h0fy1)=1835.91 x106/(0.993 x1289x360)=3987nn2最小配筋率：p =nax(0.2,45f t/f y1)=nax(0.2,45 x1.43/360)=nax(0.2,

32、0.18)=0.2%梁底需要配筋： A2=max(9674,p lh o)=max(9674,O.OO2 x 5000X 1289)=12890mm承台底短向实际配筋：As2=13052mniA 2=12890mm满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：As3=13052mni0.5Asi=0.5 x 13052=6526mm满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：As4=13052mni0.5AsJ=0.5 x 13052=6526mm满足要求！(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向126005 、示意图及附图斗4*僉Mma議裳t0s)voez&芒Is 京1feI YBISIoss 1191 06OZIGI堆臥 MGfel轧1力陵带校*M目点车丘*舔求粥lESErv注法翌S集8伏垃&9低凶妆怕空匕wuc*识洱 務2|5护墓渊.elffif 与4:芒荻搭圻逻匸HMjEe揚A “莘妙共赵ukB巨ttK丘担泠栩玄r wTiwftQrb-K日如SS主 zlsiKMHaEM&M仪3&定?屋衣承wtteA肝匸芽劉ss:搀妁杖M任fel崔出/ “匸須配機19*仏 “担二忖卫斛&宴尸=上辺*二*;侈詳 Q/ws哄口綸7暮$ g+6hiaa 左*舄 J+yeGMifew J000曲：匕卓心右砂竝形寺