济军医院脚手架方案

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1、精选优质文档-倾情为你奉上一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012、建筑结构荷载规范 GB50009-20013、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-914、工程施工图纸及现场概况5、 采用实用五金手册6、 本工程施工组织设计7、建筑施工现场管理标准 DBJ14-033-2005。8、建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)二、工程概况济南军区总医院内科病房楼工程，位于济南市天桥区师范路25号院内，地下一层，层高为4.8米，地上十九层，自上而下层高依次为4.8米，3.9米18层，顶层局部大会议室，层高为5.4米，屋面机房层层高为4.2米。建筑

2、物高度81.4米。 本工程为框架-剪力墙结构，地基基础的设计等级为乙级，设计以第2层或第2-1层强风化辉长岩做为持力层，地质承载力特征值fak=600kpa。采用平板式筏形基础，筏板厚度为1200。本工程为二类高层建筑，地上部分耐火等级二级，地下室耐火等级一级；抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.05g。所属的设计地震分组为第二组，框架和剪力墙抗震等级均为二级，抗震设防类别为乙类，建筑场地类别为二类，建筑结构的设计合理使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。三、 外脚手架搭设方式的选择。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（以下简称规范）中要求：脚手架搭设高度HS 不宜超过5

3、0 米，超过50米的脚手架可采用分段悬挑等措施，选用悬挑双排脚手架，每次悬挑高度不超过25米。本工程外脚手架采用二层以上悬挑双排脚手架，二层以下采用落地式双排脚手架。悬挑脚手架的高度为：第一次悬挑：+4.8m（一层顶）至24.3m（六层顶），搭设高度19.5m。第二次悬挑：+24.3m（六层顶）至43.8m（十一层顶），搭设高度19.5m。第三次悬挑：+43.8m（十一层顶）至63.3m（十六层顶），搭设高度19.5m。第四次悬挑：+63.3m（十六层顶）至81.4m（女儿墙顶），搭设高度18.1m。四、脚手架的基本搭设方式1、悬挑脚手架：从第一层顶板开始设悬挑梁，悬挑梁采用18号工字钢，外挑

4、1450mm，间距1.5m左右(视每个面的长度而有所变化，详见图纸)。在楼板预留三道16固定螺栓（工字钢双侧均设置，上侧设置厚度为12mm钢板压板，双侧均为双螺丝拧紧固定）。悬挑端点上焊20钢吊环，用以斜拉钢丝绳。斜拉用的钢丝绳采用619，直径为16毫米，间距同立杆纵距1500mm。2、脚手架搭设尺寸为：立杆横距Lb=1.50m，立杆纵距1.05m，立杆步距h=1.8m，脚手架内立杆距外墙表面0.2m。立杆纵距应以La=1.5m为基本值，结合本立杆所在平面的纵向尺寸，进行调整确定，但不得超过1.8m。3、连墙件与建筑物的连接：采用双扣件刚性连接，连墙件采用二步二跨，菱形布置；连墙件竖向间距3.

5、6米，水平间距3.0米。连墙件的连墙杆同脚手架；连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接(各连接点采用双扣件连接)采用双扣件连接。4、脚手架采用.钢管搭设，铺二层木脚手板。5、剪刀撑应取5根立杆，斜杆与地面夹角为4560，剪力撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横相扣紧外，在其中间应增加24个扣结点。悬挑脚手架剖面图 连墙件扣件连接示意图悬挑脚手架示意图五、落地式脚手架的设计本工程落地式脚手架搭设从-0.600（室外标高）至一层顶（建筑标高为4.80m），搭设高度5.4米m。采用密目式安全立网全封闭。脚手架搭设尺寸为：立杆横距Lb=1.05m，立杆步距h=1.8

6、0m，脚手架内立杆距外墙表面0.35m。立杆纵距应以La=1.5m为基本值，结合本立杆所在平面的纵向尺寸，进行调整确定。连墙件与建筑物的连接采用双扣件刚性连接，连墙件采用二步三跨，菱形布置。连墙件的连墙杆同脚手架；连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接(各连接点采用双扣件连接)采用双扣件连接，脚手架采用.钢管搭设，铺三块木脚手板。立杆下设底座、底座下通长铺设截面250mm40mm木垫板；六、悬挑脚手架的验算：见附录一七、上人斜道的设计上人斜道采用室内西北角楼梯作为上下通道，楼梯两侧设置1.2米高护栏进行防护。 八、卸料平台（一）型钢斜拉式泄料平台搭设采用型钢斜拉式上料平台，其长度为7米，宽

7、度为2.5米。上料平台由槽钢、钢筋栏杆及木板组成，具体做法如下。槽钢采用16，长度约为7.0米；槽钢在楼面上采用216的圆钢套环固定，钢筋套环距外墙边2.3米。槽钢外伸4.5米，墙内2.5米，其间距为2.5米，两槽钢间用横杆连接，横杆为16。外伸槽钢每条设两个16吊环，分别设在端部和中部,其间距为3米。上料平台斜拉部分采用619的钢丝绳，钢丝绳直径为14，其两端分别固定在楼板和上料平台的钢筋套环上。（二）卸料平台验算见附录二 九、施工准备1、材料准备在进行地下室结构施工时，开始准备外脚手架的材料，挑选合格的钢管、扣件，并对油漆剥落的钢管补刷油漆。外脚手架钢管采用单独颜色，以免与其他钢管混淆。同

8、时根据施工方案配备立杆、大横杆、小横杆及剪刀撑的长度搭配。在外架搭设前准备好质量符合要求的木脚手扳、安全网等防护材料。地下室顶板施工完成后。立即进行搭设外架部分的清理，并根据施工方案的尺寸弹出外脚手架的尺寸线。2、脚手架材料选择和质量规定结合本工程的特点以及钢管刚度好，强度高的优点，本工程外脚手架均采用扣件式钢管脚手架，在选材方面需遵循以下原则。A、钢管选用483.5的焊接钢管，材质选用力学性能适中的Q235钢。用于立杆、大横杆、剪力撑和斜杆的钢管长度为46米，这样的长度一般重25kg以内，便于工作操作，用于小横杆的钢管长度为1.2m-1.5m，以适应脚手架宽度的调整需要。B、钢管禁止使用有明

9、显变型、裂纹和严重锈蚀的钢管，应内外涂刷防锈漆，并保持完好。C、应使用与钢管直径相配合的，符合我国现行标准的可锻铸扣件，严禁使用加工不合格，锈蚀和有裂纹的扣件。D、 脚手板采用40mm厚木制脚手板。长34m，自重不超过0.3KN，且表面应具防滑防积水构造。十、脚手架的施工1、搭设程序：基层（顶板）清理弹线固定悬挑工字钢立杆定位摆放扫地杆竖立杆与扫地杆扣紧装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧安第三、第四步大横杆和小横杆安装二层与柱拉杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板、绑扎防护栏及挡脚板挂设安全网。2、搭设

10、方法：从弹好外架线的一个角或跨中立外架的立杆和大横杆，采用小横杆临时固定，开始竖杆时不少于三根。立杆和大横杆要长短搭配，接头位置互相错开。在I18悬挑件焊接L=50，25钢筋头固定立杆。大小横杆每步的高度为1800mm。在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度（架高的1/200），大横杆应拉线调直并校正水平（高差不超过50，并不大于1/300）。在校正调直后铺设底笆用挡笆及安全网，每搭设一步铺设一次。与结构拉结，每一结构层设一圈拉结，连结采用钢管与圆柱抱紧，但在结构施工柱模未拆除前，为保证稳定，应在架体外设支撑，撑点高度4.5m，底角60度，撑杆间距6m，同时在搭三步

11、高后应加设剪刀撑，角度45度。3、脚手架拆除：（1）脚手架拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工作，并有交底接受人签字。（2）脚手架拆除程序应由上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。（3）在搭拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。（4）参加搭拆的所有作业人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗。十一、质量要求及注意事项：1、所使用钢管，扣件强度须满足要求。

12、弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。2、所用小横杆长度应统一，且两头超出立杆的长度不小于100，立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑的接头长度不小于400，且不能少于2个扣件。3、铺设的底笆和挡笆必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四点，外用围护安全网用专用安全网绳绑于大横杆上，每点都须绑扎，上下左右要绷直。4、搭设外架时，须按方案予埋18钢筋套环，以用作水平悬挑工字钢用，为了能保证施工正常进行，底部脚手架须向上延伸一层，并注意与上层楼板支撑系统作临时连结。5、在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带，在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。

13、6、六级以上大风和雨天不可进行外架搭设，同时各架体材料放置必须稳妥。7、搭设好的架体，使用过程中严禁随意拆卸，并且架体上严禁堆放材料，其上只允许放些临时零星材料，且放置要稳固。8、建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行日常维护。9、在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在经过全面检查符合安全要求后才能继续使用。十二、安全技术措施1、脚手架按设计搭设，经工地技术负责人及监理部门验收后使用。2、搭设质量满足下列要求：所用材料符合标准绑扎牢固，符合搭设标准、满足使用。3、脚手

14、板宽度不小于1.0m，大横杆间距不大于1.8m，小横杆间距不大于1m，立杆及绑扎按木脚手架及钢脚手架的规定执行。4、脚手架采用搭接法，板头超出小横杆不少于20cm，平接法，板头超出横杆不大于20cm，其它按规定执行。5、外脚手架荷载每平方m不超过270kg，内脚手架每平方m不超过250kg，挑脚手架每平方m不超过100kg，特殊用途架子须经计算使用。6、高度超过m均设防护栏杆和挡脚板，有贯穿全高的十字盖剪刀撑，搭设标准按规定和计算执行；架子与建筑物高m，水平m设拉接点；作业层两道栏杆，上拦杆1-1.2m，下栏杆0.5-0.6m，并设18cm挡脚板，脚手架设避雷装置接地可靠。7、对工人进行详细的

15、安全交底，搭设脚手架人员必须持证上岗 。8、所有预留洞口必须层层封闭，其中电梯井道每四层兜一层安全网，所有临边部位均须设置双排钢管围护，并兜严安全网。9、作业人员在脚手架上的最大作业高度应以可进行正常操作为准，禁止在脚手板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。10、工人在脚手架上作业时应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在脚手架上嬉戏打闹和坐在不安全处休息。11、施工人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。12、在每步架的作业完成以后，必须将脚手架上剩余材料、物品清理干净。13、在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构件、整体性连接紧固件和连墙件，确因操

16、作需要临时拆除时，必须经项目工程师同意，采取相应的补救措施，方可拆除，施工完成后及时恢复。14、脚手架的拆除作业应按确定的拆除步骤进行，连墙件应在位于其上的全部可拆除杆件都拆除之后，方可拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆件，应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件严禁抛掷。在拆除过程中应作好配合协调作业，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。十三、应急预案施工现场一旦发生外脚手架、操作平台、塔吊倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间内抢救人员，最大限度地减低员工及相关人员的生命安全经济损失，特制定本项目部倒塌坍塌应急救援预案。1、 不论任何人，一旦

17、发现有外脚手架、操作平台、等施工设施倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行避让。2、 现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向集团应急抢救抢险领导小组领导报告事故的发生情况。请求集团应急抢救小组的支援。3、 根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120紧急电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来之前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放施工现场办公室。4、 在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的情况下，组织恢复正常施工秩

18、序。5、 现场安全员应对脚手架、操作平台、塔吊等施工设施倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。6、 各相关方联系电话如下：医院：120 公安：110 消防：119项目公司应急抢险领导小组： 项目经理：魏庆国 施工员：王克良安 全 员：赵淑福 材料设备员：魏圣监理公司：谭相虎 甲 方：李跃进附录1：悬挑式脚手架工程计算书目 录一、脚手架计算书的编制依据18二、工程参数18三、横向水平杆（小横杆）计算18四、纵向水平杆(大横杆)计算20五、扣件的抗滑承载力计算20六、计算立杆段轴向力设计值N20七、立杆的稳定性计算21八

19、、连墙件计算22九、悬挑梁计算24十、悬挑梁的整体稳定性计算25十一、悬挑梁钢丝绳计算25十二、悬挑梁锚固段与楼板连接计算27十三、转角联梁的受力计算29联梁钢丝绳计算31转角悬挑梁的受力计算31悬挑梁钢丝绳计算33悬挑梁锚固段与楼板连接计算34十四、加长悬挑梁的受力计算35加长悬挑梁的整体稳定性计算36加长悬挑梁钢丝绳计算36加长悬挑梁锚固段与楼板连接计算37一、脚手架计算书的编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）3、建筑施工手册第四版（缩印本）4、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20055、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

20、范(JGJ130-2001)。6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）8、建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)二、工程参数（一）脚手架搭设参数脚手架搭设高度19.5m;步距1.8m;立杆纵距1.5m;横距1.05m;脚手架内排立杆离墙距离0.3m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步三跨。钢管按实际壁厚483.5计算。（二）永久荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值gk:0.1248kN/m；脚手板类别:木脚手板；脚手板自重标准值QP1:0.28kN/m2；脚手板铺设2层

21、； 栏杆挡板类别:竹串片脚手板 ；栏杆挡脚板自重标准值QP2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网QP3:0.005kN/m2（三）可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值QK:2kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数: 1层；本工程地处山东省济南市，基本风压wO:0.45kN/m2；（四）悬挑梁与钢丝绳参数悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.8米。与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):16；楼板混凝土强度等级:C30；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.4m;钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:3.9m;钢丝

22、绳安全系数为:6;三、横向水平杆（小横杆）计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(2+0.28)1.5

23、=3.42 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.421.5+1.20.281.5=4.704 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=4.7041.052=0.648kNm884、钢管载面模量W=5.08cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.648106=127.56N/mm2205N/mm2W5.081037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢

24、材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm22、钢管惯性矩I12.19cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=53.4210504=2.2mm10507与10mm384EI3842.0610512.191041505、结论：满足要求四、纵向水平杆(大横杆)计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.54.7041.05(1+0.15)2=3.23kNlb1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标

25、准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.53.421.05(1+0.15)2=2.35kNlb1.05五、扣件的抗滑承载力计算直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。横杆与立杆连接方式采用:单扣件，Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=3.23kNRc结论：满足要求六、计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=19.50.1248=2.43kNHs脚手架高度gk每米立杆承受的结构自重2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(1.

26、05+0.15)1.520.28+0.141.52+1.519.50.005=1.070kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；3、施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.521=1.80kNQk施工均布荷载标准值；4、组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQk=1.2(2.43+1.070)+0.851.41.80=6.34kN5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K

27、+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.43+1.070)+1.41.80=6.72kN七、立杆的稳定性计算立杆稳定性的计算部位选择脚手架底部。组合风荷载时，由规范公式5.3.1-2N+Mwf验算立杆稳定性jAWN计算立杆段的轴向力设计值；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表C取值；f钢材的抗压强度设计值；A立杆的截面面积；W截面模量；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah210规范公式4.2.3，k=0.7zs0，Mwk风荷载标准值产生的弯矩； k风荷载标准值la立杆纵距

28、；h步距；0基本风压；z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。,脚手架高度66.9m, z取1.45；s脚手架风荷载体型系数, 根据规范4.2.4条，敞开式脚手架(无安全网),风荷载体型系数s=1f=10.089=0.089, f挡风系数；风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=0.851.40.7zs0lah2W10Ww=0.851.40.71.450.0890.451.51.82106=4.6 N/mm2105.08103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取

29、1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1.5.h步距,1.8m=kh=1.1551.5180.0=197i1.58根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.186。组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-2验算：N+Mw=6.34103+4.6=74.306N/mm2 f=205N/mm2jAW0.186489结论:满足要求!不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算:N=6.72103=73.88N/mm2 f=205N/mm2jA0.1

30、86489结论:满足要求!八、连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k由规范公式4.2.3得k=0.7zs0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按81.4m考虑，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=1.62脚手架风荷载体型系数s=1j=10.089=0.089k=0.71.620.0890.45=0.05kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.831.5=16.20m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.40.0516.20+5=6.13kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所

31、产生的轴向力，双排脚手架N0=5kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.58根据值，查规范附录表C，j=0.949,N=6.13103=13.21N/mm2 205N/mm2jA0.949489满足要求!。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN，连墙件连接方式为双扣件,2*Rc=16kN。Nl=6.13kN 16.0kN 满足要求!九、悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载

32、P作用，支座B为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。进行悬挑梁强度计算时，不考虑端头钢丝绳的作用！ 单跨外伸梁计算简图上图中，m =1.5m，l = 2.8m，m1 =0.3m，m2 =1.35m；悬挑水平梁采用18号工字钢，截面惯性矩I = 1660.0cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.0cm3，截面积A=30.6cm2；脚手架立杆传递的集中荷载P=6.72kN；悬挑水平梁自重荷载q1.230.610-478.5 =0.288kN/m；支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l=1.5/2.8=0.536，kl=ml/l=0.3/

33、2.8=0.107，k2=m2/l=1.35/2.8=0.482经计算，支座反力 RA = 18.349kN，支座反力 RB = -3.671kN，最大弯矩 Mmax = 11.412kN.m （一）悬挑梁抗弯强度计算Mmax=11.412106=58.749 205 N/mm21.05W1.05185.0103结论：抗弯强度满足要求!（二）悬挑梁挠度计算C点处最大挠度 Vmax =6.613mm，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 3000mm。悬挑水平梁的最大容许挠度3000/400=7.5mm。Vmax 6.613

34、mm 0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.929jb最终取jb0.929（二）整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=11.412106=66.401 205N/mm20.929185.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要求!十一、悬挑梁钢丝绳计算(一)钢丝绳的轴力计算计算钢丝绳轴力时，将钢丝绳拉接处视为悬挑梁的支座，其计算简图如下：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为：Ra=7.624kN，Rb=6.9

35、15kN，Rc=0.139kN钢丝绳的轴力按下式计算：sina=3.9/4.14=0.942Ru=RA=7.624=8.093KNsina0.942（二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为6，则钢丝绳最小破断拉力=8.0936=48.6KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于10mm,其破断拉力为：51.3KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为8.093KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝

36、绳拉环最小直径d=N4=8093.0004=9mmf3.1415125钢丝绳拉环最小直径为9mm。十二、悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板连接处作法如下图：（一）预埋件强度计算悬挑梁与楼板连接处预埋件受力，按不设钢丝绳时计算，经计算RC=3.671kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN=3671.000=9.13 f=50N/mm2A2d223.14216244满足要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规

37、范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；hN=3671.000=51.06mmdft3.142161.43经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于51.06mm。另外必须满足构造要求，按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。十三、转角联梁的受力计算 转角联梁的截面惯性矩I = 1660.0cm4，截面抵抗矩W =185.0cm3，截面积A = 30.6cm2。受脚手架集中荷载 P=6.72kN；联梁自重荷载 q=1.230.60.000178.500 = 0.28

38、8 kN/m； 计算简图(kN) 联梁弯矩图(kN.m) 联梁剪力图(kN)经过计算得到：支座反力从左到右各支座力分别为：N1=10.247kNN2=5.491kNN3=-1.132kN最大弯矩 Mmax=3.545kN.m；最大变形 Vmax=0.457mm,在第1跨.（一）抗弯强度计算:联梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；联梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=3.5451066.700103=20.439 205 N/mm2x WA1.05185.010330.6102 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05；结论：满足要求!联梁钢丝绳计算（一）钢丝绳的轴力计

39、算sina=3.9/4.34=0.899钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=10.247=11.398KNsina0.899 （二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为6，则钢丝绳最小破断拉力=11.3986=68.4KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于12mm,其破断拉力为：73.8KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为11.398KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=

40、N4=11398.0004=11mmf3.1415125钢丝绳拉环最小直径为11mm。转角悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按连续梁计算。本方案中，脚手架排距为1.05m，内立杆距离建筑物0.3m，钢丝绳拉结点距离建筑物为1.4m。水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.0cm4，截面抵抗矩W =185.0cm3，截面积A = 30.6cm2。受脚手架集中荷载 P=5.491+6.72=12.211kN；水平钢梁自重荷载 q=1.230.60.000178.500 = 0.288 kN/m；计算简图(kN)水平悬挑梁弯矩图(kN.m)水平悬挑梁剪力图(kN)经过计算得到，从左到右各支座力分别

41、为：N1=13.787kNN2=11.887kNN3=-0.015kN最大弯矩 Mmax=2.137kN.m；最大变形 Vmax=0.110mm,在第1跨.（一）抗弯强度计算：水平悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=2.1371064.949103=12.619 205 N/mm2x WA1.05185.010330.6102 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05；结论：满足要求!悬挑梁钢丝绳计算（一）钢丝绳的轴力计算sina=3.9/4.14=0.942钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=13.787=14.636

42、KNsina0.942 （二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为6，则钢丝绳最小破断拉力=14.6366=87.8KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于14mm,其破断拉力为：100.5KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为14.636KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=14636.0004=12mmf3.1415125钢丝绳拉环最小直径为12mm。悬挑梁锚固段与

43、楼板连接计算悬挑梁与楼板连接处作法如下图：（一）预埋件强度计算悬挑梁与楼板连接处预埋件受力，按不设钢丝绳时计算，经计算RC=6.904kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN=6904.000=17.17 f=50N/mm2A2d223.14216244满足要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；hN=6904.000=96.04mmdft3.

44、142161.43经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于96.04mm。另外必须满足构造要求，按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。十四、加长悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按连续梁计算。本方案中，脚手架排距为1.05m，内立杆距离建筑物2.9m，钢丝绳拉结点距离建筑物为4.0m。水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.0cm4，截面抵抗矩W =185.0cm3，截面积A = 30.6cm2。受脚手架集中荷载 P=6.72kN；水平钢梁自重荷载 q=1.230.60.000178.5

45、00 = 0.288 kN/m；计算简图(kN)水平悬挑梁弯矩图(kN.m)水平悬挑梁剪力图(kN)经过计算得到，从左到右各支座力分别为：N1=11.472kNN2=4.467kNN3=-0.512kN最大弯矩 Mmax=5.356kN.m；最大变形 Vmax=1.603mm,在第1跨.（一）抗弯强度计算：水平悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=5.35610611.766103=31.418 0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.785jb最终取jb0.

46、785（二）整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=5.356106=36.881 205N/mm20.785185.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要求!加长悬挑梁钢丝绳计算（一）钢丝绳的轴力计算sina=3.9/5.59=0.698钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=11.472=16.436KNsina0.698 （二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为6，则钢丝绳最小破断拉力=16.4366=98.6KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619

47、,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于14mm,其破断拉力为：100.5KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为16.436KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=16436.0004=13mmf3.1415125钢丝绳拉环最小直径为13mm。加长悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板连接处作法如下图：（一）预埋件强度计算悬挑梁与楼板连接处预埋件受力，按不设钢丝绳时计算，经计算RC=16.906kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，每个吊

48、环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN=16906.000=42.04 f=50N/mm2A2d223.14216244满足要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；hN=16906.000=235.17mmdft3.142161.43经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于235.17mm。另外必须满足构造要求，按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎

49、在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。附录二：悬挑卸料平台计算书目 录一、悬挑卸料平台计算书的编制依据40二、工程参数40三、次梁的验算40四、主梁的验算42五、钢丝绳的受力计算45六、水平梁锚固段与楼板连接的计算47一、悬挑卸料平台计算书的编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）3、建筑施工手册第四版（缩印本）4、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20055、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）8、建书脚手

50、架和模板计算软件(建科评2007028号)二、工程参数（一）荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：木脚手板，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2，最大堆放材料荷载(kN):8；（二）悬挑参数水平梁拉结点距悬挑端距离(m)：0.1；上部拉接点与水平梁的垂直距离(m)：3.9；钢丝绳安全系数K：10；预埋件的直径(mm)：16。主梁槽钢型号：16号槽钢槽口水平；次梁槽钢型号：16号槽钢槽口水平；水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.5，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3；平台计算宽度(m)：2.5

51、。三、次梁的验算次梁选择16号槽钢,槽口水平 ,其截面特性为：面积 A= 25.15cm2，截面惯性距 I= 934.5cm4，截面模量 W= 116.8cm3，回转半径 i=6.1 cm，截面尺寸：b= 65.0mm,h=160.0 mm,t=10.0 mm。（一）荷载计算自悬挑端始,第3个次梁的受力面积最大,受力宽度为左右间距的一半,为1.500/2+1.500/2=1.500m,取此次梁进行验算。1、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； q1 =0.35 1.500= 0.525kN/m；2、施工人员等活荷载为2kN/m2：q2 =21.500=3.000

52、kN/m；3、槽钢自重荷载 q3= 25.150.000178.5=0.197kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.525+3.000+0.197) = 4.466kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.48=11.200 kN。（二）内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为：Mmax =ql2+Pl=4.4662.52+11.2002.5= 10.489kN.m；8484（三）抗弯强度验算次梁应力： =Mmax10.48910385.527N/mm2 0.6的时候，根据钢结构设计规范

53、(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.765jb最终取jb0.7652、整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=M f jbW=10.489106=117.390 205N/mm20.765116.8103M绕强轴作用的最大弯矩 W按受压纤维确定的梁毛截面模量结论：满足要求!四、主梁的验算悬挑水平主梁按照带悬臂的连续梁计算，A为外钢丝绳拉结点，B、C为与楼板的锚固点。根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号槽钢,槽口水平，其截面特性为： 面积 A=25

54、.15cm2；惯性距 Ix=934.5cm4；转动惯量 Wx=116.8cm3；回转半径 ix=6.1cm；截面尺寸，b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm；（一）荷载验算1、栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；2、悬挑梁自重荷载 Q2=25.150.000178.5=0.197kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.197) = 0.4044kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P1=1.2(0.35+2)0.7502.5/2+1.20.1972.5/2=2.939kNP2=1.2(0.35+2)1.5002.5/2+1.20.1972.5/2+1.48/2=11.183kNP3=1.2(0.35+2)1.5002.5/2+1.20.1972.