干挂石材幕墙计算书编写

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录第一章：工程概况-P2第二章：结构设计理论和标准-P3-P4第三章：幕墙材料的物理及力学性能-P5-P7第四章：荷载和作用计算-P8-P10第五章：幕墙玻璃设计计算-P11-P18第六章：结构胶缝宽度和厚度计算-P19-P20第七章：幕墙铝板设计计算-P21-P23第八章：玻璃及铝板幕墙立柱的设计计算-P24-P32第九章：玻璃及铝板幕墙横梁的设计计算-P33-P39第十章：石材幕墙的设计计算-P40-P45第十一章：幕墙其他配件验算-P46-P50 第一章 工程概况1.1 工程名称： 1.2 工程地点： 1.3 幕墙总高度：84.400米1.4 幕墙防火等级：

2、 耐火等级为一级1.5 防雷分类： 二类1.5 荷载及其组合： 幕墙系统在结构设计时考虑以下荷载及其组合 风荷载 自重 施工荷载 温度应力作用 雪荷载1.6 构件验算： 幕墙系统设计时验算如下节点和构件 幕墙系统与主体结构的连接件强度 竖梁、横梁等杆件的强度和刚度 各连接螺栓、螺丝的强度 玻璃等面材的强度 结构胶缝的宽度和厚度第二章 结构设计理论和标准2.1 本结构计算过程均遵循如下规范及标准：2.1.1 建筑结构荷载规范 GB50009-20012.1.2 钢结构设计规范 GB50017-20032.1.3 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-20032.1.4 金属与石材幕墙工程技术规范

3、JGJ133-20012.1.5 建筑物防雷设计规范 GB50057-942.1.6 建筑设计防火规范 GBJ16-87（2001年版）2.2 结构设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法：2.2.1 玻璃幕墙、铝板幕墙、石材幕墙等均按围护结构设计。幕墙其主要杆件悬挂在主体结构上，层与层之间设置竖向伸缩缝。2.2.2 玻璃幕墙、铝板幕墙、石材幕墙等各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，并均采用螺栓连接。2.2.3 工程抗震设防烈度不考虑。2.2.4 幕墙构件在重力荷载风荷载温度作用和主体结构位移影响下均具有安全性。2.2.5 幕墙构件内力采用弹性方法计算，其截面最

4、大应力设计值应不超过材料的强度设计值： 式中 荷载和作用产生的截面最大应力设计值 材料强度设计值2.2.6 进行幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，荷载和作用的分项系数按 下列数值采用： 重力荷载： :1.2风荷载： :1.4温度作用： :1.22.2.7 幕墙构件进行位移和挠度计算时，荷载和作用分项系数按下列数据取值： 重力荷载： :1.0风荷载： :1.0 温度作用： :1.02.2.8 可变作用的组合值系数应按下列规定采用：1 一般情况下，风荷载的组合值系数应取1.0，地震作用的组合值系数应取0.5；2 对水平倒挂玻璃及其框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载值系数应取1.0（永久荷

5、载的效应起控制作用时）或0.6（永久荷载的效应起控制作用时）。2.2.9 荷载或作用效应按下列方式进行组合： (2.1) 式中： 荷载和作用效应组合后的设计值； 重力荷载作为不变荷载产生的效应； 分别为风荷载和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应； 分别为重力荷载、风荷载、温度作用的分项系数，按2.2.6或2.2.7取值；分别为风荷载和温度作用效应的组合系数，按2.2.8取值。2.2.10 幕墙杆件及连接件按各效应组合件的最不利组合进行设计。第三章 材料的物理特性及力学性能3.1 幕墙及铝合金窗材料的重力体积密度按下表采用： 表3-1序号材 料 名 称密 度 kN/m3密 度 N/mm31普通

6、玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃25.62.5610-52玻璃棉（防火棉、保温棉）0.51.0(0.51.0)10-63铝合金28.02.7010-54钢 材78.57.8510-55单层铝板27.02.7010-56花岗石28.02.810-53.2 板材单位面积重量按下列数值采用： 表3-2序号材 料 名 称单位面积重量（kN/m2）单位面积重量（N/mm2）110+1.52+10钢化夹胶玻璃0.414.110-428+1.14+8钢化夹胶玻璃0.575.710-432.5mm厚单层铝板0.0810.8110-446mm厚镀锌钢板0.474.710-456+12A+6钢化中空玻璃0.414.110

7、-468mm厚普通玻璃,钢化玻璃0.161.610-4719mm厚普通玻璃,钢化玻璃0.383.810-4830mm厚花岗石0.848.410-43.3 玻璃强度设计值f按下表采用： 表3-3 序号玻璃类型厚 度(mm)强度设计值 (N/mm2)大面积上的强度直边缘强度1浮法玻璃51228.019.52151924.017.01钢化玻璃61284.058.82151972.050.43.4 铝合金强度设计值f按下表采用： 表3-4 ( N/mm2)序号铝合金状态抗拉、抗压强度抗剪强度16063T5 RCS85.549.63.5 单层铝板强度设计值fa2t按下表采用： 表3-5 ( N/mm2

8、)牌号状态厚度（mm）抗拉ft3003H242.04.5813.6 幕墙连接件用钢材强度设计值f按下表采用： 表3-6 ( N/mm2 )序号钢材类别抗拉、抗压和抗弯 f抗 剪 fv1Q235B2151253.7 焊缝强度设计值f按下表采用： 表3-7 ( N/mm2)焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝（三级）角焊缝抗拉、抗弯、抗剪抗 压抗 拉抗 弯抗 剪手工焊E43XX型Q235B2151851251603.8 螺栓连接的强度设计值f按下表采用： 表3-8 ( N/mm2)螺栓钢号和物件钢号C 级A 级 、B级抗拉抗剪抗拉抗剪普通螺栓Q235B钢170130170170不锈钢螺栓奥氏体A2-

9、70320245-3.9 胀锚螺栓强度设计值f按下表采用： 表3-9 螺栓规格M6M8M10M12M16钻孔深度(mm)40506075100钻孔直径(mm)10.512.514.51923抗 拉(kN)2.354.316.8610.0919.01抗 剪(kN)1.763.235.097.2514.113.10材料弹性模量E按下表采用： 表3-10序号材 料 弹性模量 E ( N/mm2 )1 玻 璃0.72 105 2 铝 合 金0.70 105 3 Q235B钢2.06 105 4 不锈钢(奥氏体) 2.00 1055花岗石0.8 1053.11 幕墙材料的线膨胀系数按下表采用： 表3-1

10、1序号材 料 线膨胀系数 (10-5 )1 混 凝 土1.0 2 钢 材1.23 铝 合 金 2.35 4 玻 璃0.81.05 单层铝板 2.356 不锈钢板(奥氏体) 1.87花岗石0.8第四章 荷载和作用计算4.1 作用在幕墙上的风载荷标准值按下式计算 K =gZSZ0 (4.1)式中：K 作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2 ）； gZ 考虑瞬时风压高度z处的阵风风压系数，按规范GB50009-2001的规定取值（B类地区）； S 风荷载体形系数，因正压区风压较小，负压区风压较大，故仅计算负压区，对墙面，取-1.0，对墙角边（指墙角处房屋宽度的0.1范围内）取-1.8，对檐口，雨蓬，

11、遮阳板等突出构件，取-2.0；同时，考虑封闭建筑内表面内压取-0.2，故墙面实际体型系数取-1.2，墙角边部取-2.0。 Z 风压高度变化系数，按现行建筑结构荷载规范GB50009-2001规定取值。（B类地区）；0基本风压，取 0.3 kN/m2综上所述：K =gZZS0.3=0.3gZZS kN/m24.2 作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算 = WK (4.2) 式中 风荷载设计值：kN/m2 W风荷载作用效应的分项系数，取1.4 从而： = 1.4K 根据（4.1）及（4.2）公式，各层风荷载及设计值如表41所示。4.3 幕墙温度应力计算时，所采用的幕墙年温度变化T取80C。4.4

12、水平荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算； S =GSG +WW SW +TT ST (4.7) 式中：W =1 , T = 0.6，进行强度计算时，W = 1.4 ， T = 1.2则：SH=1.41.0S +0.61.2ST 进行挠度计算时， W = 1.0 , T = 1.0则：SH=K +0.6 ST (4.8) 4.5 垂直荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算； S =GSG +WW SW +TT ST (4.9)式中： 重力荷载：G =1.2 温度作用：T = 1.2 分项系数：E = 0 , T = 0 则： SV=1.2G = 1.2 x 0.5bh = 0.6

13、bh (kN) (用于竖梁及支座验算) SV=1.0G = 1.0 x 0.5bh = 0.5bh(kN) (用于横梁挠度验算)风荷载及荷载效应组合（S用于强度计算，S用于挠度计算）详见表4-1, 表4-2。墙面体形系数为1.2的荷载组合 表4-1楼层位置高度 m阵风压力系数高度变化系数标准风压KN/m2设计风压KN/m2第1层4.0501.8801.0001.0001.400第2层8.5501.8091.0001.0001.400第3层12.4501.7511.0691.0001.400第4层16.3501.7121.1701.0001.400第5层19.9501.6901.2491.000

14、1.400第6层23.8501.6711.3151.0001.400第7层27.4501.6531.3771.0001.400第8层31.0501.6361.4351.0001.400第9层34.6501.6221.4851.0001.400第10层38.2501.6071.5361.0001.400第11层41.8501.5961.5801.0001.400第12层45.4501.5891.6201.0001.400第13层49.0501.5821.6281.0001.400第14层52.6501.5751.6971.0001.400第15层56.2501.5681.7331.0001.40

15、0第16层59.8501.5601.7691.0001.400第17层63.4501.5531.8011.0071.410第18层67.0501.5461.8331.0201.428第19层70.6501.5401.8661.0351.448第20层74.2501.5361.8981.0501.469机房层79.3501.5311.9441.0711.50088.4501.5222.0101.1011.542墙角边体形系数为2.0的荷载组合表4-2楼层位置高度 m阵风压力系数高度变化系数标准风压KN/m2设计风压KN/m2第1层4.0501.8801.0001.1281.579第2层8.550

16、1.8091.0001.0851.520第3层12.4501.7511.0691.1231.572第4层16.3501.7121.1701.2021.683第5层19.9501.6901.2491.2661.773第6层23.8501.6711.3151.3181.846第7层27.4501.6531.3771.3661.912第8层31.0501.6361.4351.4091.972第9层34.6501.6221.4851.4452.023第10层38.2501.6071.5361.4812.073第11层41.8501.5961.5801.5132.118第12层45.4501.5891.

17、6201.5452.162第13层49.0501.5821.6281.5452.163第14层52.6501.5751.6971.6042.245第15层56.2501.5681.7331.6302.283第16层59.8501.5601.7691.6562.318第17层63.4501.5531.8011.6782.349第18层67.0501.5461.8331.7002.380第19层70.6501.5401.8661.7242.414第20层74.2501.5361.8981.7492.449机房层79.3501.5311.9441.7862.50088.4501.5222.0101.

18、8362.570第五章 幕墙玻璃设计计算综合考虑玻璃的分格尺寸及风荷载情况取最不利处玻璃板块进行内力计算。5.1 计算公式：5.1.1 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力标准值可按考虑几何非线形性的有限元方法计算，也可按下列公式计算为： （5-1）作用于夹层玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上: 作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上: 式中： 为风荷载下玻璃截面的最大应力标准值（ N/mm2 ）； 垂直于玻璃幕墙平面的风荷载标准荷载值（ N/mm2 ）； 分别为分配到外片玻璃和内片玻璃的风荷载标准值（ N/mm2 ）；玻璃短边长（mm）； 分别为

19、外片玻璃和内片玻璃的厚度（mm） 弯曲系数，按表5-1选用。折减系数，可由参数按表5-2选用 四边简支玻璃在垂直面载作用下的弯曲系数 表 5-1a/b0.000.250.330.400.500.550.600.650.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.000.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442 表5-25.010.020.040.060.080.0100.01.00.960.920.840.780.730.68120150200250

20、300350400.00.650.610.570.540.520.510.50 表5-3A/b0.000.200.250.330.500.013020.012970.012820.012230.01013A/b0.550.600.650.700.750.009400.008670.007960.007270.00663A/b0.800.850.900.951.000.006030.005470.004960.004490.004065.1.2 D=式中 D 玻璃的刚度（ N-mm ）； E玻璃的弹性模量（N/mm2）； t 玻璃的计算厚度(mm)； 泊松比。玻璃取0.2。式中 u 在风荷载标准

21、值作用下挠度最大值（mm）； D 玻璃的刚度（ N-mm ）； a 玻璃的短边边长(mm)；风荷载标准值（N/mm2）。组合荷载标准值（N/mm2）。板的挠度系数，（可查上表三）。 折减系数，（可查上表二）。5.1.3 在温度变化影响下,玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的温度应力. (5.2)式中： c 玻璃边缘与边框间空隙（mm），取5mm； d 施工误差，取3mm； b 玻璃长边尺寸(mm)； T 玻璃幕墙年温度变化（0C）, 可按800C取用； 玻璃线膨胀系数，取1.0105； E 玻璃弹性模量，取0.7210 5N/mm2。则： 80-) = 57.6- (N/mm2 ) 5.

22、1.4 自重应力：取板块中间的自重应力参与大面应力组合g= 1.2 （5.3）5.1.5 玻璃板块大面应力组合： =g+w +0.2 f （5.4） 5.1.6 玻璃中央与边缘温度产生的温度应力按下式计算： （5.5） 式中： 温度应力 （ N/mm2 ）； E 玻璃弹性模量 （N/mm2 ），取0.7210 5 N/mm2 ； 玻璃线膨胀系数，取1.010 5； 1 阴影系数，取1 =1.0； 2 窗帘系数，取2 =1.1； 3 玻璃面积系数，取3 =1.1； 4 嵌缝材料系数，取4 =0.4； TC TS 玻璃中央和边缘的温度（0C）差，取TC TS=400C。则： =0.740.7210

23、 51.010 -5 1.01.11.10.440 =10.3N/mm258.8 N/mm2（612mm厚单片玻璃直边缘强度设计值）故玻璃板块在温差应力作用下，直边缘强度可以满足要求。 综合考虑玻璃的分格尺寸及风荷载情况进行验算. 取以下几种尺寸的玻璃板块，分别进行验算：5.2 玻璃板块的计算：5.2.1 6+9A+6中空玻璃板块的计算。板块（一）：以标高75.300米处墙角边荷载计算。玻璃宽度为1343mm ，高度为2100mm。幕墙玻璃在组合荷载作用下的弯曲应力计算：（按四边简支板计算）1 荷载计算:因单元板块在墙角边处分布，所以取墙角边荷载值如下：风荷载标准值：=1.786kN/m2 在

24、垂直于玻璃平面的水平荷载作用下，最大弯曲应力计算（按四边简支板计算）： 短边a=1343mm 长边b=2100mm a/b=0.64 查得弯曲系数m=0.0817 =0.0081 = 0.882作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上: =21.28N/mm2 =19.34 N/mm2无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=GSG +WW SW =1.20.5+1.41.021.28=30.39 N/mm2 fg=84.0 N/mm2（其中，fg=84.0 N/mm2 为512mm厚钢化玻璃大面强度设计值。） 温度应力：由公式（5.2）得：=57.6- =-182.4N/mm2

25、 (负数表示无挤压温度应力)挠度计算：中空玻璃的计算厚: t= te=0.95( t13+t23)1/3=0.95 ( 63+63)1/3=7.2mmD=29.54 = 0.882 a/60=22.4mm综上，此6+9A+6钢化中空玻璃在自重、风荷载地震荷载、和温度应力作用下，玻璃的强度和挠度均可满足要求。 板块（二）：以标高75.300米处大面荷载计算。玻璃宽度为1439mm ，高度为2100mm。幕墙玻璃在组合荷载作用下的弯曲应力计算：（按四边简支板计算）(1) 荷载计算:因单元板块在墙面处分布，所以取墙面荷载值如下： 风荷载标准值： =1.071kN/m2 在垂直于玻璃平面的水平荷载作用

26、下，最大弯曲应力计算（按四边简支板计算）： 短边a=1439mm 长边b=2100mm a/b=0.67 查得弯曲系数m=0.078 =0.0077 =0.915 作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上: =13.81N/mm2 =11.50 N/mm2无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=GSG +WW SW =1.20.5+1.41.013.81=19.93 N/mm2 fg=84.0 N/mm2（其中，fg=84.0 N/mm2 为512mm厚钢化玻璃大面强度设计值。） 温度应力：由公式（5.2）得：=57.6- =-182.4N/mm2 (负数表示无挤压温度应力)挠

27、度计算： 玻璃计算厚度： t= te=0.95( t13+t23)1/3=0.95 ( 63+63)1/3=7.2mmD=21.35 =0.915 a/60=23.45mm综上，此6+9A+6钢化中空玻璃在自重、风荷载地震荷载、和温度应力作用下，大面的强度和挠度均可满足要求。 5.2.2. 8+1.14+8点式钢化夹胶玻璃板块强度验算：在垂直与幕墙平面的风荷载和地震作用下，四点支承玻璃面板的应力和挠度应符合下列规定：最大应力标准值和最大挠度可按考虑几何非线性的有限元方法计算，也可按下列公式计算： D=式中 D 玻璃的刚度（ N-mm ）； E玻璃的弹性模量（N/mm2）； t 玻璃的计算厚度(

28、mm)； 泊松比。玻璃取0.2。 u 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）； b 玻璃的长边边长(mm)； m 弯矩系数； 为风荷载下玻璃截面的最大应力标准值（ N/mm2 ）；风荷载标准值（N/mm2）。组合荷载标准值（N/mm2）。板的挠度系数，（可查上表三）。 折减系数，（可查上表二）。取最大玻璃分格尺寸17002400，采用4点支承，该板块如下图点式玻璃 夹胶玻璃示意图 荷载计算:风荷载标准值=1.000 强度计算: 短边a=1450mm， 长边b=2150mm t=( t13+t23)1/3= ( 83+83)1/3=10.08mm由 =0.674 查表，得四点支承玻璃板的最大应力

29、系数和在最大挠度系数表1a/b0.000.200.300.400.500.013020.013170.013350.013670.014170.1250.1260.1270.1290.130a/b0.600.650.700.750.800.014960.015550.016300.017250.018420.1340.1360.1380.1400.142最大弯曲系数 =0.136 =0.92=6b/ t=60.1361215021500.90/10.0810.08=37.12 N/mm284.0 N/mm2无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=GSG +WW SW =1.20.5+1.41.

30、037.12=52.57 fg=84.0 N/mm2（其中，fg=84.0 N/mm2 为512mm厚钢化玻璃大面强度设计值。） 挠度计算：最大挠度系数 =0.01555=28.74 查表得=0.90D=b/60=35.83mm所以挠度满足要求。综上， 8+1.14+8点式钢化夹胶玻璃满足设计要求。 5.2.3 8+1.14+8点式钢化夹胶玻璃北雨蓬的计算：（1） 自重：面板：0.41KN/驳接爪：0.06 KN/q=0.41+0.06=0.47KN/风荷载：负风压：k=gzSZ0=1.123 KN/施工荷载：0.5 KN/雪荷载：0.45 KN/（2） 荷载组合：1、 自重与负风压组合，自重

31、为有利因素，以设计值参与组合：q=1.20.471.01.41.123=-1.008KN/2、由于雪荷载与施工荷载不同时考虑，因此采用其较大者，故取自重与施工荷载组合：q=1.20.47+1.20.5=1.165KN/取最不利荷载组合：q=1.165 KN/（3） 璃板块强度验算：玻璃板的最大分格尺寸为24003300，计算厚度为 t= te=( t13+t23)1/3= ( 83+83)1/3=10.08mm按六点支承板计算。六点支承的玻璃板块最大应力的计算： (5.1)式中： 为风荷载下玻璃截面的最大应力设计值（ N/mm2 ）；组合荷载设计值（）； b玻璃长边长度（）； - 弯曲系数。

32、- 折减系数。 六点支承玻璃板的最大应力系数和在最大挠度系数表1a/b0.70.80.91.01.11.4381.8132.3133.0634.0631.6351.8151.9802.1602.325 挠度计算： 式中 u 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）； b玻璃的支承长边边长(mm)；风荷载标准值（N/mm2）。t玻璃的厚度（N/mm2）。板的挠度系数，（可查上表）。夹胶玻璃示意图由a/b=1525/2150=0.71，查表可得系数=1.475 =1.653,=0.96由下面公式：=b/ t=1.6531.165215021500.96/10.0810.08= 83.76N/mm28

33、4.0 N/mm2（其中，fg=84.0 N/mm2 为512mm厚钢化玻璃大面强度设计值。） 挠度计算： =6.46 mm a/60=35.8mm故8+1.14+8 钢化夹胶玻璃北雨蓬强度和挠度满足要求。5.2.4 10+1.52+10点式钢化夹胶玻璃南雨蓬的计算：（1） 自重：面板：0.41KN/驳接爪：0.06 KN/q=0.41+0.06=0.47KN/风荷载：负风压：k=gzSZ0=1.123 KN/施工荷载：0.5 KN/雪荷载：0.45 KN/（2） 荷载组合：1、 自重与负风压组合，自重为有利因素，以设计值参与组合：q=1.20.471.01.41.123=-1.008KN/2

34、、由于雪荷载与施工荷载不同时考虑，因此采用其较大者，故取自重与施工荷载组合：q=1.20.47+1.20.5=1.165KN/取最不利荷载组合：q=1.165 KN/（4） 璃板块强度验算：玻璃板的最大分格尺寸为17502475，计算厚度为 t= te=( t13+t23)1/3= ( 103+103)1/3=12.6mm按四点支承板计算。四点支承的玻璃板块最大应力的计算： (5.1)式中： 组合荷载作用下玻璃的最大应力（）；q 组合荷载（）； b玻璃长边长度（）； - 弯曲系数。 - 折减系数。 四点支承玻璃板的最大应力系数和在最大挠度系数表1a/b0.000.200.300.400.500

35、.013020.013170.013350.013670.014510.1250.1260.1270.1290.130a/b0.600.650.700.750.800.014960.015550.016300.017250.018420.1340.1360.1380.1400.142挠度计算： D=式中 u 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）； b玻璃的支承长边边长(mm)；风荷载标准值（N/mm2）。t玻璃的厚度（N/mm2）。 板的挠度系数，（可查上表）。夹胶玻璃示意图由a/b=1500/2225=0.67，查表可得系数=0.01585 =0.1368, =0.948 由下面公式：=2

36、9.82N/2 84 N/2挠度的计算：=13.10 =0.948D= 12.6mm a/60=37.08mm故10+1.52+10 钢化夹胶玻璃南雨蓬强度和挠度满足要求第六章 结构胶缝宽度和厚度计算6.1 结构胶的应力由所受的短期或长期荷载和作用计算，并应分别符合下列条件： 或 或 式中：、 短期荷载作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力或 剪应力标准值(N/mm2)； 、 长期荷载作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力或剪应力标准值(N/mm2)； 结构硅酮密封胶短期强度允许值，按 0.20 N/mm2采用； 结构硅酮密封胶长期强度允许值，按0.01 N/mm2采用。 结构胶的宽度和厚度示意图6.

37、2 结构硅酮密封胶的粘结宽度计算： (1) 在风荷载作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度Cs按下式计算： (6.1) 式中： Cs1 结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）； 作用在计算单元上的风荷载设计值 (kN/m2)； 玻璃短边长度 （mm）； f1 胶的期强度允许值，取f1 = 0.20 ( N/mm2)。 取最不利板块来验算： 6+9A+6隐框中空玻璃最不利为13432100,标高75.300m处。 = = 8.40mm (2) 在玻璃自重作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度Cs按下式计算： (6.2) 式中： Cs2 结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）； qG 玻璃单位面积重力荷载设计值（kN/m

38、2）； qGk=25.60.0121.2=0.372kN/m2； 玻璃的短边和长边长度（mm）； f2 胶的长期强度允许值，取f2=0.01 N/mm2。 以75.300m处来验算： 幕墙玻璃最大分格为14072100 = 15.6mm (3) 综上所述，结构胶缝宽度取16mm。 (4) 中空玻璃结构硅酮密封胶的粘结宽度计算由于中空玻璃对铝框的结构胶缝取16mm，按中空玻璃外片分担的荷载，则中空玻璃结构硅酮密封胶的粘结宽度为：CS3=0.6CS2 =0.616 =9.6 mm取CS3=10mm6.4 结构硅酮密封胶的粘结厚度应按下式计算 （6.3） 式中： ts 结构硅酮胶的粘结厚度 (mm)

39、 结构硅酮胶的变位承受能力（%） s幕墙玻璃的相对于铝合金的位移量 (mm)，由主体结构侧移产生的相对位移s=h =0.0012100=2.1mms主要由于玻璃与铝框在温差应力作用下线膨胀系数不同而产生的位移量故 =2100（2.35-1.0）10-580=2.27 mm 采用结构胶，=25%则： = 3.03 mm 故，结构胶厚度取6mm满足要求。 实际施工时选用结构胶规格为166mm。第七章 幕墙铝板设计计算 该工程选用2.5mm单层板，沿横向和纵向布置.加劲肋将铝板分成边板和中间板，边板为三边简支一边固定，中间板为对边简支、对边固定。 幕墙铝板加劲肋布置示意图7.1 金属板在风荷载作用下

40、的最大弯曲应力标准值按下式计算： f (71) 式中：由风荷载作用产生的板中最大应力折减设计值（N/mm2）； 铝板的强度设计值，牌号为3003的2.5厚单层铝板取=81N/mm2； 风荷载、地震作用效应组合值 ； 铝板区格的较小边长； 板的弯矩系数，按下表取值； 金属板的厚度，=2.5mm； 应力折减系数，按式（72）计算查表取值。 板的最大弯矩系数m M=mql2三边简支固定对边简支对边固定邻边简支邻边固定0.50-0.1212-0.0843-0.11790.55-0.1187-0.0840-0.11400.60-0.1158-0.0834-0.10950.65-0.1124-0.0826

41、-0.10450.70-0.1087-0.0814-0.09920.75-0.1048-0.0799-0.09380.80-0.1007-0.0782-0.08830.85-0.0965-0.0763-0.08290.90-0.0922-0.0743-0.07760.95-0.0880-0.0721-0.07511.00-0.0839-0.0698-0.0726 注：1、系数前负号，表示最大弯矩在固定边； 2、取 应力折减系数，按下式计算查表： （72）式中： 风荷载及地震作用组合标准值； 金属板区格较小的边长（mm）； 属板厚（mm）； 金属板的弹性模量，2.5mm单层铝板取0.7105N/

42、mm2。应力折减系数51020406080100 1.000.950.900.810.740.690.641201502002503003504000.610.540.500.460.430.410.407.2 铝板强度验算7.2.1大面铝板块13013600mm(A): 取A板块7001301mm(三边简支、一边固定)按大面处标高为75.300 m处荷载验算： =1.071kN/m2 , S=1.500 kN/m2 =94.04查表取 =0.655 由=700/1301=0.538， 查得=-0.1192 (三边简支、一边固定)； 0.655 =65.59N/mm2 f= 81N/mm2 ，

43、铝板强度满足要求。(B): 取B板块8001301mm(对边简支、对边固定)按大面处标高为75.300m处荷载验算： =1.071kN/m2 , S=1.500kN/m2 =160.43查表取 =0.532 由=800/1301=0.615， 查得=-0.0832 (对边简支、对边固定)； 0.532 =48.57N/mm2 f= 81N/mm2 ，铝板强度满足要求。7.2.2墙角处铝板块12153600mm(A): 取A板块7001215mm(三边简支、一边固定)按墙角边标高为75.300 m处荷载验算： =1.786kN/m2 , S=2.500kN/m2 =156.83查表取 =0.53

44、5 由=700/1215=0.576， 查得=-0.1172 (三边简支、一边固定)； 0.535 =73.74N/mm2 f= 81N/mm2 ，铝板强度满足要求。(B): 取B板块8001215mm(对边简支、对边固定)按墙角边标高为75.300m处荷载验算： =1.786kN/m2 , S=2.500 kN/m2 =267.54查表取 =0.450 由=800/1215=0.658， 查得=-0.0824 (对边简支、对边固定)； 0.450 =56.95N/mm2 f= 81N/mm2 ，铝板强度满足要求。第八章 玻璃及铝板幕墙立柱的设计计算8.1 幕墙立柱均按悬挂在主体结构上的拉弯构件设计和施工，立柱处于拉弯状态，不验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本工程若在结构梁上设置一个支座，则立柱按简支梁计算；若在结构梁端、梁底各设置一支座，则立柱按双跨连续梁计算，其中设于梁顶的支座采用可调节长圆孔连接，以保证立柱的伸缩变化。8.2 幕墙立柱计算公式 立主梁安装示意图 简支梁示意图 双跨梁示意图 8.2.1