顶板支撑计算

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1、板模板 ( 扣件钢管高架) 计算书上海鸿宝电气厂房工程 ；工程建设地点：上海市嘉定区南翔镇顺达路以北、姚家泾河道以南；属于框架结构；地上11层；地下1层；建筑高度：49.9m；标准层层高： 4.2m ；总建筑面积：21028平方米；总工期：400天。本工程由上海鸿宝电气投资建设， 上海江南建筑设计院设计， 上海昌发岩土工程勘察技术地质勘察，上海景业建设工程监理咨询监理，上海八润建筑组织施工；由边挺秀担任项目经理，谢伟琦担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准JGJ130-2001、混凝土结构设计标准GB50010-2002建筑结构荷载标准(GB 50009-200

2、1) 、钢结构设计标准 (GB 50017-2003) 等标准编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按标准计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术 2002 3：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息横向间距或排距(m):0.90 ；纵距 (m):0.90 ；步距 (m):1.80 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ；模板支架搭设高度(m):5.40 ；采用的钢管(mm): 048 3.0 ;板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式: 双扣件， 考虑扣件的保养情况， 扣件抗滑承载力系数:0.75 ；模板与木板

3、自重(kN/m2):0.500 ；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500 ；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ；面板采用胶合面板，厚度为18mm板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500 ；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13 ；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1.400 ;木方的间隔距离（mm）:250.000 ;木方弹性模量E（N/mr2）:9000.000 ;木方抗弯强度设计值（N/mn2）:13.000 ;木方的截面宽度（mm）:50.00;木方的截面高度（mm）:100.00 ;楼板的计算厚度（mm）:20.00 ;9Q 口模板支架立面图二、模板面

4、板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩M别为：2/6 = 48.6 cm 3;3/12 = 43.74 cm 4;模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi = 25.5 0.02 X0.9+0.5 0.9 = 0.909 kN/m ;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1 0.9= 0.9 kN/m ;2、强度计算计算公式如下 :2最大弯矩 M=0.1 2.351 2502= 14692.5 N m；面板最大应力计算值J;面板的抗弯强

5、度设计值f=13 N/mm 2；面板的最大应力计算值为 0.302 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 !3、挠度计算挠度计算公式为置100EI) q q=l/250其中 q =q 1面板最大挠度计算值 产 0.677 0.909 X2504/(100 950043.74 104)=0.006 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.006 mm、于面板的最大允许挠度1 mm满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩V价别为:W=bh2/6=5 X10X10/6 = 83.33 cm 3;I

6、=b h3/12=5 M0 M0 X10/12 = 416.67 cm 4;方木楞计算简图(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q尸 25.5 0.25 0.02+0.5 0.25 = 0.252 kN/m ;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1 0.25 = 0.25 kN/m ;计算公式如下： 2均布荷载 q = 1.2 义qi + 1.4 准=1.2 0.252+1.4 0.25 = 0.653 kN/m ;22 = 0.053 kN m；方木最大应力计算值声 M /W = 0.053 M06/83333.33 = 0.635 N/mm 2;方木

7、的抗弯强度设计值 用=13.000 N/mm 2;方木的最大应力计算值为0.635 N/mrm小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm, 满足要求！截面抗剪强度必须满足：声 3V/2bh n 0.653 M.9 = 0.353 kN ;方木受剪应力计算值钎 3 0.353 X103/(2 X50X100) = 0.106 N/mm 2;方木抗剪强度设计值i = 1.4 N/mm 2;方木的受剪应力计算值0.106 N/mrm小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mmi,满足要求!计算公式如下：O（i00Ei）q q=i/250均布荷载 q = q i = 0.252 kN/m ;最大挠度计算值于

8、0.677 0.252 X9004 /（100 9000X4166666.667）= 0.03mm最大允许挠度q=900/ 250=3.6 mm ;方木的最大挠度计算值0.03 mm小于 方木的最大允许挠度3.6 mm,满足要 求！四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P= 0.705kN;90U支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN m）1 335 1*361J121,3120. 94 G34 OS9 0 629| 0.6市0.807口向十口916040.W40 022|q(J220076，0注:O.m (了0.701 Q7S11.

9、W 1.43214861.48支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.231 kN m ;最大变形Vmax = 0.57 mm ;最大支座力Qmax = 2.798 kN ;最大应力 J;支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值51.447 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.57mm小于900/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准培训讲座 刘群主编，P96K, 双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75 ,该

10、工程实际的旋转 双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 2.798 kN ;R 0.9 0.9 = 0.405 kN ;(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN) ：N33 = 25.5 0.02 0.9 0.9 = 0.413 kN ;经计算得到，静荷载标准值NG = N G1+NG2+NG3 = 1.495 kN ；经计算得到，活荷载标准值 Nq = (1+2 ) M.9X0.9 = 2.43 kN ;3. 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算GQ= 5.196 kN ；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 :产N/(砂)4口其中 N 立杆的轴心

11、压力设计值(kN) ： N = 5.196 kN ；&-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i 计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1.59 cm ；A 立杆净截面面积(cm2) ：A = 4.24cm 2；W 立杆净截面模量( 抵抗矩)(cm 3) ：W=4.49cm3；万钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；L 0 计算长度 (m) ；按下式计算:l 0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m；立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;10/i = 2000 / 15.9 = 126由长细比Lo/i

12、的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数后0.417 ;钢管立杆的最大应力计算值；(=5195.664/0.41724= 29.386 N/mm 2;钢管立杆的最大应力计算值户29.386 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 用=205 N/mm 2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算10 = k 1k2(h+2a尸 1.163 X1.005 X1.8+0.1 2) = 2.338 m ;k1-计算长度附加系数按照表1取值1.163;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 2按照表2取值1.005 ;Lo/i = 2337.63 / 15.9 = 147;由长细比Lo/i

13、的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数后0.32 ;钢管立杆的最大应力计算值；(=5195.664/0.3224= 38.294 N/mm 2;钢管立杆的最大应力计算值户38.294 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 用=205 N/mm 2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1根板支架计篁长度附加系数ki步距 hGnh0 90 g媪益I E 1.201 51.5h=, 1kl1.2431.1851.1&T1.1&3表2模横克梁讨篁根度附加系数题以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全K&n) 4661012141613202530

14、3540h+2 砺L351010141.0G61 039L221侬1 0&11.O0L1.09211131 1ST11551.LT31.44101.0121.0221.031i.0391.5471 05&10&41. 0T21晚1 1111.129LL491 531 010071.0151 0241.0311 0391 04710551.06210791 O0T1.1141.1321欣1.010071.014】，阳i02S1.0361.01.0511.05BI1.03011061.侬L601.010071 0141 020i.0261 033I OW1.046k 05I&7i.oai1095l

15、.LU1 9210L0071/0121.01Si.0241.0301 03510421.04010621 0761.0901.L042 041. 01.0C71.012i.oiai.口支1.0CT1 0351.0391.0441O&O1 C731.0871.1012.E51.01OOT1.310i.oieL0201. OCT1.03Z1.0371.04215T1.0T01.0011.0942.701.G10071 U101.0151.0201 WL03E10371 04210533.0Q610T6】叫八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 工程经验 除了要遵守扣件架标准的相关要求外，还要考虑

16、以下内容a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c. 梁和楼板荷载相差较大时， 可以采用不同的立杆间距， 但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b. 当中部有加强层或支架很高， 轴力沿高度分布变化较大， 可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c. 高支撑架步距以0.9-1.5m 为宜，不宜超过1.5m。a.当支撑架高度 老0n横向高宽比 冷时，需要设置整体性单或双水平加强层；b. 单水平加强层可以每4-6 米沿水平结构层设置水平斜杆或

17、剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3 ；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d. 在任何情况下， 高支撑架的顶部和底部 扫地杆的设置层 必须设水平加强a. 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。a. 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件

18、；大于12kN时应用顶托方式。a. 严格按照设计尺寸搭设， 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设 置；b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架标准的要求；c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的， 每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。a. 精心设计混凝土浇筑方案， 确保模板支架施工过程中均衡受载， 最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c. 浇筑过程中， 派人检查支架和支承情况， 发现下沉、 松动和变形情况及时解 决。