单索幕墙计算书参考9.17DOC

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1、单索点支式玻璃幕墙计算第一章、计算说明点支式玻璃幕墙采用竖向单索受力形式，面板采用TP12LOW-E+12A-TP12钢化中空玻璃。玻璃面板采用夹板式支撑结构形式。受力结构将通过通用有限元计算软件Ansys建立模型进行计算。钢结构设计规范GBJ50017-2003相关图纸第二章、荷载计算、幕墙自重荷载计算玻璃采用TP12LOW-E+12A+ TP12钢化中空玻璃，根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表5.3.1条规定。玻璃重力密度：25.6 KN/m3玻璃自重面荷载标准值：32GGK=(12+12)X10-X25.6=0.615 KN/m考虑到其他构件，玻璃幕墙自重面荷载标准值取:G

2、GK=0.7 KN/m2幕墙面板自重面荷载设计值:2GG=YGGGKF1.2X0.7=0.84 KN/m自重作用效应分项系数取丫G=1 .2，按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第542.1条规定。二、水平地震荷载计算抗震设防烈度：8度按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表5.3.4条规定动力放大系数：3=5.0qEK：作用在幕墙上的地震荷载标准值2qEK=a3GG=0.16X5.0X0.7=0.56 KN/mqE：作用在幕墙上的地震荷载设计值：2qE=YEqEK=1.3X0.56=0.728 KN/m地震荷载作用效应分项系数，取丫E=1 .3，按玻璃幕墙工程技术规范JGJ10

3、2-2003第5.4.2.1条规定。玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)建筑抗震设计规范GB50011-2001amax：水平地震影响系数最大值，取amax= 0.16三、风荷载计算计算说明：索网幕墙高9.31m，经过综合考虑计算高度取10 m。地面粗糙程度：C唐山地区基本风压：W=0.4KN/m2（按50年一遇）计算高度：HMA=10 m局部风压体形系数 卩SI:正风压大面，取1.2;负风压大面，取-1.2; 瞬时风压阵风系数：3gz=2.0978高度变化系数：卩Z=0.74作用在幕墙上的风荷载标准值：正风压：VK=3gz3z3S

4、1W0=2.0978X0.74X1.2X0.4=0.745 KN/m21.0 KN/m2取WK=1.0 KN/m负风压:W=3gz3Z3S1W0=2.0978X0.74X1.2X0.4=0.745 KN/m21.0 KN/m22取W=-1.0 KN/m风荷载设计值：W=rGXW=1.4X1.0=1.400 KN/m2风荷载作用分项系数 丫G=1.4，按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。四、温度荷载索施工时处于室外，正常工作处于室内，按80摄氏度温差考虑，温度作用效应分项系数取1.4;线膨胀系数：不锈钢索1.20X10-5，钢材1.2X10-5。温度作用标准值：T

5、K=80oC温度作用设计值：五、荷载工况组合T=1.4X80oC=112oC综合考虑各种荷载工况，选取最不利的荷载工况如下:挠度计算荷载组合：恒载标准值+1.0X预应力+风荷载标准值+0.2X温度升高引起的何载强度计算荷载组合：1.2X恒载标准值+1.0X预应力+1.4X风荷载标准值+0.5X1.3X地震荷载标准值+0.2X1.4X温度下降引起的荷载第三章、索结构计算一、计算说明力学模型说明：本工程采用竖向单索支撑玻璃，采用016(1X19)和$19.5(1X37)不锈钢索，竖向单索属于柔性结构，靠较大变形来平衡水平方向的荷载。竖索同时还要承受幕墙自重。1.来自坚朗供应商提供索的资料拉索断面参

6、数与力学性能名称直径材质弹性模量(N/mrn)钢丝强度(N/mnn)断面积(mrr)最小破断力(KN竖索0不锈钢1.15e51320152.81181.52竖索0-030不锈钢1.3e51320225.51255.6竖索 $16(1X19)拉索拉力设计值：F=181.52/1.8=100.8 KN竖索019.5(1X37)拉索拉力设计值：F=255.6/1.8=142 KN根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.2.5条的规定2.钢结构设计钢构件材质为Q235B拉索上部钢梁为热轧工字钢22b,门框两侧立柱和门框横梁为H型钢HW400X400门框中部立柱为箱形构件口400X150X1

7、0。二、建立Ansys模型1.模型计算采用有限元计算软件Ansys9.02.模型单元：钢构件部分采用BEAM189不锈钢拉索部分采用LINK10。3.构件截面参数根据幕墙施工图建立有限元模型，有限元模型中各对应部位的构件截面尺寸根据幕墙施工图所示。4.支座条件根据幕墙施工图拉索上端通过22b工字钢与主体结构连接，下端与门框横梁连接；门框立柱下端与主体结构连接。5.荷载施加幕墙恒荷载、风荷载、地震作用按节点荷载施加；幕墙温度作用按均布温度施加，幕墙钢索预应力按初始应变施加。6.各种梁单元截面特性如下：5ECTIDW PREVIEWDATA SUMHiPYArea=41612 lY=fe357E+

8、08T匹 175E-09 Izz= 2S9E+07 Warping Constiant= 308E+1LTension Conscan/t Z02239Centroid Y= 690E-15Centroid Z=120Shear Center Y -337E-11Shear Center Z=110Shear Carr YY=-.540755ShEdt Coir. YZ .672E-15 Shear CQEti ZZ= 423019SECTION PREVIEWDATA 3UHHABYArea=21454Tyy=.654E+09IYE* -.117E-O6 Iss= 224E+09Harpin

9、g Contont=.802E+13TOESion Constant 2S0E+07 CentroidY=-.322E-13Centroid Z=200h已6Li: Center Y -.14BE-1D StealCenter Z=200ShearCOEETY=,6780-89Shear Coer YE- 953E-14ShearCCEE：.ZZ=.220365工字钢22bHW400X400算Cent.told算CetLttaidShear Ctncei!SECTION PPEVIEWDATA 5UHBARYArea=10600(Tyy=.206E+09 lyz 178E-08 Izz= 42

10、9E408Uar ping COMtant=aS9E+12TOEsion Constant 115E+O9Centroid Y=75Centroid Z=200Sheai Center Y 75Shear Center Z=200Shear Coir Y =*157698Sheai Coer YZ - 577E12Shear Ccsr- ZZ=.687792箱形构件400X150X10。7.有限元模型具体模型见下图两边较长竖索采用x19)不锈钢索。单索幕墙有限元模型三维图ELEHEHTSANdada019.5(1X37)不锈钢索，中部短索采用$16(1算CetLtteld4007515037.

11、5112.5ds单索幕墙有限元模型立面图三、单索挠度计算选取正常使用时控制工况进行计算：恒载标准值+1.0X预应力+风荷载标准值+0.2X温度升高80索挠度按L/50进行控制，钢结构挠度按L/250进行控制；在竖索中施加预拉力，$16(1X19)拉索施加的 预应变值 均为：0.0026; $19.5(1X37)拉索施加的预应变值均为：0.003。ELEHEUTSANSEP 14 Z003Q?:0S：06计算模型荷载图:运行后的挠度图如下:竖索扰度计算结果（单位：mn）：最大位移：f=136.005 mm9310/50=186.2 mm，满足变形要求。两边长索$19.5（1X37）扰度计算结杲（

12、单位：mm：1NODAL SDLUTI0HANSTEP=1SEP 17 2DOSSUE 113;OS;33TIHE=1USITHPSYS=ODHXs136.OS凱B?以QE罚:5MX =136005IXHiX.2QS80B30.3B66D.56390 7391Z0.91615.29745 474756511O5.0Z6lS.005du最大位移：f=136.005 mm9310/50=186.2 mm，满足变形要求。1NOPAL SOLUTICUNSTEP-1SUB =1TIHE=1USUMCAVG)RSYS=ODUX -136.QQ5SMH =.010531SHX 0口号.01653190.6

13、7615.12645.34775.566105.785ANSEP 17 ZOO911；23：0120.695136-005中部短索016（1X19）扰度计算结果（单位：mr）：TIME=1USOTHPSYS=ODHX =115.2:65啣？=.0SM13SHX =115.5最大位移：f=115.265 mmv5850/50=117 mm，满足变形要求。钢结构扰度计算结果（单位：mm：TIHE=1ds最大位移：f=12.546 mmv8150/250=32.6 mm，满足变形要求。1NOPAL SOLUTIONSTEP=1SUB !AN囂EP 17 ZOOS13:39:3464.10i2. 4G

14、冃9 6551151NODAL SDLUTIOHSTEP=1SUE !ANSEP 17 Z00913;OS;49U3UHCAVG)PSYS=O fDHX =1Z546SHX =12-54.02141325.63112.SZ635.43S 241顶部钢结构扰度计算结果（单位:mm：AN取大位移：f=0.560936 mmv400/250=1.6 mm，满足变形要求。底部钢结构扰度计算结果（单位：mm：1NOPAL SDLUTiaN呂EP 17 200913:13:27USUH(AVG?BSYS=ODHX =lZ-5-46=.74-15-035MX1NOPAL SDLUTiaNSTEP=1SUE

15、!SEP 17 ZOOS13:13:34TIHE=1USUH(AVG?BSYS=ODHX =-56093=：. 7J30E-05SHX =.56053.498611.4362&S.56093i6ANSTEP=1SUB .1TIHB=1-790E-D5-1246S9.249309.37336.062333.186504.311635顶部钢结构扰度计算结果（单位:mm：AN取大位移：f=12.546 mmv8150/250=32.6 mm，满足变形要求。单索体系扰度满足设计要求。4.103.74E-D3ZBS1丄-13955.S77Ek 3G56.571四、单索强度计算选取结构承载能力极限状态控制

16、工况进行计算：1.2X恒载标准值+1.0X预应力+1.4X风荷载标准值+0.5X1.3X地震荷载标 准值+0.2X1.4X温度下降引起的荷载016(1X19)拉索拉力设计值按F=181.52/1.8=100.8 KN进行控制，$19.5(1X37)拉索 拉力设计值按F=255.6/1.8=142 KN进行控制；钢结构强度按215N/mnm进行控制。在竖索中施加预拉力，$16(1X19)拉索施加的 预应变值 均为：0.0026; $19.5(1X37)拉索施加的预应变值均为：0.003。计算模型荷载图：运行后的强度图如下:NDOXL SOLUTION160.491SUB =1TIHE-1 占网(

17、kVDiPJK =137SMX -16D_45153.49709.161SEP 17 EOOS27: 4Z竖索轴力内力图（单位N）:1ELIHEHT SOLUTION竖索的最大拉力N=127.734 KNV255.6/1.8=142 KN两边长索019.5（1X37）轴力内力图（单位：N）:019.5(1X37)竖索的最大拉力N=127.734 KNV255.6/1.8=142 KN(NOAVGJSEP 17 ZOOS11；昔：13STEP-1SUB=1TIHE=1NX中部短索016（1X19）轴力内力图（单位N）:ELEHENT SOLUTIONSTEP=1SUE 1TIHE=1NX(NOA

18、VG-DHX =16?.4093HH =5142.053510576SS610S766046702Z5da016(1X19)竖索的最大拉力N=70.225 KNV181.52/1.8=100.8 KN钢结构应力云图（单位：N/mnm）:NODAL SDLUTiaHSEP 17 ZD03SUE !TIHE=1 dsANSEP 17 200913:43:22STEP=1107,378514205559959778S39573HNSEQVDHX钢结构的最大应力为160.491 N/mm2v215 N/mm2单索体系强度满足设计要求。五、支座反力计算模型支座节点编号图:ANSEP 14 200909:

19、30:3531-5 318 321 324 327 330 33 335 339 343 34-5 346 3l 354 357 360 363 365375CTPH-luwMr H0jrEEMPEH3VPKTIEHLIHjr UEELCMLnwirFWTIDUE遜粤昭遜飞律務卑遜丸窜耳卑巨卑飞丸耳窜飞花丄Q81EE136pprqBr raf支座个节点的反力如下表（单位：N.mmPRINT REACTION SOLUTIONS PER NODE * P0ST1 TOTAL REACTION SOLUTION LISTING*LOAD STEP= 1 SUBSTEP= 1IME= 1.0000

20、LOAD CASE= 0HE FOLLOWING X,Y,Z SOLUTIONS ARE IN GLOBAL COORDINATESNODE FX FY FZ MX MY MZNODESNOPE NUHUROTISO 821 -0.57396E-01-0.12004E+06 -6523.882 0.57396E-01-0.12004E+06 -6523.887 -0.12372E+06-0.25189E+06 -32398.-0.10882E+09 76360.0.16877E+09108 5348.3-0.29916E+06 -32832.-0.11007E+09-0.29735E+07-0

21、.55015E+07122 0.86565E-07 49356.-29572.-0.10275E+09 0.48846E-05-0.22460E-04136 -5348.3-0.29916E+06 -32832.-0.11007E+09 0.29735E+07 0.55015E+07150 0.12372E+06-0.25189E+06 -32398.-0.10882E+09 -76360.-0.16877E+09315 0.22368E-01 0.12744E+06 -10197.-0.50968E+08 66.685561.05318 -26.78669568.-5587.3 -0.278

22、25E+08 -10694.211.59321 -21.36467169.-5873.0-0.26865E+08 -8528.0171.81324 -17.20462046.-5892.3-0.24817E+08 -6867.7128.18327 -13.86358439.-5902.1-0.23374E+08 -5534.297.418330 -11.29457061.-5903.4-0.22823E+08 -4508.777.425333 -9.223858065.-5897.4-0.23224E+08 -3682.264.197336 -7.326161353.-5885.3 -0.24

23、540E+08 -2924.553.786339 -5.273666349.-5869.3 -0.26538E+08 -2105.141.906342 -2.930169022.-5599.0 -0.27607E+08 -1169.823.091345 -0.11210E-08 70121.-5593.0 -0.28046E+08-0.40682E-07-0.89277E-09348 2.930169022.-5599.0 -0.27607E+08 1169.8-23.091351 5.273666349.-5869.3 -0.26538E+08 2105.1-41.906354 7.3261

24、61353.-5885.3-0.24540E+08 2924.5-53.786357 9.223858065.-5897.4-0.23224E+08 3682.2-64.197360 11.29457061.-5903.4-0.22823E+08 4508.7-77.425363 13.86358439.-5902.1-0.23374E+08 5534.2-97.418366 17.20462046.-5892.3-0.24817E+08 6867.7-128.18369 21.36467169.-5873.0 -0.26865E+08 8528.0-171.81372 26.78669568

25、.-5587.3-0.27825E+08 10694.-211.59375 -0.22363E-01 0.12744E+06 -10197.-0.50968E+08 -66.685-561.05OTAL VALUESVALUE 0.18076E-04 0.13563E+06-0.30551E+06-0.10854E+10 0.19180E-02-0.23536E-04第二章、中空玻璃面板1计算一、 计算说明玻璃面板选用TP12LOW-E+12A+ TP12mn$冈化中空玻璃。玻璃幕墙的分格尺寸为，a=1050mm b=2100mm该玻璃幕墙的玻璃属于点支承体系，面板四点固定，可将其简化为四点支

26、撑的面板计算模型。二、 玻璃面板强度校核校核依据：厂=6mqbfgt2按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第8.1.5条1、 计算说明根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻t3t3璃承受的荷载分别为q外外=1.1q/3、q内二q,3。外片玻璃承受的荷载较大，由于内外片t3+t3t3玻璃的厚度相同，所以我们只需要验算外片玻璃的强度。2、 外片玻璃承受的水平风荷载t1、t2：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t1=t2=12 mmWK1:外片玻璃承受的水平风荷载标准值t31232叫二1.呗氏 e1.0123.123=0.55KN/mW:外片玻璃承受

27、的水平风荷载设计值十33円日氏二1.14為=.77KN/m23、外片玻璃承受的水平地震荷载GK1：外片玻璃面板自重面荷载标准值3GK1=12X10-X25.6=0.3072 KN/mGAK=0.35 KN/mqK1:外片玻璃承受的水平地震作用标准值qK1:外片玻璃承受的水平地震作用标准值qEK=amax -3EGGK=0.16X5.0X0.35=0.28 KN/mq1：外片玻璃承受的水平地震作用设计值q =1.3|k=1.3 0.28=0.364 KN/mX、t2：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取11=t2=12 mmamax：水平地震影响系数最大值，取查玻璃幕墙工程技术规范3E：动力放大系数，取

28、3E=5.0按玻璃幕墙工程技术规范amaX=0.16（按8度考虑）JGJ102-2003表5.3.4JGJ102-2003第5.3.4条规定4、外片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算WW风荷载的组合值系数，取WW=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第543条WE：地震作用的组合值系数，取WE=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条qKi：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值2qKi=WW-WKi+WE-qEKi=1.0X0.55+0.5 X 0. 28=0.69 KN/mqi：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值2qi=Ww WWE-qEi=1.0X

29、0.77+0.5X0. 364=0.952 KN/m5、外片玻璃的强度折减系数0:参数t:外片玻璃厚度，取t=12 mm_0.69 10- 21004-0.72 1 051 24n:折减系数，取n=0.97由0=8.77，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2得6、外片玻璃强度校核m弯矩系数，取m=0.13由a=1050 =0.5，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表8.1.5得b2100d:外片玻璃产生的最大应力6 0.13 0.93 10321002=20.971222=21.54 N/mmfg=84.0 N/mm外片玻璃面板强度符合规范要求。由于外片玻璃承受的

30、荷载大与内片玻璃承受的荷载，内外片玻璃的厚度相同，可知内片片玻璃的强度符合规范要求。玻璃面板强度符合规范要求。三、玻璃面板挠度校核校核依据：df=-JWKdf,lim=D60按玻璃幕墙工程技术规范t0：玻璃等效厚度10=0.953t13t23=0.95X3123123=14.36D:玻璃刚度qkib4Et4-=8.77JGJ102-2003第8.1.5条353Et 0.72 1014.367D=厂=2=1.85X10 N - mm12(1 _v2)12(1 _0.2 ):挠度系数，取 卩=0.0142:折减系数，取n=0.989:参数晦J.010：210044=6.35Et 0.72 1014

31、.36df:在风荷载标准值作用下，玻璃产生的最大挠度434.WKb“ cc c 1.0X10_X2100cccc “ OCdf= -*1 =0.0142汉汉-7-=0.989= 14.89 mmD1.85X10玻璃面板挠度符合规范要求。第三章、中空玻璃面板2计算一、 计算说明玻璃面板选用TP12LOW-E+12A+TP12mn钢化中空玻璃。玻璃幕墙的分格尺寸为，a=1400mm b=3160mm该玻璃幕墙的玻璃属于一点两边支承体系。二、 玻璃面板强度校核1、 计算说明根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻t3t3璃承受的荷载分别为q外外=1.1q

32、-y23、q内内二q”3。外片玻璃承受的荷载较大，由于内外片t；+t3t3+t；玻璃的厚度相同，所以我们只需要验算外片玻璃的强度。2、 外片玻璃承受的水平风荷载WK1:外片玻璃承受的水平风荷载标准值t31232% =1.1WF飞飞=1.1 1.0-=0.55 KN/m1十十212十十12W:外片玻璃承受的水平风荷载设计值33心询亡可1 1.412312123=077 KN/m23、外片玻璃承受的水平地震荷载t1、12:中空玻璃内外片玻璃的厚度，取11=t2=12 mm由b=2S=.5，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表8.1.5得由0=3.35，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-

33、2003表6.1.2得df=14.72 mmvdfmb 2100 =35 mm60 60t1、t2：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取11=t2=12 mmGK1：外片玻璃面板自重面荷载标准值32GK1=12X10-X25.6=0.3072 KN/m25.2模型荷载图取3=0.35 KN/mqKI:外片玻璃承受的水平地震作用标准值amax：水平地震影响系数最大值，取ama）=0.16（按8度考虑）查玻璃幕墙工程技术规范3E：动力放大系数，取3E=5.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表5.3.4JGJ102-2003第5.3.4条规定qKI:外片玻璃承受的水平地震作用标准值qEK=ama

34、x -3EGG=0.16 X 5.0 X 0.35=0.28 KN/mqi：外片玻璃承受的水平地震作用设计值q1=1现=1.3 0.28=0.364 KN/m4、外片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算2w风荷载的组合值系数，取2W=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条2E：地震作用的组合值系数，取2E=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条qK1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值qK1=2W W1+2EqEK1=1.0X0.55+0.5X0. 28=0.69 KN/mq1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值q1=2W W2EqE1=

35、1.0X0.77+0.5X0. 364=0.952 KN/m5、ansys程序对外片玻璃强度的分析5.1建立模型ILISEKTTSuANStP iJLfsMsMGLASS6.3模型荷载图5.3计算结果NOOAL 80LUTI0MGLASS玻璃的最大强度为28.311 Mpa84.0Mpa。外片玻璃面板强度符合规范要求。6、ansys程序对玻璃强度的分析6.1玻璃面板承受荷载标准值为W=-1.0 KN/m26.2中空玻璃等效计算厚度te,根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003公式6.1.5-3得te=3.t13123=3123123=14.36 mm:校核依据：dfwdf,lim=-60

36、ANS7IP-1TIPTEJ12EQ7 UVC)DHM =29.S7ZSHBT -2.433吕EX 3Z8.3丄丄SIPis eoonZ.433r18413B95519.685Z5.43611.05916.SI22-5612B.311GUSS玻璃的最大挠度为22.836mm nmIf;L:IfGLASS6.4计算结果NODAL SOLUTIOH3TEP-XTIFTElCTSQH LfUtsS*索力与锁头的对应表格直接.9DW35P0B22.54520.317-1422恥、边索连接计算边上竖索连接件固定主体结构上，承受竖向索传递来的荷载。由第一章支座反力可知拉力N=120.04KN,剪力Q=6.

37、5238KN单个M24锚栓受力所受拉力N=120.04KN/6=20KNM24锚栓有效面积，A0=353 mmfM24锚栓强度设计值,f=140 N/ mm2单个M24锚栓承载力P=A0f=49.42KN20KNM24锚栓满足设计要求。三、钢结构连接计算门框部分钢结构与主体结构采用刚性连接，中部连接形式如下由第一章支座反力可知拉力Ny=299.16KN,剪力Qx=5.348KN,剪力Qz=32.832KN;弯矩Mx=110.07 KN.m, My=2.974 KN.m,Mz=5.5 KN.m,单个M36锚栓受力所受拉力N=299.16/8+110.07/0.56/3+5.5/0.31/3M36

38、锚栓有效面积，A0=817 mm?M36锚栓强度设计值，f=140 N/ mm2单个M个M36锚栓承载力P=A0f=114.38KN109KNIM36锚栓满足设计要求。连接形式如下=109KN钢册Hi gjjg0.000155 155002门边框连接形式如下由第一章支座反力可知拉力Ny=251.89KN,剪力Qx=123.72KN,剪力Qz=32.398KN;弯矩Mx=108.82KN.m, My=0.7636 KN.m,Mz=168.77 KN.m,单个M39锚栓受力所受拉力N=251.89/12+108.82/0.66/4+168.77/0.66/4M39锚栓有效面积，A0=976口吊M39锚栓强度设计值，f=140 N/ mm2单个M39锚栓承载力P=A0f=136.6KN127KNM39锚栓满足设计要求。四、梁柱连接计算钢结构梁柱的连接：翼缘采用完全焊透的坡口对接焊缝连接，可视为与翼缘板等强度，不需要计算。腹板采用M20的高强螺栓连接，按等强计算摩擦面的抗滑移系数为0.3,双剪n=2,M20高强螺栓预拉力P=125KN系数a=0.9高强螺栓抗剪承载力Nv=2X0.3X125X0.9=67.5KN腹板连接需要的高强螺栓数目nw=125X(400-21-21)X13X0.85/67.5/1000=7.3腹板连接数目为15个与9个，满足要求。=127KN