湖南镇水电站设计及岔管结构计算说明书

《湖南镇水电站设计及岔管结构计算说明书》由会员分享，可在线阅读，更多相关《湖南镇水电站设计及岔管结构计算说明书（62页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、水利水电工程专业毕业设计摘要湖南镇水电站座落于浙江省乌溪江，属于梯级开发电站，根据地形要求，其开发方式为有压引水式。坝区地质条件较好，主要建筑物（砼非溢流坝），泄水建筑物（砼溢流坝），引水建筑物（有压引水遂洞，压力钢管，调压室），地面厂房。水库设计洪水位238m（千年一遇），相应的下泄流量5500m3/s；校核洪水位240m（万年一遇），相应的下泄流量9700m3/s；正常挡水位230m.本设计确定坝址位于山前峦附近，非溢流坝坝顶高程241.7m。坝底高程112m。最大坝高129.7m。上游折坡坡度1：0.15，下游坝坡坡度1：0.8，溢流坝堰顶高程222.7m。引水遂洞进口位于坝址上游凹口处

2、，遂洞全长1100m。洞径8.4m，调压室位于厂房上游280m左右处，高程180m的山峦上，型式为差动式。厂房位于下游荻青位置。设计水头91.77m，装机容量44.5=18万kw，主厂房净宽17.0m，总长54.4m。水轮机安装高程116.74m，发电机层高程126.7m，校核尾水位129.5m。厂房附近布置开关站，主变等。受地形限制，尾水平台兼作公路用，坝址与厂区通过盘山公路连接，形成枢纽体系。由此可见，本设计是合理可行的。关键词：水利枢纽；挡水建筑物；泄水建筑物；稳定；应力；水轮机；选型；引水隧洞；调压室；厂房； Abstract The HuNan Town hydropower sta

3、tion is located in ZheJiang province ,which belongs to a chain of exploitation .According to the demand of topographic form ,I choose diversion hydropower station . The geology condition is good .The main construction conclude the water retaining structure (the concrete non over-fall dam) ,the relea

4、se works (the concrete over fall dam) ,the diversion structure (pressure seepage tunnel ,the surge-chamber ) ,and the surface power station .The design water level is 238 m ,its corresponding flow amount is 5500 m3/s .The check level is 240 m ,its corresponding flow is 9700 m3/s .The regular water r

5、etaining level is 230m .The dam site is near the former saddle .The crest elevation of the non-over-fall dam is 241.7 m ,and the base elevation is 112m ,The max height of the dam is 129.7 m ,The upstream dam slope is 1:0.15 ,the downstream dam slop is 1:0.8 ,the spillway crest elevation is 222.7 m .

6、The inducer of the seepage tunnel is located at the recess place ,The length of tunnel is 1100 m ,the diametric of which is 8.4 m .The surge-chamber is located at the mountain , which is 280 m from the work shop building and is type is differential motion.The workshop building is located at downstre

7、am ,the design level of the turbine is 91.77 m , the equipped capacitor is 18.0104kw ,the clean width is 17.0 m , its whole length is 54.4 m . The fix level of the turbine is 116.74 m , and the height lf dynamo is 126.7 m , the level of the adjustment bay is 129.5 m (higher of the downstream water l

8、evel 0.5 m ) . Near the workshop building , there are switch station and the main transformer and so on .目 录摘要IAbstractII目 录III第一章设计基本资料- 1 -1.1.地理位置- 1 -1.2.水文与气象- 1 -1.2.1.水文条件- 1 -1.2.2.气象条件- 2 -1.3.工程地质- 3 -1.4.交通状况- 3 -1.5.既给设计控制数据- 3 -第二章枢纽布置、挡水及泄水建筑物- 5 -2.1.枢纽布置- 5 -2.1.1.枢纽布置形式- 5 -2.1.2.坝轴

9、线位置比较选择- 5 -2.2.挡水及泄水建筑物- 5 -2.2.1.坝高确定- 5 -2.2.2.挡水建筑物砼重力坝- 6 -2.2.2.1.基本剖面- 6 -2.2.2.2.实用剖面- 7 -2.2.2.3.坝基面稳定及应力计算- 8 -2.2.3.泄水建筑物砼溢流坝- 12 -2.2.3.1.堰顶高程- 12 -2.2.3.2.溢流坝实用剖面设计- 13 -2.2.3.3.溢流坝稳定应力计算- 15 -2.3.坝内构造- 19 -2.3.1.坝顶结构- 19 -2.3.1.1.非溢流坝- 19 -2.3.1.2.溢流坝- 19 -2.3.2.坝体分缝- 19 -2.3.3.坝内廊道- 1

10、9 -2.3.4.坝基地基处理- 20 -2.4.溢流坝消能防冲措施- 20 -第三章 水轮机选型- 22 -3.1.水头Hmax、Hmin、Hr确定- 22 -3.1.1.Hmax 的可能出现情况（水头损失按2%计）- 22 -3.1.2.Hmin 的可能出现情况（水头损失按2%计）- 23 -3.1.3.Hav 的确定- 23 -3.1.4.Hr的确定- 23 -3.2.水轮机选型比较- 23 -3.2.1.HL200水轮机方案的主要参数选择- 23 -3.2.2.HL180水轮机方案主要参数选择- 25 -3.2.3.HL200和HL180方案参数对照表- 27 -3.2.4.水轮机安较

11、高程- 28 -第四章 水电站厂房- 29 -4.1.厂房内部结构- 29 -4.1.1.水轮机发电机外形尺寸估算- 29 -4.1.2.水轮机蜗壳及尾水管- 29 -4.1.3.调速系统，调速设备选择- 30 -4.1.4.起重机设备选择- 32 -4.2.主厂房尺寸- 34 -4.2.1.长度- 34 -4.2.2.厂房各层高程的确定- 35 -4.3.厂区布置- 35 -第五章 水电站引水建筑物- 37 -5.1.引水隧洞整体布置- 37 -5.1.1.隧洞洞径- 37 -5.1.2.隧洞进口段- 37 -5.2.细部构造- 37 -5.2.1.隧洞洞径- 37 -5.2.2.隧洞进口段

12、- 38 -5.2.3.隧洞细部构造- 38 -5.2.4.闸门断面尺寸- 39 -5.2.5.进口底高程的计算- 39 -5.2.6.隧洞渐变段- 39 -5.3.压力管道设计- 39 -5.4.调压室设计- 40 -5.4.1.根据近似准则判断是否要设调压室- 40 -5.4.2.计算调压室托马断面- 41 -5.4.3.调压室选型的方案比较- 42 -简单式方案- 42 -阻抗式方案 -43差动式方案- 44 -第六章 岔管专题设计- 45 -6.1.岔管的布置原则- 45 -6.2.岔管形式的选择- 45 -6.3.设计工况分析、荷载和允许应力要求- 45 -6.4.结构设计- 46

13、-6.4.1.管壁厚度的计算- 46 -6.4.2.岔管体形设计- 47 -6.4.2.1.腰线转折角- 47 -6.4.2.2.公切球半径- 48 -6.4.2.3.本体三锥沿腰线的节距- 48 -6.4.3.肋板计算- 49 -6.4.3.1.三锥两两交线与三锥- 49 -6.4.3.2.肋板顶点的位置c的计算- 50 -6.4.3.3.肋板与主岔、支岔- 51 -6.4.3.4.主岔、支岔两锥对肋板中央截面的作用力- 52 -6.4.3.5.肋板宽度（）和厚度（）- 54 -参考文献- 55 -毕设感想- 56 -V水利水电工程专业毕业设计第一章 设计基本资料1.1. 地理位置乌溪江属衢

14、江支流，发源于闽、浙、赣三省交界的仙霞岭，于衢县樟树潭附近流入衢江，全长170公里，流域面积2623平方公里。 流域内除黄坛口以下属衢江平原外，其余均属山区、森林覆盖面积小，土层薄，地下渗流小，沿江两岸岩石露头，洪水集流迅速，从河源至黄坛口段，河床比降为1/1000，水能蕴藏量丰富。1.2. 水文与气象1.2.1. 水文条件湖南镇坝址断面处多年平均径流量为83.0m3/s。坝址断面处山前峦水位流量关系曲线水位（m）122.71123.15123.5124.04125.4126.6128.5流量（m3/s）105010020050010002000水位（m）130.1132.6135.3137.

15、6139.8141.8流量（m3/s）300050007500100001250015000坝址断面处山前峦水位流量关系曲线电站厂房处获青水位流量关系曲线水位（m）115115.17115.39115.57115.72115.87116流量（m3/s）1020406080100120水位（m）116.13116.25116.37116.47117.05117.9118.5流量（m3/s）1401601802004007001000水位（m）119.45120.3121.97123.2125.65127.8129.8流量（m3/s）150020003000400060008000100001.2

16、.2. 气象条件乌溪江流域属副热带季风气候，多年平均气温10.4，月平均最低气温4.9，最高气温28；7、8、9月份会受台风过境影响，时有台风暴雨影响。1.3. 工程地质本工程曾就获青、项家、山前峦三个坝址进行地质勘测工作，经分析比较，选用了山前峦坝址。山前峦坝址河谷狭窄，河床仅宽110m左右，两岸地形对称，覆盖层较薄，厚度一般在0.5m 以下，或大片基岩出露，河床部分厚约24m。岩石风化普遍不深，大部分为新鲜流纹斑岩分布，局部全风化岩层仅1m左右，半风化带厚约212m，坝址地质构造条件一般较简单，经坝基开挖仅见数条挤压破碎带，产状以西北和北西为主，大都以高倾角发育，宽仅数厘米至数十厘米。坝址

17、主要工程地质问题为左岸顺坡裂隙、发育，差不多普及整个山坡，其走向与地形地线一致，影响边坡岩体的稳定性。坝址地下水埋置不深，左岸为1126m，右岸1534m。岩石透水性小，相对抗水层（条件吸水量0.01L/dm）埋深不大，一般在开挖深度范围内，故坝基和坝肩渗透极微，帷幕灌奖深度可在设计时根据扬压力对大坝的影响考虑选用。坝址的可利用基岩的埋置深度，在岸1012m，右岸69m，河中68m，坝体与坝基岩石的摩擦系数采用0.68。引水建筑物沿线为流纹斑岩分布。岩石新鲜完整，地质条件良好。有十余条挤压破碎带及大裂隙，但宽度不大，破碎程度不严重。厂房所在位置地形陡峻，覆盖极薄，基岩大片出露，岩石完整，风化浅

18、，构造较单一。有两小断层，宽0.50.8m，两岸岩石完好。本区地震烈度小于6度。1.4. 交通状况坝址至衢县的交通依靠公路，衢县以远靠浙赣铁路。1.5. 既给设计控制数据a .校核洪水位：240.00m，校核最大洪水下泄流量9700m3/s，相应的水库库容2095.97108m3b .设计洪水位：238.00m，设计洪水最大下泄流量5500m3/sc .设计蓄水位：230.00md .设计低水位：190.00me .装机容量：44.5Mw，即18 万kw- 3 -第二章 枢纽布置、挡水及泄水建筑物2.1. 枢纽布置2.1.1. 枢纽布置形式因坝址附近河道蜿蜒曲折，多年平均径流量83.0m3/s

19、，较小；河床坡度比降1/1000，故根地形条件选用有压引水式地面厂房方案。上游山前峦断面布置挡水建筑物及泄水建筑物，大坝右岸上游约150m处有天然凹口，在此布置引水隧洞进水口。下游获青处布置地面厂房，开关站等建筑物，具体位置见枢纽布置图。2.1.2. 坝轴线位置比较选择根据已知资料，山前峦坝址地形图，选择两条坝轴线。a线沿东西向与河道垂直，纵坐标76380，b线也沿东西向，纵坐标76370。a线总长428m，穿过左岸部分裂隙；b线总长425m，避开左岸裂隙。由于坝轴线较短，穿过裂隙不多可作地基处理故选择a 线方案。2.2. 挡水及泄水建筑物2.2.1. 坝高确定根据水电站装机18万kw，水库总

20、库容2095.97108m3，取工程规模为大（1）型，主要建筑物级别：1级，次要建筑物：2级，临时建筑物：4级。坝顶超出静水位高度hh = h1+ho+hchl波浪涌高ho波浪中线高出静水位高度hc安全超高a. hl=0.166vf5/4D1/3 vf 风速D 吹程b. ho=cthc. hc-查水工建筑物（上）河海大学出版社 P53表2-8基本组合：hc=0.7m，特殊组合hc=0.5m 设计洪水位+h=241.74m坝顶高程=max校核洪水位+h=241.55m则坝顶高程为241.7m。查坝轴线工程地质剖面图，得出可利用基岩最低点高程112.0m，由此知大坝实际高度为241.7-112.0

21、=129.7m。2.2.2. 挡水建筑物砼重力坝2.2.2.1. 基本剖面由于电站形式为引水式，在右岸设有压进水口，上游坝坡坡度不受限制，同时用应力条件和稳定条件公式确定坝底的最小宽度 B/H= （应力条件） B= （稳定条件）B坝底宽度H实际坝高（基本剖面H=241.7-112=129.7m）坝体材料容重（23.5）水的容重(10)扬压力折减系数k基本组合安全系数图2-1 非溢流坝基本剖面示意图取=0 计算得 B=106.8m上游折坡系数 n=0 m=0.82 根据工程经验，一般上游坡n=00.2,下游坡m=0.60.85,坝底宽约为坝高的0.70.9，故取n=0.15，m=0.8， B/H

22、满足要求2.2.2.2. 实用剖面坝顶宽度=8%10%H=12m。考虑坝体的稳定在上游侧距坝底60m高处设一折坡，坡度为1：0.15。灌浆廊道距坝底5m，距上游坝面13m，廊道宽2.5m，高3.5m。2.2.2.3. 坝基面稳定及应力计算（1） 稳定及应力计算设计洪水位情况下设计状况下坝基面稳定应力计算荷载名称垂直力(KN)水平力(KN)力臂(m)弯矩(KNm)自重 G16345 48.9 310270.5 G236575.4 39.9 1459358.46 G3115817.4 4.3 498014.82 水压力P179380 42 3333960 P22234.5 7.05 15753.2

23、25 P38640 50.87 439516.8 P41787.6 47.85 85536.6浪压力P197.05 121.845 11825.06 扬压力U123211.7 0.00 0U25111.9 50.57 258493.0 U33407.95 48.4 164944.78 U412688.06 9.6 122228.3 抗滑稳定计算： K= / ：摩擦系数，混凝土与基岩之间，取为0.68 ：作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和；：作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和；经计算，K=1.1=1.1故满足抗滑稳定要求。应力计算（计入扬压力）：上游面正应力；：下游面正应力；B：

24、计算截面沿上下游方向的宽度；：所有外力对计算截面形心弯矩的矢量和。经计算， =512kPa =1760.24kPa故应力满足要求。上游折坡处：设计状况上游折坡面稳定应力计算：荷载名称垂直力(KN)水平力(KN)力臂(m)弯矩(KNm)重力G119655.4 20.4 400970.16G224449.4 0.8 19559.52水压力P121780 22 479160浪压力P197.052 64.8856297.22扬压力U11056 25.07 26470.4U2528 24.4 12883.2U33220.8 6.1319754.24抗滑稳定计算：经计算，K=1.221.1故满足抗滑稳定要

25、求。应力计算（计入扬压力）：得=477.37KPa，=1011.27KPa故应力满足要求。（2） 校核洪水位坝基面：校核状况下坝基面稳定应力计算荷载名称垂直力(KN)水平力(KN)力臂(m)弯矩(KNm)自重 G1634548.9310270.5G236575.439.91459358.46G3115817.44.3498014.82水压力P18192042.673495253.3P23206.58.4427067.1P3882049.94440478P42565.2248.15123507.5浪压力P197.05123.84512019.16扬压力U127805.75200U25005.45

26、550.57253125.86U33336.9748.4164509.35U412423.7969.6119268抗滑稳定计算：经计算，K=1.05=1.05故满足抗滑稳定要求。应力计算（计入扬压力）：求得=395.59KPa，=1818.45KPa,故应力满足要求。上游折坡面：校核状况上游折坡面稳定应力计算荷载名称垂直力(KN)水平力(KN)力臂(m)弯矩(KNm)自 重G119655.420.4400970.16G224449.40.819559.52水压力P123120 22.67524053.3浪压力P118.967.151269.135扬 压 力U1108825.0727272.53

27、U254424.413273.6U33318.46.1320352.85抗滑稳定计算：经计算，K=1.151.05故满足抗滑稳定要求。应力计算（计入扬压力）：=384.96KPa，=1098.16KPa,故应力满足要求。2.2.3. 泄水建筑物砼溢流坝2.2.3.1. 堰顶高程坝址岩基状况良好，故取设计况下的单宽流量q=90m3/s,则过顶流量Q=Qs-aQ0=5500-0.9*57.28=5448.45m3/s,设计状况下洪水下泄量来自溢流坝和电站厂房部分.则溢流坝前缘总净宽 L=5448.45/90=60.54m，。溢流堰取5孔13m，边墩取2m，闸墩取4m。计算堰上水头 （设计状况下）h

28、o=（）2/3m流量系数 设计水头下取0.52侧收缩系数 =0.90.95g重力加速度试算得 ho=12.06m重新试算得 ho=11.78m上游按照体形计算,则A0=126*295=37170m2 V0=0.147m/s,即得Hd=11.78m,则堰顶高程为226.22m校核状况下Q=9700-0.9*57.28=9648.45m3/s试算得 ho=17.65m重新试算得 h0=17.25m则V0=0.256m/s,即得Hd=17.24m,则堰顶高程为222.7m故堰顶高程需按校核状况设计取堰顶高程为222.7m,设计蓄水位为230m,取闸门高度8m 231 226.2+安全超高0.5=7.

29、8m闸门合理高宽比在1.52.0范围内,经检验符合,故采用.2.2.3.2. 溢流坝实用剖面设计设计堰上水头Hd=17.24m下游段设计:下游溢流面曲线采用WES曲线 Xn=KHdn-1y Hd定型设计水头 Kn 与上游坝面坡度有关的系数和指数（查手册知k=2, n=1.85） Y=x1.85/(217。240.85)则与非溢流坝段下游相切的点处满足如下方程:Y=1.85*X0.85/(2*17.240.85)=1.25即解得相应的解答 y=16.60 x=24.57上游段设计:上游若也做成WES曲线,则相应的高程处的宽度大于非溢流坝段处的宽度,故上游处做成倒悬形式,同时也有利于闸墩的放置.上

30、游倒悬呈椭圆曲线形式,满足方程:X2/(aHd)2+(bHd-y)2/(bHd)2=1.0其中根据规范取a=0.3 b=0.17,即aHd=5.17 bHd=2.92且dHmax/2,则取d=8m.溢流坝面曲线示意图反孤段设计：查水力学（下） P53 取=0.95， q=114.12m3/s(校核状况下泄流量)T0=hc0+q02/2g2hc02To- 总有效水头Hco-临界水深（校核洪水位闸门全开时反弧处水深）流速系数查表取0.95下游尾水位137.3m，故取挑坎高程137.3+12m=139mTo=240-112-24.6=103.4m试算得hco=2.7m则及孤段半径R（610）hco=

31、21m 鼻坎挑角30度2.2.3.3. 溢流坝稳定应力计算设计洪水位情况(坝基处)：荷载计算荷载名称垂直力(KN)水平力(KN)弯矩(KN.m)力臂(m)自 重G1278.612724.645.7G271333665.347.2G36345303925.547.9G42406.2106895.444.4G559125.21891824.232.0G673967.2112676.51.53G78848.7335119.737.8G85566.9275393.249.5水 压 力P178210.03198440.340.9P22234.515745.87.05P37014.4405432.357.

32、8浪压力P197.0511825.1121.845扬 压 力U123112.30U25437.1269498.949.6U32718.6128861.647.4U49912.392184.49.3动水压力Px744.246698.662.75Py595.43393.85.7Dx976.424323.324.9Dy5182.2215409.941.6稳定计算：由上表得K= / =1.181.10应力计算: 则得: =360.4kpa=2030.4kpa满足要求。折坡处:荷载计算荷载名称垂直力(KN)水平力(KN)弯矩(KN.m)力臂(m)自 重G1278.67570.527.2G27132018

33、0.528.3G31066.727654.225.9G424481.5341923.714.0G510930.4198787.518.2水 压 力P120609.6413849.920.1P2866.823575.627.2浪压力P197.056297.2264.885扬 压 力U1105626470.425.1U252813094.424.8U33220.819754.246.1动水压力Px404.76900.117.05Py323.84131.712.76稳定计算: K=1.131.10 满足要求应力计算: =93.3kpa =1189.1kpa满足要求.校核洪水位情况:坝基处:荷载计算荷

34、载名称垂直力(KN)水平力(KN)弯矩(KN.m)力臂(m)自 重G1278.612724.645.7G271333665.347.2G36345303925.547.9G42406.2106895.444.4G559125.21891824.232.0G673967.2112676.51.53G78848.7335119.737.8G85566.9275393.249.5水 压 力P180423.553320966.841.3P23206.527067.18.4P37014.4405432.357.8浪压力P118.92403.1127.15扬 压 力U127299.30U25339.226

35、4821.949.6U32669.6126537.947.4U49733.790523.39.3动水压力Px744.246698.662.75Py595.43393.85.7Dx1729.143055.724.9Dy9177.6381787.641.6稳定计算：K=1.171.05 满足要求.应力计算: =238.1kpa =2155.1kpa满足要求折坡处:荷载计算荷载名称垂直力(KN)水平力(KN)弯矩(KN.m)力臂(m)自 重G1278.67570.527.2G271320180.528.3G31066.727654.225.9G424481.5341923.714.0G510930.

36、4198787.518.2水 压 力P121623.6439554.820.3P2970.228186.529.05浪压力P118.91269.167.15扬 压 力U1108827308.825.1U254413491.224.8U33318.420242.26.1动水压力Px404.76900.117.05Py323.84131.712.76稳定计算: K=1.241.05 满足要求应力计算: =148kpa =1320.4kpa满足要求.2.3. 坝内构造2.3.1. 坝顶结构2.3.1.1. 非溢流坝坝顶款宽12m，两边设挡浪墙，兼做坝顶栏杆使用；路面中间高，两边低，呈圆拱状，以便于排

37、水，道路两旁设排水管，具体布置见大图。2.3.1.2. 溢流坝为便于布置上游侧检修闸门和工作闸门，溢流坝段坝顶较非溢流坝段向上游伸出，具体尺寸见大图。坝上布置门机轨道，溢流堰上设置两个闸门，上游侧检修闸门，堰顶略下游处布置工作闸门。闸墩宽度4m，故溢流坝段总长85m。2.3.2. 坝体分缝溢流坝段和非溢流坝段纵缝间距均为17m，具体位置见正图。2.3.3. 坝内廊道沿坝基帷幕灌浆廊道向上，间隔30m布置一层廊道，共分四层，每层纵向廊道布置向下游延伸的横向廊道，并在下游再布置一条或两条、三条纵向贯穿廊道作为连接。非溢流坝段从上往下第二和第三层靠近岸坡的横向廊道贯穿至下游，其余层横向廊道均均不贯穿

38、。2.3.4. 坝基地基处理由于坝址处岩基抗渗性较好，故防渗帷幕灌浆处理比较简单。左岸有断层破碎带贯穿整个山坡，故需进行灌桨加固处理，除适当加深表层砼塞外，仍需在较深的部位开挖若干斜并和平洞，然后用砼回填密实，形成由砼斜塞和水平塞所组成的刚性支架，用以封闭该范围内的破碎充填物，限制其挤压变形，减小地下水对破碎带的有害作用。河床段及右岸靠近河床段的裂隙，采用砼梁和砼拱进行加固，具体分法是将软弱带挖至一定深度后，回填砼以提高地基局部地区的承载力。2.4. 溢流坝消能防冲措施 由于坝址处基岩较好，为了减少造价，采用较为经济的挑流消能这种消能方式。挑距 L：水舌距(m)；：坎顶水面流速（m/s）可取坎

39、顶平均流速的1.1倍；：鼻坎挑射角度，本工程为300；h1：坎顶平均水深在铅直方向的投影；h2：坎顶至河床表面高差（m）；g：重力加速度。计算得L211.89m。冲坑深度tr: tr：冲刷坑深度；H：上下游水位差；hK：取决于出坎单宽流量q的临界水深，：取决于岩石抗冲刷能力的无因次参数，对于中等的岩石=1.11.4，此处取1.4。计算得：tr24.3m。由于下游基岩质量较好，且水流沿河道较平顺，故抗冲刷措施比较简单。只需在溢流坝与非溢流坝交界处设2m宽的导水墙，下游岸坡做简单防浪措施即可。- 55 -第三章 水轮机选型3.1. 水头Hmax、Hmin、Hr确定3.1.1. Hmax 的可能出现

40、情况（水头损失按2%计）1）校核洪水位，全部机组发电：由Q泄=9700m3/s查获青处水位流量关系曲线的下游水位：Z下=129.5m，H1=98% （Z上Z下 ）=108.29m2）设计洪水位，全部机组发电：由Q泄=5500m3/s查获青处水位流量关系曲线的下游水位：Z下=125.04m，H2=98% （Z上Z下 ）=110.70m3）正常蓄水位，一台机组发电：N=9.81QH=AQH=8.3QH(因为N=18万千瓦，属中型水电站)（3.1） 假设Q=50m3/s，则：Z下=115.645m，H3=Z上Z下 =114.355mN=AQH=4.746万Kw（3.2） 假设Q=40m3/s，则：Z

41、下=115.39m，H3=Z上Z下 =114.61mN=AQH=3.805万Kw（3.3） 假设Q=45m3/s，则：Z下=115.435m，H3=Z上Z下 =114.565mN=AQH=4.279万Kw由（3.1）、（3.2）、（3.3）得NQ关系曲线：由N=4.5万Kw查NQ关系曲线得：Q=47.34m3/s Z下=115.45606mH3=98% (Z上Z下 )=112.25m综合1、2、3得：Hmax=112.25m3.1.2. Hmin 的可能出现情况（水头损失按2%计）设计低水位时全部机组发电：1） 假设Q=200m3/s，则：Z下=116.47m，H3=Z上Z下 =73.53mN

42、=AQH=12.206万Kw2） 假设Q=300m3/s，则：Z下=116.76m，H3=Z上Z下 =73.24mN=AQH=18.237万Kw3）假设Q=290m3/s，则：Z下=116.731m，N=AQH=17.636万Kw由1、2、3得NQ关系曲线如右图所示：由N=20万Kw查NQ关系曲线得：Q=296.05m3/s Z下=116.749mHmin=98% (Z上-Z下)=71.79m3.1.3. Hav 的确定Hav=(Hmax+Hmin)/2=91.77m3.1.4. Hr的确定因为本水电站为引水式电站，所以Hr=Hav=91.77m3.2. 水轮机选型比较根据水头工作范围和设计水

43、头查资料选择水轮机型是为HL200或HL180。3.2.1. HL200水轮机方案的主要参数选择1）转轮直径D1：查表水电站3-6，得限制工况下单位流量Q11M=950L/s=0.95m3/s,效率M89.4，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量Q11Q11M=0.95m3/s，效率90.7。取gr=96%,则水轮机额定力Nr=4.5964.6875万KW设计水头Hr为91.77m，所以：=2.512m， 取与之相近而偏大的标称直径D12.75m2）转速n计算：HL200最优工况下转速n110M68r/min假设n110n110M68r/min 则 取偏小并与之相近的同步转速n250r/

44、min 。3）效率及单位参数的修正HL200最优工况下Mmax=90.7%,模型转轮直径D1M=0.46m则原型效率 Mmax：模型最优工况下效率； D1M：模型转轮直径。则效率正修正值 maxMmax= 2.8%,取=1.0%，则=1.8%，max=Mmax+=92.5%，=M+=91.2%，与假设值不相同。故假定=91.2%,重新代入则得之值与现在假设相同,故=91.2%.单位转速n的修正值:=0.99%3%，所以单位转速可不加修正，同时单位流量也可不加修正。综上，转轮直径D1=2.75m以及转速n=250r/min的计算及选用是正确的。最后求得91.2%，D12.75m，n=250r/m

45、in。4）工作范围检验：水轮机在Hr、Nr条件下工作时： 所以水轮机最大引用流量Qmax=57.09m3/s与特征水头Hmax、Hmin、Hr相对应的单位转速为：n1min=64.89r/min n1max=81.14r/min n1r=71.77r/min5）吸出高度Hs计算 ：水轮机安装位置的海拔高程，初始计算取下游平均水位海拔，本工程取为115m；：模型气蚀系数，查模型综合特性曲线得0.088；：气蚀系数修正值，有Hr=94.92m查表得0.02；H：水轮机设计水头。计算得Hs0.22m4m，吸出高度满足要求。3.2.2. HL180水轮机方案主要参数选择1）转轮直径D1：查表水电站3-

46、6，得限制工况下单位流量Q11M=860L/s=0.86m3/s,效率M89.5，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量Q11Q11M=0.86m3/s，效率92。取gr=96%,则水轮机额定力Nr=4.5/974.6875万KW设计水头Hr为91.77m，所以：=2.62m，取与之相近而偏大的标称直径D12.75m2）转速n计算：HL180最优工况下转速n110M67.0r/min假设n110n110M67r/min 则 取偏大并与之相近的同步转速n250r/min 。3）效率及单位参数的修正HL180最优工况下Mmax=92%,模型转轮直径D1M=0.46m则原型效率则效率正修正值 m

47、axMmax= 2.4%,取=1%，则=1.4%，max=Mmax+=93.4%，=M+=90.9%，与假设值不相同。重新假设带入计算,则得之值与现在假定相同,故=90.9%单位转速n的修正值=0.76%3%，所以单位转速可不加修正，同时单位流量也可不加修正。综上，转轮直径D1=2.75m以及转速n=250r/min的计算及选用是正确的。最后求得90.9%，D12.5m，n=250r/min。4）工作范围检验：水轮机在Hr、Nr条件下工作时：所以水轮机最大引用流量Qmax=57.28m3/s与特征水头Hmax、Hmin、Hr相对应的单位转速为：n1min=64.89r/min n1max=81

48、.14r/min n1r=71.77r/min5）吸出高度Hs计算H：模型气蚀系数，查模型综合特性曲线得0.078；计算得Hs0.88m4m，吸出高度满足要求。3.2.3. HL200和HL180方案参数对照表表3-1 HL200和HL180方案比较项 目HL200HL180模型参数推荐用水头范围（m）最优单位转速n10（r/min）最优单位流量Q10（L/S）最高效率bMmax(%)气蚀系数包含高效率区的多少901256880090.7%0.088少901256772092%0.083多原 型工作水头（m）转轮直径D1（m）转速n(r/min)额定出力Nr(kw)最大引用流量Qmax(m3/

49、s)吸出高度（m）71.79112.252.752504687557.09-0.2271.90112.252.752504687557.280.88由表可知，HL200和HL180具有相同的工作水头范围和转速，但是HL180的高效区远远大于HL180的高效区，运行效率更高,同时气蚀更小,安装高程更高,故初步选用HL180。3.2.4. 水轮机安较高程Zs= ZS：水轮机安装高程；：设计水尾位；bo：导叶高度，为0.2D1=0.55m；Hs：吸出高度。求得ZS116.74 m。第四章 水电站厂房4.1. 厂房内部结构4.1.1. 水轮机发电机外形尺寸估算由已知Nr=4.69万kw n=250r/

50、min以及出力允许偏差在20%,转速偏差在10%的范围内选择得选型结果SF42.524/520，悬式，则列出下列常数得：St=50000Kva Nt=425000kW cos=0.85 n=250r/min nf=560r/min GD2=2000tm2Gs=162t Gd=90 Gf=318 Da=520cm Di=460cm h1=2980mm h2=1250mm h6=600mm h8=540mm h9=1105mm h10=2550mm h11=6968mm h12=3180mm H=7406mm h=3655mm D1=6390mm D2=8800mm D3=4572mm D4=41

51、00mm D5=3700mm4.1.2. 水轮机蜗壳及尾水管水头范围71.79112.25m40m，故采用金属蜗壳，对于D1=2.75m的高水头混流式水轮机，采用圆形焊接或铸造结构蜗壳半径： Vc：蜗壳断面流速，取7.6m/s；座环外径Da=4550mm，内径Db=3650mm蜗壳渐变段内径数据表3075120165210255300345i (mm)44770789410491183130414141516Ri(mm)31693689406343734641488350935307尾水管尺寸（标准砼肘管）（见附图）h=2.6D1=6.05m， L=4.5D1=12.38m，B5=1.808D1=4.972m,D4= h=1.10 D1=3.025m, h6=0.574 D1=1.5785mL1=0.94 D1=2.585m，h5=1.3 D1=3.575m水轮机转轮流道尺寸： 水轮机转轮示意图4.1.3. 调速系统，调速设备选择1）调速功计算A=（200250）QD1 =