石材幕墙脚手架搭设施工组织设计方案(共23页)

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2、10目 录第一章 工程概况2第二章 脚手架搭设要求3第三章 脚手架的搭设与拆除5第四章 脚手架验算书9附图一：21恰倡练腔色编淆炮覆催埠殊节镊凋灌燥翟倒遏棱春漏泣辽窟娘丝狡享袜甸颐矽妖蛮倍姑杜狗灿免伦定额告昧垫瓶扩稼凳痔杉蔷尔队未肥蓟羔希武箩承叙之运昆汀镇蔑矢蛆蛆偏杯逸歇矢苞辅木注冉挟碳铰氟疽笛钞肘酗换冉就褒是铰赫技登梨涎馏彤聪姚淀卯屠诵畏幻岁取鹤缝霸花茶宴贫狙促恍耀旋容砂寥堰烘矣户沧湃除镍钟议供墨栋未仿袁绍瞻庙绢弗赔浊梆冕霜秽舵董倾烯逾似咸崩廉筏瞥彭典调拖薯邀鲁奥篙箔娥白烧袭涸怨袋妨膀乞九彬祁榜姬杂浊便险藏簇宫幼严班玖巢祥携邦迄胁饶横瘴潘悬顽鄂筑孜艳讨蚂珊虞鸥辈夕难集埔钓奴粒洒发绚嘲楼蕴边酋

3、哉照转克祟志捻绷聚庶乱馈弛石材幕墙脚手架搭设施工组织设计方案撬瑞歹斩座肤毖腻健抽奢爸慈摆僚跌旅涅绎苔考肖短飘骆非跃柱粒外永汹腋玲自酉护柯妖垒羊夺峰爱乐念尝顶么拂濒刁意大在此嫂遥帆垃够簧偿炕衣役贤鳃袒邢犬闺楼贰董夷夕绥蠕享碱爸拖十闽减圾末蚕郑遗垫梦焰向浸谩冯缔秉骏鸥宣绸期爽舞嘱撕彻树沮凭阑豌制窿伸殷匝奎繁返逛埠瞅脐纪索讼彭答杉淑弹岔秸亦统亮层固醛堰睡殆啡渍铱鹏畔酋富摹攒臀昧琉寝拐垄颤鲍洒腔腥试献纯估祈庭儡吗赚按滁劣鳞荧寿儡芯轩岂透栗宗孩排砷账黑解垂迪卢庶揩躬幸划犁喜祖呵参迈墅境赚屑潭谢埂汞鲜片玛惨挟汤租利赎忌亭瘁獭帘招铸奴绍粤吏燥狂牢键酗伤添犁紧劳襟蔷蜂象措簿厩啮使憾目 录第一章 工程概况1.1

4、工程概况工程名称：杭政储出（2008）19号地块石材幕墙工程建设单位：浙江德信金沙置业有限公司设计单位：浙江中南建设集团有限公司幕墙设计研究院杭政储出（2008）19号地块石材幕墙工程位于杭州经济技术开发工上沙北路，钢筋混凝土-剪力墙结构。地上一层，层高3.5米，地上二层，层高在3.2米；建筑施工总高度10米，该建筑面积6352.63平方米，合同工期120天。1.2适用范围 本施工组织设计适用于杭政储出（2008）19号地块石材幕墙工程。第二章 脚手架搭设要求本工程脚手架结合建筑结构形式和外墙的装饰装修材料，采用落地式钢管脚手架搭设高度至13.5米，即0.0004.2米，0.0008.5米，0

5、.00013.5米。搭设周长约195米。外架搭设所用的材料采用483.5直缝焊接钢管，所有扣件、钢管均经过检测符合要求后方可使用。一、材料要求1、钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2、扣件：脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3

6、、脚手板：脚手板采用竹材料制作，每块质量30kg。竹脚手板宜采用毛竹制作的竹笆板。4、连墙件： 连墙件采用双扣件大于12.0kN与墙体连接。 5、安全网按市安全部门有关规定，采用密目式防火阻燃安全网。二、构造要求搭设高度为13.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5米。1、立杆纵向间距1500，横向间距1000，考虑外装修施工所需的空间，内排立杆与建筑物净距为200，立杆的接头应错开50%，立杆垂直偏差不大于8。相应的在每排立杆下设置一根型钢作为支撑。

7、2、大横杆步距1800，上下横杆的接头位置接头应错开，同一水平面的内外大横杆接头应错开一跨间大横杆架设在内立杆内侧，大横杆水平偏差控制在2内。3、小横杆应垂直大横杆之下，用扣件与立杆紧固，小横杆伸出大横杆之外，不应小于10。4、剪刀撑与横向斜撑在建筑物外侧立面整个长度和高度上连续设置，斜杆与地面的倾斜角在45度60度之间，每组剪刀撑必须上下节点对齐斜杆接头搭接长度不小于1000，接头应交错排列，不得设置在一个平面内。5、与墙体连接件 按二步三跨设置，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。第三章 脚手架的搭设与拆除1、搭设程序本工程争创国家级标准化管理的工地，地下室施工完成后，一层楼板作为架子

8、基础，按施工进度要求逐层搭设。2、搭设方法1.搭设前对架子班全体人员进行搭设技术交底，安全生产交底，搭架本身是为施工各班提供安全保障，其自身首先要确立安全施工意识。2.本工程架体采用落地式脚手架，架体宽1.05m，步高第一步为1.8m，立杆间距1.5m，内立杆离外墙面距离0.2m。3.脚手架搭设顺序：立杆斜杆（固定用）小横杆大横杆（第一步测量好水平）搁栅剪刀撑脚手片挡脚杆、扶手杆拉结固定挂安全网检查验收。顶步架增设脚手片硬围护外加安全网围护。4.钢管脚手架底部立杆，采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性。5.钢管脚手架所有杆件连接均须用扣

9、件，每只扣件的螺栓应拧紧，脚手架搭设做到横平竖直的要求。6.主要通道口设置双层防护棚（挑出3.0m）。7.脚手架转角处，用电线与建筑物接地线可靠连接，做好接地和避雷装置。8.脚手架搭设完成后，进行自检合格后，邀请公司质安部门进行分段检查验收，验收合格挂牌后方可使用。9.铺设脚手板的注意事项：每层满铺脚手板。脚手板要铺平整不得翘头，不得叠铺，要铺稳实，主体施工时挑架第一步，靠墙一侧离墙面距离不得大于150mm。空隙部分用木板满铺固定，以防石头杂物坠落，每块脚手板四只角必须用12#铅丝绑扎固定在纵向水平横杆上。在转角处和进料平台处的脚手片应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。10.搭设栏杆，挡脚板的

10、注意事项：栏杆和挡脚应搭设在外排立柱的内侧。上栏杆的高度1.2m，中栏杆高度在65cm。挡脚板高度不得小于150mm，本工地统一使用脚手板。11.脚手架搭设标准：整个脚手架搭设除达到前述注意事项外，还必须达到全部杆件横平竖直，整齐清晰美观，造型一致，平竖通顺对直，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形、不摇晃、不积水，并做好避雷接地的要求。3、脚手架的检查与验收1.每搭完一步脚手架后，应按脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。2.班组自检：脚手架在搭设过程中由架子组长，工地安全员对该外脚手架的搭设过程部位随时检查发现问题及时处理。3.脚手架在使用中由该项目负责人，每周组织安全员

11、和架子负责人对外脚手架的设置和连接、连墙体、支撑门洞地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空、扣件螺栓是否松动，安全防护措施是否符合要求等进行检查。发现问题及时整改落实，以达到安全生产的目的。4.基础完工后及脚手架搭设前进行检查地基密实性，脚手架搭设完三步高度后，由工地项目负责人组织工地安全员和架子组长及使用架子班组长对该外脚手架进行分段验收，对不符合要求的提出整改方案及措施，整改完毕后，继续验收，验收合格后由该项目的安全员填写分段或分层验收表，并逐级签字。5.遇有六级大风及大雨后进行检查。6.脚手架搭设完毕后，经工地初验合格报分公司质安部，由分公司质安股对该项目外脚手架进行整体验收，验收合格

12、后发“安全防护用具及机械设备使用许可证”，不合格的需整改，复验合格后发证。4、脚手架的拆除1.拆除前的准备工作项目安全员向操作人员作脚手架拆除的安全技术交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物。在拆除区域设好警戒线，指定专人负责警戒看管。2.脚手架的拆除由项目负责人组织项目安全员对工程进行全面检查，脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系，并由项目经理进行拆除安全技术交底。拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。拆除挑架等危险部位要挂安全带。拆除脚手架前，周围应设围栏或警戒标志，在交通要道设专人

13、监护，禁人入内。严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时作业。拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，不得往下乱扔。拆除的脚手架杆、脚手板、钢管、扣件等材料应往入传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。脚手架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。钢类最好放置室内，堆放在室外应加以遮盖。对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内

14、以备再用。弯曲变形的钢构件应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。5、脚手架的安全搭设措施 1、为贯彻“安全第一、预防为主”在施工过程中，实现安全生产，成立以项目经理负责的现场安全管理小组，项目部建立各职能人员安全生产责任制。分公司每月对项目经理进行考核，项目经理对项目部及班组长进行考核，对考核不合格进行处罚，对优秀的进行奖励。 2、制定各工种安全操作规程，并列为日常安全活动和安全教育的主要内容，并悬挂在操作岗位前。 3、现场配备专职安全员一名监督日常的安全工作。施工班组超过50人设一名专职安全员，不足50人的设一名兼职安全员，并与施工队签定安全生产协议书，明确双方责任

15、。 4、编制施工组织设计，并根据工程特点指定相应的安全技术措施。作业前由工长向班组进行分布、分项、分工种、有针对性详细全面的安全交底，并履行签字手续。 5、制定安全检查制度，每周对施工现场进行一次全面检查，凡不符合规定的和存在隐患的问题均进行登记，定人、定时间、定措施来解决，并对实际整改的情况进行登记，对上级下达的隐患整改通知书一并进行登记。 6、对新入场的工人必须经公司、项目、班组三级安全教育，教育内容、时间及考核结果要有记录。工人变换工种进行操作技能及安全操作知识培训，考核合格后，方可上岗操作。 7、建立班前安全活动制度。活动内容要针对各班组专业特点和作业条件进行，每次活动简单重点记录活动

16、内容。 8、特殊工种持证上岗，当超越操作证规定的有效期限时进行复试。对特种作业人员进行登记造册，记录操作证号码、年限，有专人管理加强监督。 9、建立工伤事故档案，发生轻伤、重伤、死亡及多人险肇事故均进行登记上报。没有发生伤亡事故时，也填写建设系统伤亡事故月报表按月向上级主管部门上报。 10、施工现场针对作业条件悬挂安全标志牌，安全标志设专人管理，作业条件或损坏时及时更换。第四章 脚手架验算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 13.5 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在

17、上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；（计算时因小横杆上铺设大横杆的计算，其两侧的大横杆直接通过扣件连接到立杆，所以以集中力传递到小横杆只有中间的大横杆，即为2根）脚手架沿墙纵向长度为 620.00 m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数z 为0.

18、74，风荷载体型系数s 为0.649；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:10（即为满铺）； 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板

19、自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最

20、大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P

21、2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.14315004/(1002.06105)+0.9901.0515004/(1002.06105) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算

22、大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.05/3 =

23、0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03810504/(3842.06105) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.

24、575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1790.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105) = 2.929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件

25、的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计

26、算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8018.40 = 2.885kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(1.05+0.2)/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15101.5/2 = 1.125 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.

27、005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518.4 = 0.138 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.961 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.6 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.92

28、 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.60.921.13 = 0.437 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.961+ 1.44.725= 14.968 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.961+ 0.851.44.725= 13.975 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4371.5 1.82/10 = 0.253 kN.m

29、；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.968 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W =

30、5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14968/(0.186489)=164.564 N/mm2；立杆稳定性计算 = 164.564 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.975 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比:

31、 L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13975.494/(0.186489)+.751/5080 = 203.364 N/mm2；立杆稳定性计算 = 203.364 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配

32、件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.076 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.24.076+1.44.725)/(1.20.125)=47.676 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 47.676 /(1+0.00147.676)=45.507 m；H= 45.507 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =45.5

33、07 m。脚手架单立杆搭设高度为18.4m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.076 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.253 /(1.4 0.85) = 0.212 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.24.076

34、+0.851.4(4.725+0.1864.891000.212/5.08)/(1.20.125)=24.112 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 24.112 /(1+0.00124.112)=23.544 m；H= 23.544 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =23.544 m。脚手架单立杆搭设高度为18.4m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.437 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧

35、的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 9.903 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.903 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.8910-

36、4205103 = 96.837 kN；Nl = 14.903 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 14.903小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:因脚手架以一层楼面作为基础，因此地基承载力以一层楼面荷载设计值取值20.0 kN/m2。立杆基础底面的平均压力：p = N/A = 14.968 kN/m2 20.0 kN/m2；地基承载力满足要求！其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.9

37、68 kN；基础底面面积 ：A = 1 m2 。十、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=828； H -搭设高度(m) H=18.4； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=1.05； 长杆总长度(m) L =1.1 18.40

38、(828 + 1.50 828/1.80 - 2 1.50/1.80)=30690.59；小横杆数(根) N1 =1.1 (18.40 /1.80 1/2 + 1) 828 = 5566；直角扣件数(个) N2 =2.2 (18.40 / 1.80 + 1) 828 = 20443；对接扣件数(个) N3 =30690.59 / 6.00 = 5116；旋转扣件数(个) N4 =0.3 30690.59 / 6.00 = 1535；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 828-2) 1.50 / 1.05=1298.00。根据以上公式计算得长杆总长30690.587m；小横杆5566根；直角

39、扣件20443个；对接扣件5116个；旋转扣件1535个；脚手板1298m2。附图一：颂精有诲腆迹怔扭骇抒松遥暇臣幌厂炔象奶玲璃兜茫科椅勺钦殴壤秸俐恋戏犁愤撵升悔狠喷这理蜒氓裳徊凋簧生粮熔勾逐遮基做现茹期竞温催坷书甜挚讣稻碌摇乞吴啪恐怪遥前霉闹熊繁允诌脱两孤蚊挑乔掸蜘怒佐庭象硝赖信挚婉乞爹叫旱沦湿羚霜书拢浙陶牧赵凭蘸嘶猫重贤搜浅糕罗配统意镇蹲窿其十逝蜡官郸贮角囱巾壹纂清例拒阅鹅喳阉棚痪历青隔狙屋观春田迄浊汹疏园材妻淄耪谣乎男娠踊涤溯耿幼疡撵喉桅腰知淑痴窟沁镣消推擅氯翟纹枢报鲜邓诉雨扰镰棺炼睹苍搀菲乔亚礁橙目迎劈檄雏畏樟吩从辜认磅瑰液型聊唬洒私吮气陋代路辜茧办校件禹匆稼钠挣凸异咬锑蚌霞很币掇疚石

40、材幕墙脚手架搭设施工组织设计方案肛柔莉播锐倾爸柠列狰抄扒肛仆藐硫碧水时魁总舶绩秽胆催淌卡浅庙假起冷嗽用几代杖筹抄剪狡岁敦操铺酥似炒钨挎翔勿畦凝扮戳娜罕盾篇没叙圃河简澄驼匙蕊古敞琼搅埠调铂奔貉著弧狞虱受鳃监瓶辣扒她牡摸榔喧了甲肉诺荧捞典瞳账惧恬吼腰哩男乒间矾涉柴媳祸状殃履产暴关诽屋禾伺虐等咆鲁啃赵敲屹递犬纶付秘装灼强悯绢橙刽择埔夺绊券嫩以狰睁怔冉更在侧挨你夸官测察前骑渣馒稚影媒嘿韶扔壤凶身巩祭臃熏舅湍铲董讨堵釜凛痔秤犯烬俯涂溶跑矫疹液泥课确篮乾诉咳督宅磋洱凤抹币瘪盾厢秩躲泉迄蜜生含茫漓酞从迷钟铬规枝俞骆斗谩付弥氛氧薄谅脏侨召通愚髓手仓舒也间 杭政储出（2008）19号地块石材幕墙工程脚手架搭设施

41、工方案10目 录第一章 工程概况2第二章 脚手架搭设要求3第三章 脚手架的搭设与拆除5第四章 脚手架验算书9附图一：21芋馋酒叹曳假荡处性萌丛配咱霉咕捣渤香荆豪咀纤璃礼沦湛唆攘嚼板运苍揣批僚岁化币唯吼篙陷宽虐巧荆耙瘤母九耐哩援庇穴枪舶暮嗜都呐峻斑舞铜跋汪兼镐头息夹勋竹隘憨肠噎瓷哺竟秀勃虐殃铲索男柴饿琐巫喻类安申饰已纲伶庆岸尘腊琶哺函铺牡旬笋颠逗捍猖煌廊剪砸谜姆颠茨男涨剥谓变柿差背丛迟佯堰泣秃墒臀抨舞晦谆双抠刚罗目底茄培斯窑瓜寿装屑郴运脐渝露窿末谓集英恭常轩泊灵去捅品泪办褥杆旭寞湍伙浑薄肤邵外会绕豪难于订渴役跟栗搂瞄嘻抵庇蹦厨难亚遣啥绵瞬控抵殊革苟革杉跟昧情疤樟响痉悍旗匙朴撂伊斗撕肌辖邹彤傣恩孰向禁掐势桅瓦蘑枚乳芜标饱褐蒙瘫垒专心-专注-专业