搅拌机设计

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1、精选优质文档-倾情为你奉上第1节 罐体的尺寸确定及结构选型（1） 筒体及封头型式选择圆柱形筒体，采用标准椭圆形封头（2） 确定内筒体和封头的直径发酵罐类设备长径比取值范围是1.72.5，综合考虑罐体长径比对搅拌功率、传热以及物料特性的影响选取根据工艺要求，装料系数，罐体全容积，罐体公称容积（操作时盛装物料的容积）。初算筒体直径即圆整到公称直径系列，去。封头取与内筒体相同内经，封头直边高度，（3） 确定内筒体高度H当时，查化工设备机械基础表16-6得封头的容积，取核算与，该值处于之间，故合理。该值接近，故也是合理的。（4） 选取夹套直径表1 夹套直径与内通体直径的关系内筒径夹套由表1，取。夹套封

2、头也采用标准椭圆形，并与夹套筒体取相同直径（6） 校核传热面积工艺要求传热面积为，查化工设备机械基础表16-6得内筒体封头表面积高筒体表面积为总传热面积为故满足工艺要求。第2节 内筒体及夹套的壁厚计算（1） 选择材料，确定设计压力按照钢制压力容器（）规定，决定选用高合金钢板，该板材在一下的许用应力由过程设备设计附表查取，常温屈服极限。计算夹套内压介质密度液柱静压力最高压力设计压力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取，按外压则取（3） 夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表4-3得则查过程设备设

3、计表4-2取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，夹套厚度附加量。根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。夹套封头计算壁厚为取厚度附加量，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。（4） 内筒体壁厚计算按承受内压计算焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为：按承受外压计算设内筒体名义厚度，则，内筒体外径。内筒体计算长度。则，由过程设备设计图4-6查得，图4-9查得，此时许用外压为：不满足强度要求，再假设，则，内筒体计算长度则，查过程设备设计图4-6得,图4-9得，此时许用外压为：故取内筒体壁厚可以满足强度要求。（5） 考虑到加工制造方便，取封头

4、与夹套筒体等厚，即取封头名义厚度。按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。封头有效厚度。由过程设备设计表4-5查得标准椭圆形封头的形状系数，则椭圆形封头的当量球壳内径，计算系数A查过程设备设计图4-9得故封头壁厚取可以满足稳定性要求。（6） 水压试验校核试验压力想要更多参考资料，加QQ: ,我发给大家！内同试验压力取夹套实验压力取内压试验校核内筒筒体应力 夹套筒体应力 而 故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取时，它的许用外压为，小于夹套的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保持一定压力，以使整个试验过

5、程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。第3节 人孔选型及开孔补强设计人孔选型选择回转盖带颈法兰人孔，标记为：人孔PN2.5,DN450,HG/T 21518-2005,尺寸如下表所示: 密封面形式公称压力PN（MP）公称直径DN突面（RF）螺柱螺母螺柱总质量（）数量直径长度开孔补强设计最大的开孔为人孔，筒节，厚度附加量，补强计算如下：开孔直径 圆形封头因开孔削弱所需补强面积为：人孔材料亦为不锈钢0Cr18Ni9，所以所以有效补强区尺寸：在有效补强区范围内，壳体承受内压所需设计厚度之外的多余金属面积为：故可见仅就大于,故不需另行补强。最大开孔为人孔，而人孔不需另行补强，则其他接管均

6、不需另行补强。第4节 搅拌器的选型（一）搅拌器选型桨径与罐内径之比叫桨径罐径比,涡轮式叶轮的一般为0.250.5，涡轮式为快速型，快速型搅拌器一般在时设置多层搅拌器，且相邻搅拌器间距不小于叶轮直径d。适应的最高黏度为左右。搅拌器在圆形罐中心直立安装时，涡轮式下层叶轮离罐底面的高度C一般为桨径的11.5倍。如果为了防止底部有沉降，也可将叶轮放置低些，如离底高度.最上层叶轮高度离液面至少要有1.5d的深度。符号说明键槽的宽度搅拌器桨叶的宽度轮毂内经搅拌器桨叶连接螺栓孔径搅拌器紧定螺钉孔径轮毂外径搅拌器直径搅拌器圆盘的直径搅拌器参考质量轮毂高度圆盘到轮毂底部的高度搅拌器叶片的长度弧叶圆盘涡轮搅拌器叶

7、片的弧半径搅拌器许用扭矩轮毂内经与键槽深度之和搅拌器桨叶的厚度搅拌器圆盘的厚度工艺给定搅拌器为六弯叶圆盘涡轮搅拌器，其后掠角为，圆盘涡轮搅拌器的通用尺寸为桨径:桨长:桨宽，圆盘直径一般取桨径的，弯叶的圆弧半径可取桨径的。查HG-T 3796.112-2005,选取搅拌器参数如下表由前面的计算可知液层深度，而，故，则设置两层搅拌器。为防止底部有沉淀，将底层叶轮放置低些，离底层高度为，上层叶轮高度离液面的深度，即。则两个搅拌器间距为，该值大于也轮直径，故符合要求。（2） 搅拌附件挡板挡板一般是指长条形的竖向固定在罐底上板，主要是在湍流状态时，为了消除罐中央的“圆柱状回转区”而增设的。罐内径为，选择

8、块竖式挡板，且沿罐壁周围均匀分布地直立安装。第3章 传动装置选型第1节 减速机选型由工艺要求可知，传动方式为带传动，搅拌器转速为，电机功率为,查长城搅拌表3.5-3选择减速机型号为减速机主要参数及尺寸如下表：第2节 联轴器的选型选择减速机输出轴轴头型式为普通型，选择GT型刚性联轴器联轴器主要尺寸为：轴径80220185120150242830162324第4章 搅拌轴的设计与校核4.1符号说明设计最终确定的实心轴的轴径或空心轴外径，；设计最终确定的密封部位实心轴轴径或空心轴外径，；按扭转变形计算的传动侧轴承处实心轴轴径或空心轴外径，；按强度计算的单跨轴跨间段实心轴轴径或空心轴轴径或空心轴外径，

9、；单跨轴的实心轴轴径或空心轴外径,；轴材料的弹性模量，；搅拌轴及各层圆盘（搅拌器及附件）组合重心处的许用偏心距，；搅拌轴及各层圆盘（搅拌器及附件）组合重心处的质量偏心引起的离心力，;第个搅拌器上的流体径向力，;单跨轴跨间轴段（实心或空心）的惯性矩，；单跨轴第个圆盘（搅拌器及附件）至传动侧轴承距离与轴长的比值（、）；单跨轴两轴承之间的长度，；、1个圆盘（搅拌器及附件）的每个圆盘至传动侧轴承的距离（对于单跨轴），；搅拌轴及各层圆盘（搅拌器及附件）组合重心离传动侧轴承的距离（对于单跨轴），；轴上弯矩总和，；由轴向推力引起作用于轴的弯矩，；按传动装置效率计算的搅拌轴传递扭矩，；由径向力引起作用于轴的弯

10、矩，；固定在搅拌轴上的圆盘（搅拌器及附件）数；、圆盘（搅拌器及附件）、的质量，；、圆盘（搅拌器及附件）、的有效质量，；单跨轴段轴的质量 单跨轴段轴的有效质量，；单跨轴及各层圆盘（搅拌器及附件）的组合质量，空心轴内径与外径的比值；轴的转速，；轴的一阶临界转速，；电动机额定功率，;设备内的设计压力，；相当质量的折算点；传动侧轴承游隙,；单跨轴末端轴承游隙，；单跨轴段有效质量的相当质量，；、的相当质量，；在点所有相当质量的总和，；搅拌轴轴线与安装垂直线的夹角，()；第个搅拌器叶片倾斜角，()；轴的扭转角，；由轴承径向游隙引起在轴上离图或图中轴承距离处的径向位移，；由流体径向作用力引起在轴上离图或图中

11、轴承距离处的径向位移，；由组合质量偏心引起离心力在轴上离图或图中轴承处产生的径向位移，；离图或图中轴承距离处轴的径向总位移，；搅拌物料的密度，；轴材料的密度，；轴上所有搅拌器其对应编号之和。4.2搅拌轴受力模型选择与轴长的计算轴长： 4.3按扭转变形计算计算搅拌轴的轴径 轴的许用扭转角，对单跨轴有； 搅拌轴传递的最大扭矩 上式中,，带传动取，所以 根据前面附件的选型。取根据轴径计算轴的扭转角 所以 4.4根据临界转速核算搅拌轴轴径4.4.1搅拌轴有效质量的计算刚性轴（不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴）的有效质量等于轴自身的质量加上轴附带的液体质量。对单跨轴 所以 圆盘（搅拌器及附件）有效质量的

12、计算刚性搅拌轴（不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴）的圆盘有效质量等于圆盘自身重量叫上搅拌器附带的液体质量 上式中：第个搅拌器的附加质量系数，查表3.3.41第个搅拌器直径，第个搅拌器叶片宽度，叶片倾角，圆盘质量所以4.4.2作用集中质量的单跨轴一阶临界转速的计算（1）两端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量在中点处的相当质量为：第个圆盘有效质量在中点处的相当质量为： 所以 在点处的相当质量为：所以临界转速为： 所以（2）一端固定另一端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量在中点处的相当质量为：第个圆盘有效质量在中点处的相当质量为： 所以 在点处总的相当质量为：所以 临界转速为： 所以 （3）单跨搅拌轴传

13、动侧支点的夹持系数的选取传动侧轴承支点型式一般情况是介于简支和固支之间，其程度用系数表示。采用刚性联轴节时，,取。 所以 根据搅拌轴的抗震条件：当搅拌介质为液体液体，搅拌器为叶片式搅拌器及搅拌轴为刚性轴时，且所以满足该条件。45按强度计算搅拌轴的轴径451受强度控制的轴径按下式求得： 式中：轴上扭矩和弯矩同时作用时的当量扭矩 轴材料的许用剪应力 452轴上扭矩按下式求得： 包括传动侧轴承在内的传动装置效率，按附录D选取，则所以453轴上弯矩总和应按下式求得： （1） 径向力引起的轴上弯矩的计算对于单跨轴，径向力引起的轴上弯矩可以近似的按下式计算： 第个搅拌器的流体径向力应按下式求得 ： 式中：

14、流体径向力系数，按照附录C. 2有 第个搅拌器功率产生的扭矩 第个搅拌器的设计功率，按附录C. 3有 两个搅拌器为同种类型，则所以所以（2） 搅拌轴与各层圆盘的组合质量按下式求得。对于单跨轴： 单跨轴段轴的质量所以故 （3）搅拌轴与各层圆盘组合质量偏心引起的离心力按下式求得。对于单跨轴： 上式中，对刚性轴的初值取许用偏心距（组合件重心处），平衡精度等级，。一般取所以 则 （4）搅拌轴与各层圆盘组合重心离轴承的距离按下式计算。对于单跨轴：所以而 （5）由轴向推力引起作用于轴上的弯矩的计算。的粗略计算：当或轴上任一搅拌器时，取 故所以所以所以前面计算中取轴径为，故强度符合要求。46按轴封处（或轴上

15、任意点处处）允许径向位移验算轴径。461因轴承径向游隙、所引起轴上任意点离图中轴承距离处的位移。对于单跨轴： 轴承径向游隙按照附录C1选取，因此传动侧轴承游隙 （传动侧轴承为滚动轴承）单跨轴末端轴承游隙 （该侧轴承为滑动轴承）当时，求得的即为轴封处的总位移，所以462由流体径向作用力所引起轴上任意点离图中轴承距离处的位移。对于单跨轴：两端简支的单跨轴且, 而所以 =一端固支另一端简支的单跨轴：代入已知数据可得463由搅拌轴与各层圆盘（搅拌器及附件）组合质量偏心引起的离心力在轴上任意点离图中轴承距离处产生的位移按下式计算 对两端简支单跨轴：代入已知数据可得所以对一端固支一端简支单跨轴：代入已知数

16、据可得：所以一般单跨轴传动侧支点的夹持系数介于简支和固支之间，此时值应取式和式之中间值，查附录C4取查附录C5得 所以 所以464总位移及其校核对于刚性轴： 所以 验算应满足下列条件： 轴封处允许径向位移按下式计算： 径向位移系数，按附录C61选取所以则满足47轴径的最后确定由以上分析可得，搅拌轴轴径满足临界转速和强度要求，故确定轴径为。搅拌轴轴封的选择机械密封是一种功耗小、泄漏率低、密封性能可靠、使用寿命长的旋转轴密封。与填料密封相比，机械密封的泄漏率大约为填料密封的，功率消耗约为填料密封的。故采用机械密封。第五章 支座选型及校核该搅拌设备为中小型直立设备，选择B型耳式支座，对于一级发酵罐配

17、置4个耳式支座。查JB/T4712.3-2007选择耳式支座B5-1，该支座参数为：耳式支座实际承受载荷计算式中：支座实际承受的载荷，；支座安装尺寸，； g重力加速度，取；偏心载荷，；水平力作用点至地板高度，；不均匀系数，安装3个以上支座时，取；设备总质量（包括壳体及附件，内部介质及保温层质量），； 筒体质量 封头质量 轴质量 搅拌器质量 夹套质量 人孔质量 减速机质量 水压试验时充水质 其他附件如挡板、联轴器及接管等，估算这些附件的质量为，则设备总质量为；支座数量，；偏心距，；地震影响系数，地震设防烈度为8度，取；水平力，取和的大值，； 因容器置于室内，不计其风压值，故，即 容器总高度，；

18、所以,满足支座本体允许载荷的要求。计算支座处圆筒所受的支座弯矩:夹套有效厚度：根据和查表B.1知当圆筒有效厚度为，圆筒内压为，对于该支座有，故所选满足能满足要求。第6章 封口锥结构选型与计算符号说明轴向力系数；封口锥的连接系数；内筒体厚度附加量，；夹套厚度附加量，；容器内径，；夹套内径，；夹套封头与容器封头的连接园直径，；容器外壁至夹套壁中面的距离 封口锥连接的强度系数；与封口锥相接的夹套加强区的实际长度，或连接封口锥与夹套 的第一道环焊缝至折边锥体切线的距离，； 工作或试验条件下容器内的设计压力，；工作或试验条件下夹套或通道内的设计压力，；夹套或通道的许用内压力，；容器筒体的实际壁厚，；夹套

19、筒体、封口锥或通道的实际壁厚，；夹套筒体、封口锥或通道的计算厚度，；辅助参数；封口锥的半顶角（）；容器壳体与夹套壳体的间距系数；容器壳体与夹套壳体强度比系数；封口锥连接长度系数；封口锥相对有效承载长度系数；封口锥过渡区转角内半径系数；设计温度下容器壳体材料的许用应力，；设计温度下夹套壳体或通道材料的许用应力，；计算的焊缝系数；夹套筒体的纵焊缝系数；容器筒体的环焊缝系数；夹套筒体的纵焊缝系数；选择（a）型结构a. 轴向力系数A式中：，即，取所以辅助系数、容器壳体与夹套壳体的间距系数上式中：所以因所选封口锥结构为（a）型，故封口锥过渡区转角内半径系数。封口锥连接长度系数，对于有容器壳体于夹套壳体强度比系数 计算的焊缝系数、封口锥相对有效承载长度系数所以封口锥的连接系数式中：对于，所以则对于，所以，所以专心-专注-专业