红外线加热炉体设计

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1、红外线加热炉体设计红外线加热乾燥系统之开发，首先要从系统加热乾燥製程的观点来著手，以单位產品能源损耗及產品品质為依据，配合上下游的製造流程来应用红外线技术。第一考虑要件為选择适当的辐射源使在频谱分佈上能和受热物的红外线特性相吻合，第二需要热风辅助系统及通风排放系统之密切配合以帮助挥发物之排除，以避免辐射能量的传送损失，来彰显红外线加热乾燥之特殊效果，第三為传动装置的设计，使受热物能依实际需要在设计规格下得到最佳的加热乾燥成效，第四為选择最适当的控制系统以统合上述之各项装置系统，适时适量提供能量，达到最适化的加热乾燥。图2為应用红外线加热乾燥技术一般程序。 (一)分析被加热物吸收特性分析被加热物

2、吸收特性，是判断是否适用红外技术，如何应用红外技术的依据。如果被加热物在整个红外区间吸收特性极差，那麼就不能用红外加热方式，而应考虑採用微波加热、紫外加热等其它辐射加热技术或其它种类的加热手段。因此，只有那些在红外区间有较高的平均吸收率，或有几段较强烈的吸收带，或可以採用红外助吸收涂料，而且在工作温度时辐射源发出的辐射能量的主辐射波段处於红外区的被加热物体，才能採用红外技术。一般而言，有机物质，高分子物质，含水物质在红外区部有较强烈的吸收峰区，它们的加热乾燥过程都可以应用红外技术。被加热物的吸收特性可以通过三条途径了解：1.透过标準红外图谱查阅。现有的各种标準红外图谱收集了在实验室条件下测定的

3、许多物质的红外吸收特性曲线。2.如果被加热物的成分事先并不知道，或者该物质的吸收特性在各种标準红外图谱上尚未收入。那麼，也可通过红外分光光度计来直接测定其红外吸收特性曲线。3.对一些特定种类的简单物质，可通过经验公式求取其吸收特性曲线。应该强调的是一般吸收光谱多在常温下测定，而实际物体的吸收率和辐射率一样，随温度而变，以常温辐射特性来推测高温辐射特性只是一种近似的分析。必要时应测定工作温度区间的吸收特性及其在温度区间的温度变化规律，以便掌握其动态吸收特性。(二)合理选择红外辐射源红外加热技术取得成效的必备条件是有一个良好的红外吸收体和一个与之能实现红外光谱匹配的辐射源，这样才能形成完整的红外加

4、热技术，取得高效率传热，达到节约能源的效果。红外辐射源可分為两类：1. 追求波段型光谱匹配的覆盖性红外辐射源。2. 追求波长型光谱匹配的选择性红外辐射源由於配製技术上的难度和考虑使用时具备一定的宽容度以适应多种加热乾燥对象，故现在极少生產和使用选择性红外辐射源。大量推广应用的几乎都是波段型匹配的覆盖性红外辐射源。市售的红外辐射源现有红外辐射器和红外涂料两种。前者是整体的红外辐射元件。后者仅是将红外涂料涂覆在一般热源表面改造成红外辐射源。究竟选用整体的红外辐射器还是选用红外涂料，应视具体需要和条件而定。一般建造新的加热炉时多购置现成的红外辐射器產品来组装使用，改造旧有加热设备时常选用红外涂料涂覆

5、到原有发热体表面藉以改变其辐射特性，形成红外辐射源。此外，红外元件辐射性能随著时间而衰减到一定程度时，也往往利用在其表面重新涂覆一层红外涂料的办法来恢復其强红外辐射特性。红外辐射器的种类很多，有灯式、管式、板式、带式、圈式以及其它特殊型式，不同热源的红外辐射源的结构也不同，目前最多的是电热式红外辐射器，也有以煤气、天然气、液化石油气和蒸汽為热源的红外辐射器。1. 电气式红外线加热器电气红外线加热器是利用电流通过电阻而发热(焦耳效应)，高温的电阻器以辐射电磁波方式将能量传出。最常用的电阻器有钨丝与镍铬线，钨丝流通电流后温度可升高到约22002500C，辐射的电磁波穿透石英玻璃外壳后传至被加热物。

6、由於钨丝升温迅速，藉由电力电子元件如硅半导体控制整流器的控制，电气放射器可快速、準确地达到预定的温度，產生所需波段的红外线，更由於钨丝可达高温，易產生高强度红外线，适合用於需要高能量密度、温度控制精确，而又响应迅速的红外线应用场合。主要有下列几种型式：(1)红外线灯泡椭圆球面内部侧面镀有反射材料，内部為钨丝，通电產生近红外线与可视光由拋物线锥面反射出来，加热效果略逊，早期汽车板金烤漆之红外线加热炉常被採用。(2)卤素红外线加热灯管(T3灯管)管状石英玻璃管内封入灯丝抽掉空气充填卤素气体，通电灯丝色温高达2500K，波长较短，属於近红外线区，投入电力约85%转换成红外线，本型加热灯管之灯丝热容量

7、小，在电源ON-OFF的瞬间随温度上升100%，下降到室温，升温快，瞬间达到1800C之高温。在额定电压下之操作寿命為5000小时。灯管两端引线固定座需加以冷却，通常用空气或水套冷却，使它保持在300C以下，以确保使用寿命，超过300C以上引线固定座之扁平状鉬线易起氧化，在封口处之玻璃与引线之间逐渐產生空隙，使空气进入玻璃管内，最后使高温炽热之钨丝烧断，这点是在装设灯管时必须留意的事项。(3)板式远红外线加热器板式加热器是在板式的远红外线辐射体(金属板表面有远红外线涂料或陶瓷化处理两种)之内面装有电阻丝，从电阻发热体经传热以加热辐射体，再从辐射体辐射出远红外线。本型加热器之特徵為能量密度较高，

8、不需使用反射板，均温性良妤，适用於薄且面积大的工作件，各区段温度控制容易。(4)管棒状红外线加热器管、棒状加热器之管子可為不锈钢无缝管外皮以电浆处理成红外线辐射率很高的辐射面，而内部则穿入镍铬丝，并将空隙填充入绝缘物如氧化镁之类，以增加温度之均匀性，两端通电即发出远红外线。另外管子也有採用石英管(中波红外线)及陶磁管，管内放置镍铬线，通电后发出红外线来加热工件。各种加热器选择依工件之吸收特性，操作条件来选定。2. 燃气式红外线加热器(1)多孔性陶瓷板燃烧器(Schwank Burner)多孔性陶瓷板燃烧器最早由德国希班克公司发展出来，陶瓷板其上有许多小的火孔。燃烧器工作时，燃气-空气混合物以很

9、小的速度(0.10.14米/秒)由火孔逸出进行无焰燃烧，点火后，约4050秒后陶磁板表面温度便可达到800900C，暗红的陶瓷表面即產生近红外线，有约45%能量会转变成红外线。此种红外线波长(26m)最易被物质分子、高分子吸收，吸水性特强，最能节省能源。适用於食品如烤猪、鸡、鱼肉等。本型燃烧器国内已有数家在生產，每只容量在数百5700kcal/h之间，强度约80kW/m2。(2)强力瓦斯红外线加热器类似多孔性陶瓷板燃烧器但面积较大，燃料与空气预先混合后再供给燃烧器，这一点与多孔性陶瓷扳燃烧器不同，混合气之均匀性较妤，燃烧器為耐高温多孔陶瓷板，发射波长较多孔性陶瓷板燃烧器更短之红外线，由工件之温

10、度测定，经温度控制器、混合气流量控制阀，以达到温度控制之目的。本型加热器单位面积上的发出辐射线强度可达140kW/m2，几乎為多孔性陶瓷板燃烧器之2倍，适用於粉体涂装乾燥。(3)远红外线管式加热器加热器形状為长立方体，内排列辐射管其后面為反射板。辐射管採用耐热钢管，钢管外层表面為经陶质化处理过之高辐射率材料，各辐射管前面通气口设有燃烧器及点火系统，尾端连接排气出口至排风机。(4)远红外线板式加热器加热器形状為长立方体，辐射板採用耐热钢板，板之表面经陶质化处理之高辐射率材料，有平面及波浪形，厚度0.33mm，宽1米，长3米，通常辐射板之热气通道30mm，通道中间以Z型不锈钢补强并区隔两面之钢板，

11、以确保通道尺寸之正确性与防止受热引起之变形，热板通道内之风速维持在1015m/sec，以15m/sec為优可减少热板表面温度梯度，目前热板表面温度在450C以内，使用热风由共通之热风產生器供应数组之加热器用。本型加热器可用於木器、电著涂装品、食品等对水及高分子物质之加热加工极為适用。上述各类加热器之特徵可归纳如表3。表3 各种电热、红外线热源之特徵种类特性 钨丝 镍铬线 低温型面版加热器灯泡 T3石英管 石英管 金属管 热源温度范围 30004000F 30004000F 14001800F 10001400F 4001100F亮度 透白 透白 樱桃红 暗红 看不到可见光最大能量的波长 1.1

12、51.5m 1.151.15m 2.62.8m 2.83.6m 326m热机时间冷机时间 几秒几秒 几秒几秒 几秒几秒 几分几分 十几分十几分机械性耐热震 差差 好优越 好优越 优越优越 非常好非常好平均寿命(小时) 5,000 10,000 20,000 (三)辐射元件的表面工作温度选择史蒂芬-波兹曼定律说明物体的全辐射量与表面的绝对温度的四次方成正比，即元件表面温度越高，辐射能量越大(W=T4)。辐射器表面温度与主辐射波长的相互关係可由维恩定律估算，根据维恩定律(Mt=2898)，随著辐射元件的表面温度升高，其单色辐射强度的峰值波长要向短波方向移动，确定它们的主要依据是主辐射波段内能量的大

13、小和被加热物质的吸收特性。為了发挥红外加热技术的优点，必须控制好加热温度，使元件发出的辐射能主要分佈在被加热物质的吸收波长区域内。辐射源表面温度选择还应随被加热物的红外特性的差异而不同，须根据具体的吸收光谱。对於含水物质和含有-OH基或-NA基的物质，如粮食、食品、纺织品、木材以及氨基漆，电工漆等，在3m附近都有强烈吸收峰，因此辐射源表面偏高一些為宜，一般在550600C；而对於只在3.5或5以上才有强烈吸收峰的物质，如聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯等塑料和防腐沥青漆及其它油漆等，辐射器表面温度以400500C為宜。总之，应令辐射曲线的峰值儘可能与被加热物质的最强烈的吸波段相匹配。1. 辐射元件放热

14、在加热装置中，辐射元件升温后以辐射、对流、传导三种形式向外放热。一般经传导放热的比例很小，而经对流和辐射放热的比例取决於辐射元件的表面温度、加热装置内空间平均温度、辐射元件的辐射层物质的全辐射率、辐射元件的佈置及形状、气流状态与速度等条件。以传热学基本公式得知，辐射元件经对流放出的热量為Q对 = h A (t1 - t2)1.25 (千卡/时)(4)式中h為自然对流放热係数；放热面朝下时，h=1.4；放热面朝上时，h=2.8；放热面垂直时，h=3.2；简化计算时，h=2.2；A=放热面积(米2)；t1=辐射元件表面温度(C)；t2=加热装置中的空间平均温度(C)。元件经辐射放出的热量為式中=辐

15、射元件表面层在温度為T1时的全辐射率；T1=元件表面温度(K)；T2 = 被加热物表面温度(K)；A = 发热元件表面积(米2)。根据式(4，5)可计算出对流热与辐射热的比值，当(1)辐射元件温度低於150C时，放出的热量中对流热高於辐射热。随著T1升高，对流热此值Q对/Q辐减小。(2)若T1恒定，随著T2升高，对流热与辐射热之比值逐步减小。(3)就热的传输效能而言，对流传热只能达到被加热物的表面，而辐射则可穿入工件一定深度，且对流传热速度又远低於辐射传热。所以Q对/Q辐值越小，就越能加速热的传递，而提高传热效率。但对流传热可以弥补辐射传热使工件受热不匀的缺点，因此在加热过程中适当的提高对流所

16、占的比例也是有益的。2. 辐射元件表面温度选择辐射元件的表面温度选择，可根据 Q对/Q辐的比值和加热炉所需的空间温度来选取合适的表面辐射温度。实验表明，当辐射元件表面温度在400600C之间时，对流热与辐射热的比例较為适合。同时辐射通量也较高。对於在3附近有强烈吸收峰的物质来说，元件的表面温度建议在600800C较好。对於5以上有大量吸收峰的物质，红外元件的表面温度在400600C為宜。一般元件的表面温度随表面负荷的增加而增加，但并非线性关係。不同材质和形状的辐射元件其表面负荷与表面温度的关係也不相同，辐射元件的最佳工作温度应根据其本身材质、形状及工作部位等条件，透过实验决定。在实际使用中，為

17、了提高效率，减少对流热损失，其温度不应低於400C，使对流散热比例在50%以下。(四)红外加热炉设计1. 乾燥炉长度的确定固定式乾燥炉的长度，主要取决於炉内一次乾燥工件的批量。而隧道式的乾燥炉长度為：L = t v其中L為乾燥炉长度(m)；t是乾燥时问(min)；v是工件移动速度(m/min)；而乾燥所需时间与辐射强度、辐照距离、物质吸收係数、尺寸、比热、重量、环境温度等许多因素有关，最好先做一个小型模拟实验确定。工件移动速度一般由输送带的传送速度确定。但為了设计值与实际的差距，输送速度应具可调性，以改变在炉内的乾燥时间，以取得最好的乾燥效果，使乾燥炉具有一定的通用性。2. 乾燥炉电功率确定(

18、1)热平衡法W = NQ/860(7)式中W是乾燥炉功率；Q是加热所需热量，包含加热工件基体所需热量，加热工件基体上附加物(油漆)所需热量，加热输送设备(小车、悬链、掛具等)所需热量，排放烟气损失的热量；N是安全系数；是乾燥炉效率，针对不同加热乾燥炉而选取不同的经验值。(2)估算法单纯加热物体所消耗电功率W = P C t860 式中W是消耗电功率(kW)；P是加热工件的总重量(kg/h)；C是加热材料的比热(kcal/kg、C)；t是加热前后的温度差(C)；是乾燥炉效率。加热脱水乾燥消耗的电功率W = P1 t + P2 c + P3 C t860 式中W是消耗电功率(kW)；P1是水分的处

19、理重量(kg/h)；P2是蒸发水的重量(kg/h)；P3是加热工件的总重量(kg/h)；C是加热材料的比热；t是加热前后的温度差(C)；c是水的蒸发热(kcal/h)；=乾燥炉效率。辐射功率密度法红外线加热炉消耗电功率為W = E F式中W是消耗电功率(kW)；E是辐射功率密度(kW/m2)，一般取38之间，大面积薄壁工件取小值，小面积厚壁或实体工件取大值，对於形体复杂或铸件取10；F是单位时间加热面积(m2/h)。3. 炉型的合理确定红外加热炉分為固定式和隧道式两类。固定式红外线加热炉结构简单，造价便宜。燧道式红外线加热炉由於需要有移动工件的输送装置，结构较复杂，投资较大，但其生產能力要大於

20、固定式。随著工业生產的向专业化发展，隧道式红外加热炉可以设计成不同的型式。根据不同的加热曲线，常把隧道式红外加热炉沿长度方向划成若干个不同的温度区，分别配备相应强度的红外辐射元件及控温系统以保证其工作温度稳定。固定式红外加热炉的型式為一侧封闭的炉腔，炉壁上开一个或几个炉门供工件出入。固定式乾燥炉可做成立方体形、圆柱形、球形的。隧道式红外加热炉的型式却由於工件传送机构的不同而相应有较多型式，有输送带型、链传动型、料盘翻板型、悬掛型、滚筒型、震底型、牵引型等。此外隧道炉的长度常受到生產场地的限制，因此不一定全是直的，也可作成U型、S型和多层S型。无论是隧道式，还是固定式，在满足工艺要求，保证加热质

21、量的前提下都应力求炉体结构紧凑，有儘可能小的外形尺寸，以减少热损失。红外加热炉的炉衬通常有两类：一是砖砌炉衬，二是型钢铁皮头夹保温材料的炉衬。砖砌炉衬的热惰性较大，蓄热损失较严重，但选择得当可减少散热损失，可用於散热损失為主的连续作业炉。型钢铁皮夹保温材料的炉衬轻巧灵活，便於操作，组装和维修，目前应用较广泛。炉衬的绝热好坏对炉子的热效率有相当影响，对於电加热炉更是举足轻重。而炉衬绝热性能的好坏又取决於炉衬材质的正确选择和厚度的合理确定。在使用温度和其它工艺絛件允许的前提下，应儘可能选择密度小，导热係数小的保温材料。红外加热炉的炉体密封也很重要。隧道式炉两端进出口呈敞开式，散热严重。因此，应在保

22、证工艺要求的前提下儘可能取小一些的炉口截面，如可能还应加装挡帘之类的防散热措施。此外，还应注意加热炉炉壁上的检修门、视孔、固定式炉炉门等薄弱环节的保温措施，通风换气时也应儘量避免通风换气量过大，增加不必要的热量损失。4. 红外辐射元件的较适化佈置红外辐射元件在加热炉的佈置颇有讲究，佈置得当既能提高品质又可节约能源。一般常将红外辐射元件均匀布置在被加热物料的周围，有合适的辐射距离和儘可能均匀的辐射程度分布。考虑红外热射线如同可见光等所有的电磁波一样沿直线传播。因此对外形复杂且本身导热性差的工件要注意不要出现太大的热射线照不到的死角，以免影响加热品质。為提高红外热射线的重覆利用率，常在红外加热炉内

23、利用铝板作為反射层。这一措施对炉膛容积不大的固定炉和宽度不大的隧道炉都有很好的功效。但相对两炉壁上的红外辐射元件应相互交叉错开，以增强反射效果。至於红外辐射元件与工件之间的辐射射距离究竟以多大為好最佳辐射距离随辐射元件、辐射特性、辐射强度与工件的光谱匹配程度，工件的表面吸收能力和内部的传热能力等许多因素有关。最好能在实验室内进行模拟实验来研究确定，对於较大型的红外加热尤其如此。总之，辐射器与工件距离愈近，辐射强度愈大，乾燥效率也高，但乾燥不均匀性也增加。根据理论分析和使用经验，认為在固定炉内合理的辐射距离可在150500mm间；对於隧道炉，则合理的辐射距离可缩小至10150mm之间。最好辐射元

24、件可安装在可调距机械框架上，可根据多种被加热物料的特性以及其它製程条件的变化随时调整辐射距离，以求得较好的加热效率。此外為解决由於自然对流传热引起的加热炉内的上下温差问题，应在炉侧壁上不均匀地分布红外辐射元件的功率。此外，靠近炉门和炉口处的辐射功率密度也应大一些，以补偿该处较大的散热损失。炉内的温差一般也可通过强制热风循环来消除。5.辐射强度的控制方法由於加热歷程控制的需求，红外线加热器的功率输出必须加以控制。电气式红外线加热器辐射强度的控制方法，一般大致可分為下述几种：(1)辐射距离加减法辐射距离是指管状元件中心或板状元件的辐射涂层到烤盘底部或钢带上表面之间的距离。辐射距离的大小直接影响红外

25、线的辐射强度，还影响炉膛尺寸的大小。根据照度定律可知，辐射能量的多少与距离的平方成反比。利用幅射源之辐射量照加热工件间距离来进行加热温度的调节，可免除繁复控制器的限制。过去国内厂商使用黑体管的远红外线乾燥炉大部分採用此种调节的方式。但当生產多样式產品时，抬高照射距离非但无节约能源作用，也降低生產率，亦无法回应加热倏件变化时所需控制条件的改变。表4说明辐射强度随著距离的增加而衰减。辐射距离越近，辐射强度越大，加热效率也越高，同时辐射强度分布的不均匀性也越显著。距离过近会因加热不均匀而影响烘烤品质，并且当距离小到一定范围时，辐射强度的增加率会显著减缓。辐射距离越大，辐射强度越小，温度也越低，同时也

26、导致炉膛尺寸增大。但是此时辐射强度分布也趋於均匀。原则上，在保证辐射均匀性，不影响產品质量和不妨碍操作的前提下，辐射距离越近越好。对於隧道式红外烤炉，由於受热物经输送设备在炉道中移动，则不必考虑热量分布的不均匀性。烘烤时可以将辐照距离缩短到50亳米，并适当加快传递速度，效果较好。另外，管状辐射元件辐射能量的分布均匀性还与元件相互间的距离有关。表4 辐射距雄与辐射强度的关係辐射距离(米) 0.18 0.25 0.5 0.75 1.00辐射强度(千卡/米2 时) 1100 620 239 80 60(2)红外线反射器由辐射逆二次方定律所叙述，辐射能在空间扩展為球状，辐射能强度随距离平方成反比，这种

27、随距离衰减的特性，在辐射加热乾燥的实际应用上是相当不利的。在实际应用时除尽量缩短辐射器与被加热物件之距离外，需使用适当的反射器以提高效率。红外线在传播过程中和可见光一样，遵守光的反射定律和折射定律，红外线反射器就是利用红外线的这一性质。红外线反射器是局部反射所辐射的红外线以增强工件之照射强度的装置。而反射器按不同的需要可做成各式各样形状。按不同的特有不同的分类法。按反射镜的平曲张角来分，有浅镜深反射及深镜深反射镜。按反射器剖面的形状来分，有平面镜和曲面镜两种。可用几块平面镜按不同角度拼成角反射镜，以改变光路方向。但反射之数不宜过多，以免损失太大。曲面镜又可细分為球面、拋物面、椭圆面和双曲面，使

28、用最广的则是拋物面及椭圆面反射器。通常光源置於焦点上，对於拋物面反射器通常用来加热平面材料，而椭圆面反射器则用来加热材料某一区，而通常不论拋物面或椭圆面反射器均可用加热圆柱状材枓，而其选择反射面的通式是当材料半径小於反射开口时以椭圆反射器较佳，反之则拋物面较好。最后，按反射器的曲率可否调节，可分為曲率可调反射器和固定曲率反射器。影响反射器效率的因素很多，一般影响反射器效率的因素包括：反射器表面材质的影响良好的反射体应选用对红外线反射率高而吸收率低的材料，反射板之材质，理论上為镀金、镀银、拋光铜或铝合金层、不銹钢等。实用上则以铝板使用最多，其次為不銹钢板，通常镀金面反射係数超过95%，但成本高。

29、而镀铜的反射係数虽也大，但容易暗淡。在一般的红外加热设备中，常採用铝板，反射性也高，价格便宜，但铝在波长1m附近时的反射率很低，但若在其表面进行电化学处理，电氧化处理后的铝在红外区的反射率可得98%，也很稳定。不銹钢板对炉内气体酸、硷之雾滴、水分之蒸发中使用耐腐性高，并适於特殊用途中使用。对於工件材质表面反射性较强的场合，反射板材料可以利用陶瓷纤维来吸收大量的反射能，再以更长波的红外线辐射出，则能充分利用能源。对於连续炉，為节省炉体长度，一般均需使用反射板来达到最高强度的照射。保护窗由於反射器上若有沉积物產生，则会增加反射器的吸收效果，因而会加热反射器造成热量损失。為防止沉积，可安装保护窗，但

30、是这保护窗材料必须a.易於清洗，b.耐高温，c.不蒸发，d.不吸收红外线，否则造成更多能量损失。漫/镜反射当辐射撞击表面时，可以观察到两种反射形式，若入射角等於反射角称為镜反射。反之，当入射光束反射后，在各方向呈均匀分布，此种反射称為漫反射，当反射率為1时，全反射没有能量损耗，当反射率小於1则部分能量被反射器吸收，而降低其效率。反射器形状影响虽然红外线发热体可藉由反射器提高其辐射能效率，但是针对不同的加热目的，有不同的反射器形状设计，反射器的形状、大小及受照距离改变，对於加热面的能量分布就不同。表5是不同形状的反射装置距离辐照面100毫米处的辐射强度，即辐射通量密度。5 几种反射装置的辐射通量

31、密度反射装置的形式 辐射通量密度(卡/厘米)拋物线反射装置球面反射装置双曲面反射装置干面反射装置 10784(3)改变输入电压由於加热器本身是一个电阻(钨丝或镍铬丝等)，输入电压不同，流过的电流也不同，加热器的表面温度改变，辐射强度即改变。交流电压的改变可採变压器、可变电阻、加热器串联或并联的配置，或三相Y-配线等方法。必须注意的是辐射加热器的寿命与输入电压有直接关係，建议使用时不超过其设定限值。这项方法要能进行即时控制，仍需补助其他控制方式。(4)加热开关法对於热惯性大的传统电热器，这是普遍採用的方法，其观念非常简单，当目标值大於实测值时供给电源為ON，当目标值小於实测值时，电源则為OFF。

32、对连续式加热装置，利用PLC或Timer的时间设定，在经过一定加热时间后即遮断电源的方法，也是属於此类型的控制。这种方法对热惯性小的透明石英近红外线灯管会造成闪灭的现象，於快速连续式的加热系统易造成加热不均匀的结果。(5)零点专通的平均电压控制这种方法是以一个固定时间(数秒鐘)為週期，控制导通功率电晶体在零位电压时进行切换，而能比例控制输入的电流流量。零电位时导通的最大优点是可降低电磁干扰的產生，维持良好的电力品质。但是对於热惯性低的近红外线灯管而言，这种方法仍会產生灯管闪烁、辐射热量不连续输出的现象。红外线乾燥节能应用加热乾燥的过程较复杂，同时存在热扩散与湿扩散现象。由於含水物料中水分会向含

33、水量低的力向移动，而物体内部的温度由高温向低温处扩散。如果温度与湿度梯度方向一致，则加速物料的乾燥速率。但如果温度与湿度梯度方向相反特，热扩散与湿扩散相互抵抗。若热扩散比湿扩散强烈，则水分(或其它溶剂)不但不能由内部扩散至表面再扩敬到环境气氛中去，而且恰恰相反，会把水分(或其它溶剂)进一步往内部赶，结果既不能达到加热乾燥的目的，甚至有可能因内部水分集中，外层乾燥而引起品质不良问题。加上红外线加热乾燥技术应用时，常因物性与製造流程的不同，所发展出的加热乾燥製程有很大的差异，至今还没有完整理论可来描述，因此开发製程是在很薄弱的理论基础上，偏重以实验的方式来从事製程工程的发展，常常技术的应用，已达艺

34、术工程的境地。红外线加热乾燥技术的实际工业製程应用与节能效果不胜枚举，兹列举下列几项功效显著者来加以谢明(8-9)：(一)水性胶带乾燥环保意识抬头，水性胶成為胶带业的宠儿。然而因水的蒸发热很大，传统热风方式未能达成有效乾燥目的，為了加速產能而盲目提高热风温度，造成水胶上层的温度太高，水分蒸发速率太快，而内层水分尚未扩散至上层时，使得上层之固体颗粒因靠近而聚结形成表乾，若此时水胶继绩受热其内部之水分因升温汽化但却无法从表面蒸发时，则会形成大小不一的汽泡，造成水胶乾燥品质劣化。因此利用高强度红外线配合送风系统以促进乾燥速率及品质，已成為新的发展趋势。表6是併用近红外线与热风的乾燥炉根据其实际商用运

35、转结果显示红用能源虽提高30%，但乾燥时间缩短50%，而且涂膜品质因无针孔而提高许多。表6 水性胶带乾燥改善状况 改善前 改善后250300C热风乾燥 输送速度5060公尺/分 有针孔现象 红外线併用200C热风 输送速度100200公尺/分 无针孔，品质提升 预估可提升至150公尺/分经济效益 產量增加50%，能源耗损增加30%单位能源生產量提高15%以上。表7 不同加热方式对涂膜品质影响比较名称试验项目 远红外线 远红外线 热风* 备註前处理 喷砂 喷砂 磷酸盐皮膜 烘烤条件 1.6kw5分(190C) 1.6kw5分(190C) 18013分 涂膜厚度 60户左右 80左右 5060 膜

36、厚计外观 良好小变色 良好不变色 良好不变色 目视光泽度 90%姒上 90%以上 90%以上 60镜反射率硬度 H H H 铅笔硬度附著力 100/100良好 100/100良好 100/100良好 1mm1mm100目耐衝击性 50cm合格 50cm合格 50cm合格 1/2500g (二)涂装乾燥从冰箱、洗衣机、空调机等的家电製品，到仪錶仪器、產业用机器、车辆车体的所有范围都有金属壳体的涂装，以乾燥烘烤而言，在热风加热的场合，热传达速度慢、达到乾燥温度需相当时间，而以近红外线加热的场合，由於涂装面顏色的差异，升温速度不一样常被指謫。对此，以远红外线加热的场合，由於在涂料主成分中的高分子材料

37、具有良好的远红外线吸收性，在短时间内升温到烘烤温度，便可形成出色的涂膜。对於处理各式各样的形状，大小物件，甚至是有阴影部分的工件係採用吊架悬挠被加热物，边回转这些被加热物，边行走於炉内的方式，亦可均匀的乾燥。此外，近年来藉由远红外线辐射及对流的复合加热技术，使对多样化形状的乾燥成為可能，同时其乾燥时间与以前的远红外线加热单独方式相比，进一步缩短许多。表7比较红外线加热与热风乾燥之效益，实验所用粉体是由环氧-聚酯型树脂组成，主成分是由2-2二对酚甲烷型环氧树脂，与饱和型聚酯树脂混合成粉体涂料。粉体平均颗粒大小约12m，粉体涂料顏色為黑色，而粉体涂装试片是利用高压直流电约80kV，将粉体静电喷涂覆

38、盖於经喷砂表面处理后100701 mm3的钢板上，并将完成之试片放置入输出功率為1.6kW的红外线加热炉中进行粉体硬化加热，分别检测了硬度、附著力、光泽度及耐衝击性，结果显示以红外线加热5分鐘以上时，硬度均可达H，附著度100/100，60 光泽度均90%以上，耐衝击测试50cm合格，而此涂料以热风加热需烘烤12分鐘方能保有如此品质，乾燥时间可减少一半，由於任何加热系统都不可避免热损失，但加热时间缩短意味能源的节约。表8是併用远红外线与热风的水性电著涂装乾燥炉根据其实际商用运转结果显示燃料耗用量可节省25%，乾燥时间缩短50%，涂膜品质更提高许多。表8 併用IR/热风乾燥炉运转例方法项目 热风

39、加热 衰红外线/热风併用燃料耗量 4.8 Nm3/hr 3.6 Nm3/hr乾燥温度 180200 200 乾燥时间 30分 1015分涂膜品质 外观 易沾附炭灰、灰尘 没有炭灰及灰尘沾附特性 无法製造消光產品 可製造消光序品硬度 4H 4H(三)纸管乾燥纺织工业中之合成纤维佔国内生產值之重要地位，其製程中之POY在酯片溶压抽丝后之高速捲取过程中使用大量纸管，為人纤工业不可获缺的生產具材之一，目前在纸管成形后，通常採人工搬运方式，置於热风乾燥炉加热约4小时，由於热风乾燥炉空间甚大，温度相差极大，温度控制较困难致使纸管内部水份与温度分布不均，导致成品内翘变形，為求改善此缺失只能以低温(约40C左

40、右)进行乾燥，不仅耗时并且耗能源。為了有效解决上述问题，改採用远红外线加热方式，配合以滚筒一面行走於炉内，一面滚筒自转，使纸管之加热乾燥不仅快速且均匀，并以PID温度控制及变频马达调整速度，使加热速度及加热温度有一宽广的调整范围，以配合生產速度及高品质之要求，根据实际连用结果，上述两种加热结果之比较如表9。表9 红外线纸管乾燥机运转结果表热风 红外线炉体(LWH) 1372 m 8.52.31.2 m运转方式 批次式 连续式耗电量 133kw/hr 57kw/hr处理速度 500 支/hr 480支/hr纸管品值 抗压强度 190kg 193kg乾燥度 较小均匀 均匀外观 易变形 无变形问题(

41、四)纸塑模的水分乾燥作為包装用塑胶缓衝材的替代品而备受注目之纸塑摸(纸製模壳)，係利用报纸、瓦楞纸板、杂誌等废纸藉湿式成形而製造成，此装置係以瓦斯或煤油作為热源，透过远红外线照射以进行其后的乾燥。就利用从前的热风方式而言，由於在製品的厚度方向，或每一製品部分，其乾燥速度不同，因而產生弯曲及歪斜，在复杂的形状者之场合，凹部的乾燥缓慢，必须长时间乾燥。远红外线能量由於很容易被水及纸所吸收，故升温快速，如此可以减轻因製品的表层与内部温差所產生的乾燥速度差，而减少弯曲及歪斜。即使是工业製品捆包用者而有深凹形态的场合，从前需要60120分的，现可缩短為3040分。(五)织线浸染乾燥日常生活上常见之缝鞋线

42、及水泥带封口线等，乃将编织完成之纱线经PU树脂黏著剂处理，再经加热乾燥定形完成，以增加其强度及光泽度，目前乾燥均以热风加热為主，但乾燥耗时且光泽度差，由於PU树脂是红外线良好吸收体，且属於薄膜涂层，因此相常适合红外线加热。表10是併用近、中红外线乾燥炉的实际商用运转结果，其中近红外线之输出功率以设定方式固定输出，中红外线则利用检测器回馈信号控制随著乾燥炉的状态输出其功率，结果显示耗电量由每小时22kW降至17kW，生產速度由每分鐘20米提高到25米，產品品质稳定且光泽度提高许多。10 工业织线浸染树脂定型乾燥项目 改善前 改善后改善状况 热风150C乾燥1分鐘。织线乾燥效果不佳内部易反潮。 色

43、泽度差。 使用近/中红外线热源，及温控装置，乾燥20秒。 完全乾燥。可精确控制炉温，品质稳定，色泽鲜丽。 由耗电每小时22Kw降至17KW。经济效益 乾燥速度由20米/分提升為25米/分。省能35%。 品质稳定度及色泽品质提升表11 硅橡胶红外线硫化项目 传统乾燥(使用前) 红外线乾燥(使用后)乾燥速度 90秒 12秒品质 断面椭圆有印痕 真圆度好无印痕產量 慢 大幅提升耗能 大 小(12Kw/H)设置空间 為原有之1/10(六)硅氧橡胶硫化由於硅氧橡胶具有杰出的耐高温范围、绝缘特性、无臭、无味、无毒、不污染之特性，為其他胶料所不能比的。因此，硅橡胶的应用差不多已普及到航空、汽车、医学等重要工

44、业上，其中硅橡胶管的製作方式多採挤製成型法，挤製之型件离开模子时尚在生料状况，脆弱而易变形，通常必须立即予以硫化，使之產生分子间的交联作用，赋予硅氧橡胶弹性的性质。目前硅橡胶硫化方法最流行的方法係用水平式热空气连续硫化法(HAV)。挤製品由平但不銹钢网製的运送带输送，利用对流方式作用在型件上以达硫化目的。由於HAV法係先加热空气，再将对流热以传导方式传入硅橡胶，但因硅橡胶的不良热传导性，使得硫化不易在内部均匀进行，此外水平硫化设备的运送带会在挤製品上显印痕，几无例外，而且对於管件製品其圆度也无法掌握，因為硫化前硅橡胶黏度先降低以致於会出现稍微下陷的情形，而造成品质劣化。因此，热风加热方式造成能

45、源浪费、品质及產能无法提升有值得改进的必要。為了改善这些缺失，我们以近红外线加热硫化硅橡胶，以2.5米高、12kW的近红外线炉加硫12秒，及以热风炉炉长约10.5米，炉温控制在280C左右，加硫90秒的產品為样品，分别检测其硫化程度及品质，可以说以红外线硫化的產品可得到较满意的结果，其整体效益此较如表11。(七)纺织品的染色乾燥在西装布料、窗帘布料的染色工程上，常為了避免顏色的重叠及混合，儘可能依顏色的数目而重复每一色的染色、乾燥循环。於此引进送风式远红外线加热炉，同时利用与多色染整机的组合，使工程一次便可完成。迄今，由於布料及染料对远红外线有良好的吸收率，且处理时间缩短為热风乾燥的1/41/

46、6左右，又不伤布料，远红外线乾燥也被确认可以有均一、鲜艳的加工等特长。结论以上，我们说明了有关红外线加热器的概要、特性及其应用例，随著科技的不断进步，工业界的生產技术也不断更新，讲求的是系统效率，製程省能与產品品质。在属於传统工业的加热与乾燥领域中，红外线技术因有不可替代的特性：加热乾燥迅速、能源生產力高、系统化容易、品质易於维护、生產环境改良等，这些特性将带来经营效率化及產业系统的变革，其所造成的重大利益，则不难想像，因此近年来在各国都以惊人的速度将红外加热应用於工业製程上。但实际上，在接受厂商委託所设计製造的装置设备，交货之后，由於厂商方面的要求，有关於装置的使用情况及结果等，大都不能作所谓情报交换和对外公开，因此，可做介绍的实际运转数据范例较缺乏，但是，红外线加热具有省能、高加热效率的优点是绝对可以肯定的。唯欲善用红外线加热的特点，则需对辐射体之红外线辐射特性与被加热物的红外线吸收特性充分掌握。此外红外线辐射体之辐射效率会随材质及加工方式的不同而有所变化，故於红外线辐射材的製作上，就须随时配合其辐射特性的诊测来加以调整。工研院能资所现已购买红外线辐射特性量测仪器，可提供国内业者来使用，深信对国内红外线辐射器品质的提升，将有所俾益。