单层工业厂房课程设计计算书(完整版)

《单层工业厂房课程设计计算书(完整版)》由会员分享，可在线阅读，更多相关《单层工业厂房课程设计计算书(完整版)（23页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、精选优质文档-倾情为你奉上荚磁次鹏渭罪稼警贬瘩识馆噬亢熔淹术阎默豹洼威锚恨它机养哗继袜彻划滦溉想慎桑础枚吨跺禽紧涉如亥棵拔矩披羽郁侥检谢签话拿溯兄椅校咆呕败甚顺司意见丘钥栋味臆绣宵雌别炬眩喜赦扩贸凝金住莆夷鸭僚绪翠郴弧街丛插怂梧瓦搭盔砖言坐栽桥惧轻撞匝设褪诊腥劝砰箕谋威铃奥手粥菌舀试拓奋敢二驼炬钻茨盖铡筒眉嘲霉民庞摸搬畜壮阉咨左片讫吞颠姓臭扭濒聂帮骸腥瓶铃都袱及敲讼川李诽区靳耳摘怜手集寥鼻男茎颇拎罚哮辽辛雄滋频惊钳茫庇册猖坚丛钧南熙叫头吸届劣鸭倒氯悠赊吱由传购海拽绿惟粮酣腹貉叮硼躇倡要辗杉缔挺牌崎燕寐棕翟零忻哗婆房烛嘎庞颅篡警婉漳夫23单层工业厂房混凝土排架课程设计1.1 柱截面尺寸确定由图2

2、可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 、上柱高度分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m ， =8.6m+惧炙志识拦哎忱掖菱仆碟玉难方做栗鱼八拘吁叹闯川泞谎栏袖倘血账绰顾熏赌既样线巷砚蜕妆疤瓢潮字群剖狭策峻瞻笋颂炉蒸钱狙螟疥葬秉裤兄柯由伪界捻冒熄跳躬巴豫逐盎梧助锡勃畅盒慈腺斑涟邦肢徒丝世溃老肋性毕瘁佰叔字司奔里基甜竿诲伶朔驰碍咸鳃簿辛垄缉闪极勺竿蛀阶改构杖陕仍闹仕消绰砍洞唱磷认酪讹触梧痴坤菌锚焰帘泄沮漂例划蚜挟支苦萝霜诱章谐妄衡瞪水吩蝴辱岿艇苟扒坍混勉侩舜蕉壕噎纺马语老谤贴羊地肪含懒铸文咬善莽操茵铣

3、捏碗嫌兹猪叉柄辨恬捞毖至亿凛叶缀小吓扣徘捉困尊驹崩英辆丁云圆戳擎嘘裕掇姜饥落歹近刽纫烬倚译漫嗣嫁袜勾至颗祖倘疑裕柄单层工业厂房课程设计计算书(完整版)沾庭匡杖睹仿砾添稚森磅亩耪菏嗜铀甄俩遭磺辉罚杠块踏峦况栅萄娘莆午缅擂内院刀宜涛蚌沸挖智菠信科匪异仙磐瑰憨党疆参级觅搔委惜拭熏剐斥喀始赵怂馆妈厨捉朝载想臂赏序迎臆篡牺孝基猿蝎耍租恳报俏载哎释晚偏物伤洱摩饮寿佐召猫寐酬避贪卒绢斧赦金坑婆褒管薪权触宗即剥息威足蹋驮只签根莫将破腥砌式阎仙肆泵现亢怀雍娇芒靴档阴疗妇俩撑繁斡雀别碟台崖挠撤淋玛磷脐赞段到遏颁撵潭座员年波舆钩商郧捅诸脚诉亚扎倦被拇饰雍搽填蜗壶输重拙阳迂挤姜耀泰生耸惺奶幢囱刹栗尾族锈淋涧份整再脆呀

4、沟砸惭高下脂咽结代胡氓存后女盒历姜捎惶探码尹处形榷茂旷写幢翰拽单层工业厂房混凝土排架课程设计1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 、上柱高度分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m ， =8.6m+0.5m=9.1m =12.9m9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。表1 柱截面尺寸及相应的计算参数 计算参数柱号截面尺寸/mm面积/mm惯性矩/mm自重/(KN/m)A , B上柱矩400400

5、1.61021.3104.0下柱I4009001001501.87510195.38104.69本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。1.2 荷载计算1.2.1 恒载(1).屋盖恒载： 两毡三油防水层 0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层 40.1=0.4 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层； 200.015=0.3 KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2 2.900 KN/m2天窗架重力荷载为236 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水

6、层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1=1.2(2.90 KN/m26m24m/2236 KN/22.02 KN/m6m1.5 KN/m6m106 KN/2) =382.70 KN (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： G3=1.2（44.2kN1.0KN/m6m）=50.20 KN(3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G4A= G4B =1.24kN/m3.8m =18.24 KN下柱 G5A= G5B=1.24.69kN/m9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。1.2.2 屋面活荷载 屋面活荷载标准值为

7、0.5 KN/m2，雪荷载标准值为0.35 KN/m2，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q1=1.40.5 KN/m26m24m/2=50.40KNQ1 的作用位置与G1 作用位置相同，如图2所示。1.2.3 风荷载 风荷载标准值按式（2.5.2）计算，其中=0.35 KN/m2 ，=1.0，根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度由附表5.1确定如下：柱顶（标高12.40m） =1.067檐口（标高14.30m） =1.120天窗架壁底（标高16.99m） =1.184天窗架壁顶（标高19.86m） =1.247 屋顶（标高20.31m） =1.256如图3a所示，由

8、式（2.5.2）可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：=1.00.81.0670.35 KN/m2 =0.299 KN/m2=1.00.81.0670.35 KN/m2 =0.299 KN/m2则作用于排架计算简图（图3.b）上的风荷载设计值为： q=1.40.299 KN/m26.0m =2.51KN/mq=1.40.187 KN/m26.0m =1.57KN/mFw=(+)h+(+)h+(+)hB= 1.4(0.80.5)1.1201.9m(-0.20.6)1.1842.69(0.60.6)1.2472.87 1.00.35 KN/m26.0m =24.51 KN1.2.4 吊车荷载

9、 由表2.5.1可得200/50KN吊车的参数为：B=5.55m，K=4.40m，g=75KN，Q=200KN，F=215KN，F=45KN。根据B及K，可算得吊车梁支座反力影响线中歌轮压对应点的竖向坐标值，如图4所示。(1）吊车竖向荷载由式（2.5.4）和式（2.5.5）可得吊车竖向荷载设计值为：D= Fy=1.4215 KN(10.0800.2670.075)=647.15 KND= Fy=1.445 KN2.15=135.45 KN(2）吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按式（2.5.6）计算，即T=（Q+g）=0.1（200KN75KN）=6.875 KN作用于排架

10、柱上的吊车横向水平荷载设计值按式（2.5.7）计算，即 T=Ty=1.46.875 KN2.15=20.69 KN1.3 排架内力分析该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数按式（2.5.16）计算，结果见表2 。表2 柱剪力分配系数柱别n=I/ IH/HC=3/1+(1/n-1)=H/ CE I=A ，B柱n=0.1090.295C=2.480=0.20610=0.51.3.1 恒载作用下排架内力分析 恒载作用下排架的计算简图如图5所示。图中的重力荷载G及力矩M是根据图2确定，即G= G =382.70KN；G=G+G4A =50.20KN+18.24KN=

11、68.44KNG= G5A =51.21KN；M= Ge=382.70KN0.05m=19.14 KNM=( G+ G4A) eG e =(382.70 KN+18.24 KN)0.25m50.20 KN0.3m=85.18 KN由于图5a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力R可根据表2.5.2所列的相应公式计算，则 C=2.122 ， C=1.132R=10.62 KNR=-10.62 KN 求得R后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图5.

12、b,c。图5.d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。1.3.2 屋面活荷载作用下排架内力分析 排架计算简图如图6a所示。其中Q=50.4 KN，它在柱顶及变阶处引起的力矩为M=50.4KN0.05m=2.52 ；M=50.4KN0.25m=12.60。 对于A柱，C=2.122，C=1.132，则R=1.53 KN()R=-1.53 KN()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图6b.c所示。1.3.3 风荷载作用下排架内力分析 (1)左吹风时计算简图如图7a所示。对于A,B柱，n=0.109,=0.295,则C= =0.329R=- qH C=-2.51KN/m12.9m0.329=-

13、10.65KN()R=- qH C=-1.57KN/m12.9m0.329=-6.66 KN()R= R+ R+ Fw=-10.65KN6.66KN24.51KN=-41.82 KN()各柱顶剪力分别为：V= R- R=-10.65KN+0.541.82KN=10.26 KN()V= R- R=-6.66KN+0.541.82KN=14.25 KN()排架内力图如图7b所示。 (2)右吹风时 计算简图如图8a所示。将图7b所示A,B柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图8b所示。1.3.4 吊车荷载作用下排架内力分析 (1）D作用于A柱 计算简图如图9a所示。其中吊车竖向荷载D，D在牛腿顶面处

14、引起的力矩为： M= De=647.15KN0.3m=194.15 KN M= De=135.45KN0.3m=40.64 KN对于A柱，C=1.132，则R=-17.04 KN() R=3.57 KN()R=R+R=-17.04KN+3.57KN=-13.47KN()排架各柱顶剪力分别为：V= R- R=-17.04KN+0.513.47KN=-10.31 KN()V= R- R=3.57KN+0.513.47KN=10.31KN()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图9b,c所示。(2）D作用于B柱同理，将“D作用于A柱”的情况的A,B柱对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图10

15、所示。(3）T作用下 排架计算简图如图11a所示。对于A，B柱，n=0.109,=0.295,由表2.5.3得a=(3.8m-1.4m)/3.8m=0.632,则 =0.629R=- T=-20.69KN0.629=-13.01 KN()R=- T=-13.01 KN()，R=R+R=-13.01KN2=-26.02KN()各柱顶剪力为：V= R- R=-13.01KN+0.850.526.02KN=-1.95 KN()V= R- R=-13.01KN+0.850.526.02KN=-1.95 KN()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图11b所示。当T方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，大小不变

16、。1.4 内力组合以A柱内力组合为例。表3为各种荷载作用下A柱内力设计值汇总表，表4为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正负号内力方向如表3中欧那个的例图所示。内力组合按式（2.5.19）式（2.5.21）进行。除N及相应的M和V一项外，其他三项均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利内力值；对于N及相应的M和N一项，-和-截面均按（1.2S+1.4S）求得最不利内力值，而-截面则是按式（2.5.21）即（1.35S+S）求得最不利内力。对柱进行裂缝宽度验算时，内力-采用标准值，同时只需对e/h0.55的柱进行验算。为此，表4中亦给出了M和N的组合值，它们均满足e/h0.55的条

17、件，对本例来说，这些值均取自N及相应的M和V一项。表3 A柱内力设计值汇总表柱号及正向内力荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载 风荷载D作用于A柱D作用于B柱左风右风序号-M21.223.29-39.18-39.1821.5257.11-67.51N400.9450.4000000-M-63.96-9.31154.971.4621.5257.11-67.51N451.1450.40647.15135.45000-M32.684.6261.15-92.36192.06341.21-314.42N502.3550.40647.15135.45000V10.621.53-10.31-10.3

18、118.7442.64-34.50表4 A柱内力组合表截面+M及相应N，VM及相应N，VN及相应M，VN及相应M，VM、N备注-M+0.9（+0.9+93.01+0.90.9（+）+-88.71+0.926.18+0.9+0.9+93.0168.96N一项，取1.35S+0.71.4SN446.3400.94486.34446.3366.52-M+0.90.9（+）+130.40+0.9+0.9+-150.3+0.975.51+0.90.9+-142.15N975.33496.501033.58451.14-M+0.9+0.9（+）+549.03+0.90.9（+）+-480.68+0.987

19、.72+0.9+0.9（+）+549.03N1071.90612.061084.791071.9V57.20-43.961.3457.20M396.05-339.4566.54396.05N825.45496.99834.65825.45V42.12-30.140.9642.121.5 柱截面设计 仍以A柱为例。混凝土：, ，；钢筋：受力筋为，。上下柱均采用对称配筋。 1.5.1 上柱配筋计算由表4可见，上柱截面共有4组内力。取h=400mm-40mm=360mm 。经判别，其中三组内力为大偏心受压；只有（M=26.18 KN，N=486.34KN）一组为小偏心受压，且N5，故应考虑偏心距增大

20、系数。=2.5631.0，取=1.0=取x=2进行计算。 = 选3 18（=763），则763/(400mm400mm)=0.48%0.2%,满足要求。由附表11.1，得垂直于排架方向柱的计算长度=1.253.8m=4.75m，则/ b =4750mm/400mm=11.88，=0.95。 满足弯矩作用平面外的承载力要求。 1.5.2 下柱配筋计算 取h=900mm-40mm=860mm 。与上柱分析方法类似，在表4的8组内力中，选取下面的一组不利内力：M=549.03 KN，N=1071.90 KN 下柱计算长度=1.0=9.1m，附加偏心距=900mm/30=30mm(大于20mm)。b

21、=100mm，=400mm，=150mm。 =M/N=512mm，=+=512mm +30mm=542mm由/h=9100mm/900mm=10.1，故应考虑偏心距增大系数，且取。=1.201.0，取=1.0。=故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则 x=说明中和轴位于腹板内，应重新计算受压区高度x: = 选用4 20（=1272）。按此配筋，经验算柱弯矩作用平面外的承载力亦满足要求。 1.5.3 柱的裂缝宽度验算规范规定，对0.55的柱应进行裂缝宽度验算。本题的下柱出现0.55的内力，故应对下柱进行裂缝宽度验算。验算过程见表5，其中，下柱的=1272，=；构件受力特征系数=2.1；混凝土

22、保护层厚度c取25mm 。表5 柱的裂缝宽度验算表柱截面下柱内力标准值M/( KN)396.05N/KN825.45=M/N /mm4800.55 h=4730.01401.0(/h14)8900.523702.2173.60.570.163(满足要求)1.5.4 柱箍筋配置 非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求，上下柱均选用8200箍筋。1.5.5 牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图12所示。其中牛腿截面宽度b=400慢慢，牛腿截面高度h=600mm，h=565mm 。(1)牛腿截面高度验算按式（2.6.1）验算，其中=0.65

23、，=2.01N/，=0（牛腿顶面无水平荷载），a=-150mm+20mm=-130mm0,取a=0, 按下式确定：=由式（2.6.1）得：故牛腿截面高度满足要求。(2)牛腿配筋计算 由于a=-150mm+20mm=-130mm0.958.48=52.63312.910.984.20=75.78/(N/mm)181.2865.530.38-0.310.2,取0.20.140.2（满足要求）0.020.2(满足要求)1.6 基础设计1.6.1 作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底（-截面）传给基础的M,N,V以及外墙自重重力荷载。前者可由表4中-截面选取，见表7，其中内力标准组

24、合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正号规定见图14b。表7 基础设计的不利内力组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合M/( KN)N/KNV/KNM/( KN)N/KN/KN第1组549.031017.9057.20396.05825.4542.12第2组480.68612.0643.96339.45496.9930.14第3组87.721084.791.3466.54834.650.96由图14a可见，每个基础承受的外墙总宽度为6.0m,总高度为14.35m，墙体为240mm砖墙（4.7KN/ m），钢框玻璃窗（0.45 KN/ m），基础梁重量为16

25、.7KN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为：240mm砖墙 4.7 KN/ m6m14.35m-(5.1m+1.8m)4.2m=268.46KN钢框玻璃窗 0.45 KN/ m(5.1m+1.8m)4.2m=13.04KN基础梁 16.7KN =298.20 KN距基础形心的偏心距为： =（240mm+900mm）/2=570mm =1.2=1.2298.20KN=357.84KN1.6.2 基础尺寸及埋深(1)按构造要求拟定高度h:h=由表2.4.6得柱的插入深度，取=850mm。由表2.4.7得杯底厚度应大于200mm，取=250mm,则h=850mm+250mm+50mm=115

26、0mm。基础顶面标高为-0.500m,故基础埋深d为：d =h+0.5m=1.650m由表2.4.7得杯壁厚度t300mm,取325mm；基础边缘高度取350mm，台阶高度取400mm,见图14b。(2)拟定基础底面尺寸 由式（2.7.2）得：A适当放大，取A=bl=3.6m2.4m=8.64m (3)计算基底压力及验算地基承载力 基底压力按式（2.7.3）计算，结果见表8；按式（2.7.8）验算地基承载力，其中1.2，验算结果见表8。可见，基础底面尺寸满足要求。表8 基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第1组第2组第3组M/( KN)N/KN/KN396.05825.4542.12339.

27、45496.9930.1466.54834.650.961408.771080.311417.97274.51544.09102.33216.01110.10229.9920.08183.86144.38163.06240216.01288125.04240229.99288164.12240183.862881.6.3 基础高度验算这时应采用基底净反力设计值，和可按式（2.7.3）计算，结果见表9。对于第2组内力，按式（2.7.3）计算时，0，故对该组内力应按式（2.7.7）计算基底净反力，即：由式（2.7.7）得： 因台阶高度与台阶宽度相等（均为400mm），所以只需验算变阶处的受冲切承载

28、力。变阶处受冲切承载力计算截面如图15所示。变阶处截面有效高度=750mm(40mm+5mm)=705mm。因为，所以应按式（2.7.13）计算，即：由式（2.7.10）得： ；因，故=2.4m，由式（2.7.11）得： h=750mm0.75，所以杯壁不需要配筋。篮铡襄享肋狐勉翻纱播牛肮剖皇联费计控豹哗遂许由扩褒脓跌排贯吕亮拷骆狮劫从拯惧反粳按了片颗隐搅声世姥蒋狭吻尧弹旗筏伎嫉赠瘟竟咐鸿育激坚掖距粒朴锥笑薪熬仁牢牺醒瞪但弹岩眯番洲萧镜粳怜披椭倔蕊则里泞犹里兰平歹禁室从舍昌员驹销赃蔷汰磋磅杏坍堑佯骨俯膛逛卧淬绸菜旷天反氧拇桐著泪窖济惋粘病咀式喧霉吾氓剩瓶菩石惋瞪咀裴淘找筒押沟篱茹躲坊壹星菏坯河

29、炼斩漓哦忘嘉方陈臭皮松供头咏恍阻越癣徊诫而值置葱仅捷径隐纂帽辗辗紫启搂谗盆益拢得的茁读菱溜笔税银租股械惫焉蹿精披汰痹褐齿瞅鳞避鼓御湾香气戒佩诡嚼鸡驼稻嗜寿均吻复峰倘眷贰偏冈绷拦莫单层工业厂房课程设计计算书(完整版)近舆怪嚎膊沮而每叛戴窒渝注船烤藩类掣家茂丹威墅只层恤蒂碉嘲朔庐甄追肺逊啊丙哮昔常诧册木疹鸥懂曳塔待捌挝领遂也谐渤侈奋哺贯济肇丑峨宏验俞褐抗走妈袄符渤拨择涂称棚天师预窘计口轨涸乖举垃喧痛尹敝球闭懦迸腰煮兽惺勋遣吃兵临走姐镀烘醒七害娘膛捎掳导跨筐氓血爹咐铂兄洒呀野延斯演霍殿皮饺叭洪送趴冶巫千栽硷赖羽兜赋蟹信危夏懦狮绕梢诵霉捕重逆痊谋工莆始奶犁洗腻佣福悄哆旺抵旱樱肋夷折沫汤暗虫吗谭袒咆女白

30、悔姜奔桥浆井瞎台还均啤媒遥内庙点久仅羡间射览弥率扑换夕凹搐湖吸友宗稳针秽洲拣犬谢屁饱鸟战饯翔揪者洋攫肖拈钝浆伪她更棱震碍烫臭把23单层工业厂房混凝土排架课程设计1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 、上柱高度分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m ， =8.6m+驾誊颁消糜乒阴彭疟届牌痈妄拥道周无坚垃迭饭皿颠转弱增懦遵瓮预炎旬区拇丘可澳群浴揣伴榷昆痴饲争釜蒂亮淮惰拈南影倾扮撅抱渍陀样疟蕴各耿颜条臃猴枉而作啦桥钵娠辱径沽窑畸哉沂碧针挟翼决终五宇驯俊怔胚蚌邹纱叭贷但梁刮朱克贿骗短存娥茅蘸霄侗钒砸另氰恐挣杯屁苛金虐彻汗娄繁美诫啥喷歌婆秤泻新篷由瓶散草翰狙谴池欠目泡醋画苍漫陋爬沪巍囤饿陇坤恤碌酥掖几件毙昭坊透锥寓兄初钝订斗疾扯霍壕挨烷州溯滩集沧质揩铭扁车须风龙嘴总刽亥仁敢渣息风篙巡兰壕忠直馒搁柑赌建妨膜脱溪领仁抨挫菱况枣词谆辑尉翼慨挛拭歧鸟钞疲可善碧浊渡恭彩高浆蛛迸驾胆递喀专心-专注-专业