矿泉水瓶瓶盖塑模设计论文

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1、、八 、-前言随着中国当前的经济形势的日趋好转， 在“实现中华民族的伟大复兴” 口号 的倡引下， 中国的制造业也日趋蓬勃发展； 而模具技术已成为衡量一个国家制造 业水平的重要标志之一， 模具工业能促进工业产品生产的发展和质量提高， 并能 获得极大的经济效益， 因而引起了各国的高度重视和赞赏。 在日本， 模具被誉为 “进入富裕的原动力”，德国则冠之为“金属加工业的帝王”，在罗马尼亚则更 为直接：“模具就是黄金”。可见模具工业在国民经济中重要地位。我国对模具 工业的发展也十分重视，早在 1989年 3月颁布的关于当前国家产业政策要点 的决定中，就把模具技术的发展作为机械行业的首要任务。近年来，塑料

2、模具的产量和水平发展十分迅速，高效率、自动化、大型、长 寿命、精密模具在模具产量中所战比例越来越大。 注塑成型模具就是将塑料先加 在注塑机的加热料筒内， 塑料受热熔化后， 在注塑机的螺杆或活塞的推动下， 经 过喷嘴和模具的浇注系统进入模具型腔内，塑料在其中固化成型。本次设计的主要任务是矿泉水瓶盖注塑模具的设计。 之所以选择这个设计题 目的主要有两方面意义： 1、瓶盖是带内螺纹的塑件要求设计时要充分考虑到脱 模的方式方法，多分型面结构以及点浇口方式的模具结构设计方法； 2、瓶盖属 中小型件在我们的日常生活中有一定的普遍性和代表性， 为今后的实用性模具设 计奠定了基础以更好的服务模具制造业服务社会

3、。本次设计的主要目的： 了解模具设计的方法与内容； 掌握各类型模具的基本 结构以及各零部件与非标准件的设计； 熟悉模具材料的性能与应用以及加工方法 与加工手段；熟练应用各种模具设计软件，包括 CAD、CAXA、Pro/E 等；了解模 具的发展状况与发展方向。希望通过本次设计为今后的工作奠定一个良好的基 础。1. 塑件的工艺分析1.1 塑件的型工艺分析该塑料制品为瓶盖，其塑件的结构以及表面形状较为简单， 整个塑件呈筒状， 整个塑件高达12mm外径为28mm壁厚1mm作为实用零件对其尺寸公差没有 太严格的要求， 故在本次设计中可以忽略此方面的考虑， 以降低模具的加工制造 成本。且塑件本身壁厚较小、

4、均匀，适合于大批大量的注塑模具生产。塑件图如 下所示： 塑件图：塑件的壁厚对塑件质量的影响很大。 壁厚过小，成型时熔融塑料流动阻力大， 充模困难，特别是大型且形状复杂的塑件更为突出。壁厚过大，不但浪费原料， 而且增加冷却时间，更重要的是塑件产生气泡、缩孔、翘曲变形等缺陷。查相关 手册可知，该塑件的壁厚均为1mn在其最小壁厚范围内。因此，该塑件符合注塑 模具成型的厚度条件。为了避免应力集中，提高塑件的局部强度， 改善熔体的流动情况且便于脱模， 在塑件各内外表面的连接处， 应采用过渡圆弧。 塑件上的过渡圆弧对于模具制造 也是必要的。在无特殊要求时，塑件连接处均应有不小于0.51mm勺圆角。按照圆角

5、的设计原则： 一般外圆弧半径应是厚度的 1.5 倍、内圆弧半径应是厚度的 0.5 倍。本次设计要求该塑件的内外圆弧半径结合生产实际来设计，根据现有的 生产力状况以及条件设备，此塑件的内外过渡圆弧是小半径为0.5mm适合注塑制品的结构和工艺要求。1.2 塑件材料的选择及材料特性该塑件在尺寸上要求比较高 , 且在长期的使用过程中需要较高的强度和硬 度，也要求有一定的耐磨性， 在保证塑料制品的功能和性能的同时还要考虑到加 工生产、成本和供应，综合上述各方面的考虑和甄选以及结合工厂的实际生产， 选用收缩率较小、综合性能优良、在工程技术中应用广泛的塑料LDPE（低密度聚乙烯）。LDPE中文名：低密度聚乙

6、烯英文名： Low density polyethylene聚乙烯（LDPE是高压下乙烯自由基聚合而获得的热塑性塑料。 无毒、无味、 呈乳白色。密度为 0.940.965g/cm3, 有一定的机械强度 ,具有较好的柔软性、 耐冲击性及透明性， 但和其他塑料相比机械强度低， 表面硬度差。 聚乙烯的绝缘 性能优异， 常温下聚乙烯不溶于任何一种已知的溶剂， 并耐稀硫酸、 稀硝酸和任 何浓度的其他酸以及各种浓度的碱、 盐溶液。 聚乙稀有高度的耐水性， 长期与水 接触其性能可保持不变。 其透水气性能较差， 而透氧气和二氧化碳以及许多有机 物质蒸气的性能好。在热、光、氧气的作用下会产生老化和变脆。一般使用

7、温度 约在80 oC左右。能耐寒，在-60 oC时仍有较好的力学性能，-70 oC时仍有一 定的柔软性。结晶形塑料 ,吸湿性小,成型前可不预热， 熔体粘度小， 成型时不易分解， 流 动性极好，溢边值为0.02mm左右,流动性对压力变化敏感，加热时间长则易发生 分解。冷却速度快 , 必须充分冷却 , 设计模具时要设冷料穴和冷却系统。 收缩率大，方向性明显，易变形、翘曲，结晶度及模具冷却条件对收缩率影响大，应控制模 温。宜用高压注射，料温要均匀，填充速度应快，保压要充分。不宜采用直接浇 口注射，否则会增加内应力， 使收缩不均匀和方向性明显。 应注意选择浇口位置质软易脱模，塑件有浅的侧凹时可强行脱模

8、。压缩比：1.842.30热变形温度：1.88MPa 48oC0.46MPa 6082 oC抗拉屈服强度 :2239 MPa拉伸弹性模量：0.840.95GPa弯曲强度：2540MPa弯曲弹性模量：1.11.4 GPa压缩强度：225 MPa疲劳强度：11 Mpa (107周）脆化温度：-701.2.5 LDPE 的注射工艺参数注射机类型：柱塞式喷嘴形式：直通式喷嘴温度：150170oC料筒温度：前 170200oC后 140160oC模温：3045oC注射压力：60100Mpa保压力：4050Mpa注射时间：05s保压时间：1560s冷却时间：1560s成型周期：40140s2. 注射设备的

9、选择2.1 估算塑件的体积和质量塑件的工作条件对精度要求较高，根据 LDPE的性能可选择其塑件的精度等级为6级精度（查阅塑料成型工艺与模具设计P67表3-9）。外径 : 28mm壁厚 : 1mm内径 : 24mm壁厚 : 1mm由体积计算公式可计算得塑件的近似体积得 :V 塑=S*H=2.413cm33v代入数查得LDPE低密度聚乙烯）密度约为：.94g/cm由公式w据可得塑件的质量为：W塑 =V 塑 X r 塑=2.27（g）。2.2 选择注射机根据所选择的参数，初步估算浇注系统的 ：体积：V浇=89cm。其质量约为：W浇=V浇X r塑=7.58.5g。S=（nX W塑 + W 浇）/0.8

10、=17-18g。可以初步选项注射机型号为： XS-Z-60XS-Z-60 注射机的技术规格如下 ：型号：XS-Z-60额定注射量 （cm3） ：60螺杆直径 （mm）：38注射压力 （MPa） ：122注射行程（ mm）：170注射时间（ s）：0.7注射方式：柱塞式合模力 kN）：500最大注射面积（ cm2）：130最大开（合）模行程（mm）： 180模具最大厚度（ mm）：200模具最小厚度（ mm）：70动、定模固定板尺寸（mm）： 300 X 440喷嘴圆弧（ mm）：12喷嘴孔径（ mm）：4以上参数参见塑料成型工艺及模具设计第311页附录G,部分国产注射 成型机的型号及技术参数。

11、柱塞式注射机成型原理： 先将粉状或粒状从注射机的料斗中送进配备加热装置的料筒中, 塑化成熔融 状态；然后,在柱塞的推动下,塑料熔体被压缩,并以极快的速度向前经喷嘴注 入到模具型腔中,最后充满型腔的熔体经过保压、冷却而固华成塑件开模取出。 如此即完成一个成型周期。柱塞式成型机中, 塑料熔化成黏流态的热量主要由筒外部的加热器提供。 在 柱塞的平稳推动下, 料流是一种平缓的滞流态势。 料筒内同一横截面上不同径距 的质点有着梯度变化的流速,结果靠料筒轴心的流速快,靠近料筒壁的流速慢。 料筒同一截面上的温度分布也有差异, 靠近筒壁的料, 因流速慢, 又直接接受外 壁的电热圈加热,所以温度高；而靠近轴心的

12、料,因流动快,且又与料筒加热圈 隔了一层热阻很大的塑料层, 所以温度低。 可见在柱塞式料筒内, 塑料的塑化程 度很不均匀。注射机的分类：按外形可分为：卧式、立式和直角式 按传动方式可分为：机械式、液压式和液压、机械联合式 按用途又可分为：通用型和专用型所选注射机的型号为：XS-Z-30，属于卧式通用型注射机。2.3 模架的选择由塑料成型工艺及模具设计 214-215 页可知,我国注射模架标准有 2 个, 即注射模中小型模架及技术条件（GB/T12556-1990）和大型塑料注射模架（GB/T12555-1990）,本次设计为中小型，选择A4型模架。根据模具型腔布局的 中心距和凹模嵌件的尺寸可以

13、算出凹模嵌件所占尺寸为 64*64mm又考虑凹模最 小壁厚，导柱，导套的布置等，再同时参考，可以确定模架选用序号为 5。（1）A板尺寸。A板是定模型腔板，塑件高12mm凹模嵌件深度为12mm 又考虑模板上还要开设冷却水道，需要留出足够距离，故A板厚度取32mm（ 2） B 板尺寸。 B 板是型芯固定板，按模架标准板厚取 25mm。（3）C板（垫块）尺寸。垫块二推出行程+推板厚度+推杆固定板厚度+（510）mm=12+16+12.5+510=45.550.5m，初步选 C 为 50mm经上述尺寸计算，模架尺寸已经确 定模架序号为 5，板面为 200 255 172mm。 .(1) 模具平面尺寸2

14、00 255 300 440mm合格(2) 模具高度尺寸188mm 70172200mr合格(3) 模具开模行程 S=H1+H2+(510)=20+32+510=5762180m合格2.4 最大注射压力校核LDPE勺注射压力：60100Mpa 小于 XS-Z-60 注射机：注射压力(MPa):122 Mpa,所以符合要求。2.5 最大注射量校核浇注系统体积为2.413*4+89=1819 cm3,而注射机额定注射量为 60cm3 明显满足要求。2.6 锁模力校核由表 4-2 知，型腔平均压力为 25Mpa， A= 142 44.52 2526 mm3p腔A分25 2526=63.17KN,明显

15、小于注射机合模力500Mpa合格。3. 塑料件勺工艺尺寸勺计算成型零件勺工作尺寸是指凹模和凸模直接构成塑件勺尺寸 通常包括凹模和凸模勺径向尺寸(包括零件勺长和宽) 、凹模和凸模勺高度尺寸及位置尺寸 故 零件勺工作尺寸计算主要是凹模和凸模勺尺寸计算1 、产生偏差勺原因： 塑料勺成型收缩成型收缩引起制品产生尺寸偏差勺原因有： 预定收缩率(设计算成型零部件 工作尺寸所用勺收缩率) 与制品实际收缩率之间勺误差； 成型过程中 收缩率可 能在其最大值和最小值之间发生勺波动。(T s = (SmaxS min) X制品尺寸成型收缩率波动引起勺制品勺尺寸偏差Smax、Smin分别是制品勺最大收缩率和制品勺最小

16、收缩率。 成型零部件勺模具制造偏差 工作尺寸勺制造偏差包括模具勺加工偏差和装配偏差。 加工偏差就是模具在 制造过程中所产生勺尺寸偏差 装配偏差主要是模具在分型面上勺合模间隙以及 组合模具的配合偏差。 成型零部件的磨损成型零部件的摩损相对于精度要求不高的大型零部件来说，可以不考虑，但对于精度要求较高的小型零部件，就必须要对其进行考虑。3.1型腔尺寸本产品为LDPE制品，属于大批量生产的小型塑件，预定的收缩率的最大值和最小值分别取1.5%和3.5 %。平均收缩率s为2.5%，此产品采用6级精度，属 于一般精度制品。因此，凸凹模径向尺寸、高度尺寸及深度尺寸的制造与作用修 正系数x取值可在0.50.7

17、5的范围之间，凸凹模各处工作尺寸的制造公差，因 一般机械加工的型腔和型芯的制造公差可达到IT 7IT 8级，综合参考，相关计算具体如下：（相关公式参见塑料成型工艺及模具设计第 127页）3.2计算螺纹型芯的工作尺寸螺纹型芯大径：（d M大）0- 8z=（1+ s）ds大 +中0- 8 z螺纹型芯中径：（d M中）0- 8z=（1+ s）ds中+中0-8z螺纹型芯小径：（d M小）0- 8 z=（1+ s）ds 小 +中0-8 zdM大, dM中, dM小分别为螺纹型芯的大，中，小径；ds大, ds中, ds小分别为塑件内螺纹大，中，小径基本尺寸；中塑件螺纹中径公差；S z螺纹型芯的中径制造公差

18、，其值取厶/5。将数据代入以上公式计算得：（dM大）0- Sz =（1+2.5%） X 28+0.03。如0=29.00（dM 中）0 sz =（ 1+2.5%） X 26+0.03 -0.03/50=26.95（dM 小）-sz =（ 1+2.5%） X 24+0.03 -0.03/50=24.903.3型腔壁厚和底板厚度计算注射模在其工作过程需要承受多种外力，如注射压力、保压力、合模力和脱 模力等。如果外力过大，注射模及其成型零部件将会产生塑性变形或断裂破坏， 或产生较大的弹性弯曲变形， 引起成型零部件在它们的对接面或贴合面处出现较 大的间隙， 由此而发生溢料及飞边现象， 从而导致整个模具

19、失效或无法达到技术 质量要求。因此，在模具设计时， 成型零部件的强度和刚度计算和校核是必不可 少的。一般来说，凹模型腔的侧壁厚度和底部的厚度可以利用强度计算决定， 但凸 模和型芯通常都是由制品内形或制品上的孔型决定， 设计时只能对它们进行强度 校核。因在设计时采用的是镶嵌式圆形型腔。因此，计算参考公式如下：侧壁：按强度计算：按刚度计算：底部：按强度计算：按刚度计算：凸模计算：按强度计算：按刚度计算： 参数符号的意义和单位以及经查表所得值如下：Pm模腔压力（ MPa ）取值范围 5070E材料的弹性模量（MPa）查得2.06相5材料的许用应力（MPa）查得176.5;S 成型零部件的许用变形量（

20、mm）查得0.05;将以上值代入公式计算可得：按强度计算得： s 4.93mmhs 4.38mm r 8.52mm按刚度计算得： s 0.93mmhs 1.91mm r 3.97mm模具采用材料为 3Gr2W8 V,淬火中温回火， 46HRC3.4 脱模机构的设计脱模力是指将塑件从型芯上脱出时所需克服的阻力。 它是设计脱模机构的重 要依据之一 . 当塑件收缩包紧型芯时,2 tESL cos (f 仙)+0.ia(1)1 f sin cos21 900 0.02 11 cosl (0.4 tan 1) +(10.38)0.4 sin 1 cos1脱模力的大小随塑件包容型芯的面积增加而增大，随脱模

21、斜度的增加而减 小。由于影响脱模力大小的因素很多，如推出机构本身运动时的摩擦阻力、 塑料 与钢材间的粘附力、大气压力及成型工艺条件的波动等等，因此要考虑到所有因素的影响较困难，因此上面计算出的结果只是一个近似值，实际的脱模力应比计 算出来的要大才合理。(1) 推出面积：A=(D2 d2)-(142122)40.84mm244(2) 推出应力：空 1.2 820.52 24.6Mpa 225Mpa，合格A 40.84用推件板推出机构中，为了减少推件板与型芯的摩擦，在推件板与型芯间留 0.200.25m m的间隙，并用锥面配合，防止推件因偏心而溢料。对于推件板推出机构而言，由于推杆端面与推件板接触

22、，可以起到复位杆的 作用。因此，可以不必再另外设置复位杆。4. 型腔数目的确定及排布为了使模具与注射机的生产能力相匹配， 提高生产效率和经济性，并保证塑 件精度，模具设计时应确定型腔数目，常用的方法有以下：1、根据经济性确定型腔数目。根据总成型加工费用最小的原则，并忽略准备时间和试生产原材料费 用，仅考虑模具加工费和塑件成型加工费。2、根据注射机的额定锁模力确定型腔数目。当成型大型平板制件时，常用这种方法。设注射机的额定锁模力大 小为F (N),型腔内塑料熔体的平均压力为 Pm单个制品在分型面上的投影面积 为A1,浇注系统在分型面上的投影面积为 A2,贝(nA1+A2)PmF 即：nF Pm?

23、APm?A3、根据制品精度确定型腔数目。根据经验，在模具中每增加一个型腔，制品尺寸精度要降低4%,高模具中的型腔数目为n,制品的基本尺寸为L,塑件尺寸公差为，单型腔模具注塑模具生产时可能性产生的尺寸误差为s%( s不同的材料，有不同的值，如：聚甲醛为 0.2%,尼龙66为0.3% ,聚碳酸酯、聚氯乙烯、ABS等非结晶型塑料为0.05%),则有塑件尺寸精度的表达式为:L s%+ (n-1)L s% 4%简化后可得型腔数目为：2425s?L对于高精度制品，由于多型腔模具难以使各型腔的成型条件均匀一致，故通常推荐型腔数目不超过4个。4、根据注射机的额定最大注射量确定型腔数目。设注射机的最大注射量G(

24、g),单个制品的质量为 W1(g),浇注系 统的质量为W2(g),则型腔数目n为：0.8G W2n_W型腔的排布设计原则：多型腔有模板上的排列形式通常有圆形、H形、直线型及复合型等，在设计时应遵循以下原则：1、尽可能采用平衡式排列，确保制品质量的均一和稳定。_型腔布置与浇口开高部位应力求对称，以便停止模具承受偏载而产生溢 料现象。3、尽量使型腔排列得紧凑，以便减小模具的外形尺寸。采用对称平衡的排布，如下图示：型腔数目及排布图5. 分型面的选择分型面是指分开模具取出塑件和浇注系统凝料的可分离的接触表面 .一副 模具根据需要可能有一个或两个以上的分型面 ，分型面可以是垂直于合模方向， 也可以与合模

25、方向平行或倾斜。分型面的选择应遵循以下原则：1、便于塑件脱模：开模是应尽量使塑件留在动模内； 应有利于侧面分型和抽芯； 应合理塑件在型腔中的方位。2、考虑和保证塑件的外观不遭损害。3、尽力保证塑件尺寸的精度要求。4、有利于排气和尽量使模具加工方便。 本塑件属于薄壁壳小型塑件，塑件冷却时会因为收缩作用而包覆在凸模上， 故从塑件脱模和精度要求角度考虑， 应有利于塑件滞留在动模一侧， 以便于脱模， 而且不影响塑件的质量和外观形状，以及尺寸精度。综合以上因素，分型面应选择在瓶盖的下部较为合理，如图所示 : 分型面图：6. 浇注系统的设计 注射模的浇注系统是指从注流道的开始端到型腔之间的熔体流动通道。

26、其作 用是使塑料熔体平稳而有序地充真到型腔中， 以获得组织致密、 外形轮廓清晰的 塑件。浇注系统一般由主流道、分流道、浇口和冷料穴等四部分组成。 设计原则：浇注系统的设计应保证塑件熔体的流动平稳、 流程应尽量短、防止型芯变形、 整修应方便、防止制品变形和翘曲、 应与塑件材料品种相适用、 冷料穴设计合理、 尽量减少塑料的消耗。6.1 主流道的设计主流道是连接注射机喷嘴与公流道的一段通道， 通常和注射机喷嘴在同一轴 线上，断面为圆形，带有一定的锥度。本塑件所用的材料为LDPE(底密度聚乙烯)，根据其流动性特点，主流道设 计的主要参数如下：(1) 主流道长度：小型模具主流道长度应尽量小于60mm本次

27、设计中取 30mm。.(2) 主流道小端直径：4=注射机喷嘴尺寸+ (0.51)mm=4+0.5=4.5mm(3) 主流道大端直径：d d L主tan 7mm，式中4o。(4) 主流道球面半径：SR)注射剂喷嘴球头半径+ (12)mm=12+2=13mm( 5)球面的配合高度： h=5mm。33=949.5 mm =0.95 cm6.2 分流道的设计在设计时应考虑尽量减少在流道内的压力损失和尽可能避免熔体温度降低，同时要考虑减小分流道的容积压力和压力平衡，因此采用平衡式分流道。由于流道设计简单，根据四个型腔的结构设计，分流道较短，故设计时应适 当小一些。单边分流单长度L分取35mm。因为该塑件

28、的质量为2.27g s+H+810mmL导柱导向部分长度（mm）;sA 分型面分型距离 （mm）;H中间板的厚度（mr）s1=46.5mm s=49.551.5mm H=34.5mm L 92mm定端与模板间用H7/m6或H7/k6的过渡配合,导向部分通常采用 H7/f7或 H8/f7 的间隙配合。根据模具结构的要求， 与导柱同动作的弹簧应布置 4个，并尽可能对称布置 于A分型面的四周，以保持分型时弹力均匀，中间板不被卡死。布局形式如图所示：导柱排布图8. 排气系统和温度调节系统设计8.1 排气系统当塑料熔体填充型腔时 , 必须顺序排出型腔及浇注系统内的空气及塑料受热 或凝固产生的低分子挥发气

29、体。 如果型腔内因各种原因而产生的气体不被排除干 净 , 一方面将会在塑件上形成气泡、 接缝、表面轮廓不清及充填缺料等成型缺陷， 另一方面气体受压，体积缩小而产生高温会导致塑件局部碳化或烧焦（褐色斑 纹），同时积存的气体还会产生反向压力而降低充模速度，因此设计型腔时必须 考虑排气问题。 有时在注射成型过程中， 为保证型腔充填量的均匀合适及增加塑 料熔体汇合处的熔接强度， 还需在塑料最后充填到的型腔部位开设溢流槽以容纳 余料，也可容纳一定量的气体。通常中小型模具的简单型腔， 可利用推杆、活动型芯以及双支点的固定型芯 端部与模板的配合间隙进行排气，其间隙为 0.030.05mm。8.2 温度调节系

30、统塑料在成型过程中 , 模具温度会直接影响到塑料的充模、定型、成型周期和 塑件质量。模具温度过高，成型收缩大，脱模后塑件变形率大，而且还容易造成 溢料和黏模；模具温度过低，则熔体流动性差，塑件轮廓不清晰，表面会产生明 显的银丝或流纹等缺陷； 当模具温度不均匀时， 型芯和型腔温度差过大， 塑件收 缩不均匀， 导致塑件翘曲变形， 会影响塑件的形状和尺寸精度。 高置温度调节系 统以达到理想的温度要求。冷却系统的作用：1、防止塑件脱模变形。2、缩短成型周期。3、使结晶性塑料冷凝形成较低的结晶度，以得到柔软性、挠曲性、伸长率 较好的塑件。设计冷却系统时应考虑的因素：1、模具的结构形式。2、模具的大小。3

31、、塑件熔接痕的位置。1、当模具仅设一个入水接口和一个出水接口时，应将冷却管道进行串联连 接。2、采用多而细的冷却管道，比采用独根大冷却管道好，因为多而细的冷却 管道扩大了模温调节的范围。3、在收缩率大的塑料制品模具中，应沿其收缩方向设置冷却回路。4、普通模具的冷却水应采用常温下的水，通过调节水的流量来调节模具温 度。5、合理地确定冷却管道的中心距以及冷却管道与型腔壁的距离，一般为冷 却管道直径d的（12）倍,管道与管道间的距离一般为（2.54）d。6、尽可能使所有的冷却管道孔分别到各处型腔表面的距离相等。7、应加强浇口处的冷却。8、应避免将冷却管道开设在制品熔合纹的部位。9、注意水管的密封问题

32、。10、进、出口水管接头的位置应尽可能设在模具的同一侧， 为了不影响操场作，通常应将进、出口水管接头设在注射机背面的模具一侧。 基本原则：熔体热量 95%由冷却介质（水）带走，冷却时间占成型周期的2/3 。注射模冷却系统设计原则：1. 冷却水道应尽量多、截面尺寸应尽量大 型腔表面的温度与冷却水道 的数量、截面尺寸及冷却水的温度有关。2冷却水道至型腔表面距离应尽量相等当塑件壁厚均匀时，冷却水道到型腔表面最好距离相等， 但是当塑件不均匀时， 厚的地方冷却水道到型腔表面 的距离应近一些， 间距也可适当小一些。 一般水道孔边至型腔表面的距离应大于10mm 常用 1215mm.3浇口处加强冷却塑料熔体充

33、填型腔时，浇口附近温度最高，距浇口越远温度就越低， 因此浇口附近应加强冷却， 通常将冷却水道的入口处设置在浇 口附近，使浇口附近的模具在较低温度下冷却， 而远离浇口部分的模具在经过一 定程度热交换后的温水作用下冷却。4冷却水道出、入口温差应尽量小如果冷却水道较长，则冷却水出、入口的温差就比较大，易使模温不均匀，所以在设计时应引起注意。冷却水道的总长度的计算可公式：Lw=Aw/ttLw 冷却水道总长度 Aw 热传导面积 Dw 冷却水道直径 根据模具结构要求，冷却水道长度5冷却水道应沿着塑料收缩的方向设置 聚乙烯的收缩率大，水道应尽量沿着收缩方向设置。6合理确定冷却水管接头位置。为不影响操作，进出

34、口水管接头通常设在 注射机背面的模具同一侧。7冷却系统的水道尽量避免与模具上其它机构（如推杆孔，小型芯等）发 生干涉现象，设计时要通盘考虑。8冷却水道水管接头应埋入模板内，以免模具在运动过程中造成损坏。 冷却水道的设计必须尽量避免接近塑件的熔接部位，以免产生熔接痕，降低 塑件强度；冷却水道要易于加工清理一般水道孔径为 10mm左右，不小于8mm 根据此套模具结构，采用孔径为 8mm的冷却水道。根据塑料制品的形状及其所需的冷却效果， 冷却回跟可分为直通式、 圆周式、 多级式、螺旋式、喷射式、隔板式等多种样式，同时还可以互相配合，构成各种 冷却回路。冷却系统的主要形式有：1 简单流道式，即通过在模

35、具上直接打孔，并通以冷却水而进行冷却，是 生产中最常用的一种形式。 适用于成型较浅且面积较大的塑件， 对深腔和高度较 大的型芯冷却效果好。 ；2螺旋式，其特点是使冷却水在模具中产生螺旋状态回路，冷却效果好， 但制造比较麻烦。3隔片导流式，一种用于多型芯的冷却形式。 4喷流式，用于长型芯的冷却形式，是在型芯中间装有一个喷水管，冷却 水从喷水管的顶端喷出，向四周分流冷却芯壁。5导热杆及导热型芯式，是在型芯上镶有导热性能好的铍铜合金，冷却水 与铍铜合金的全部接触，以提高冷却效率。冷却系统的主要零件：冷却系统对应不同的冷却装置有不同的零件，主要有以下几种：1水管接头， 一般由黄铜制成， 对要求不高的模

36、具也可用一般结构钢制 成。2螺塞，主要用来构造水路，起截流作用。要求高的模具用黄铜制作。3密封圈，主要用来使冷却回路不泄漏。4密封胶带，主要用来使螺塞或水管接头与冷却通道连接不泄漏。5软管，主要作用是连接并构造模外冷却回路。 本塑件属于小型模具，可忽略空气对流、辐射以及注射机接触传走的热量， 同时也忽略高温喷嘴头向模具的接触传给型腔的热。 对其进行简单计算， 及以塑 料熔体释放出的热Q1作总热量，全部由冷却介质传走。（模具实际工作过程中， 这些热量应分别由凹模和冷却系统所带走 ,因此此处计算是个近似值 ）.式中G1, G2分别为凹模和型芯所承担制品质量（kg），而且一般以制品壁厚 的中性面作为

37、凹模与型芯冷却的交界面来计算G1、G2对于圆筒类制品，实验表明约 40%的带走，其 余 60% 由型芯带走。1 .单位时间内从型腔中散发的总热量（Q总=Q1）,每次的注射量：G=nG件+G浇=18gG是总的注射量，G件是单位所需注射量，G浇是浇注系统所消耗的注射量 第六部分注射机的选择时已计算得出。确定生产周期：式中 t 为生产周期（ s）,t 注为注射时间， t 冷为冷却时间， t 浇为脱模 时间,由塑料成型工艺及模具设计 第311页附录G可查得t注15-60s,t 冷 15-60s，总周期 t 为 40-140S；LDPE 的单位热流量：塑料成型工艺及模具设计 第211页表4-35常用 塑

38、料熔体的单位热流量可查得丄DPE（低密度聚乙烯）的单位热流量 Qs为 590-690 kJ/kg每小时需要注射的次数 N=3600/t；取t=120s，可求得N=30次.每小时的注射量： W N ?G 30 18 0.54kg / h从型腔内发出的总热量Q总 W Qs Qs取650kJ/kg，代入式中得2. 凹模冷却水质体积流量：公式参见塑料成型工艺及模具设计经 1211页4-58式中 为水的密度103kg/m3,C1为水的比热容C1 4.187J/kg? C ,T出 为水管出口设定温度，T进为水管进口设定温度。Q凹为凹模带走的热量。设 定水管进口温度T进23 C，水管出口温度T出 27 C

39、，则平均水温 T平 殳 出 25 C将以上数据代入得：23. 根据争qv查塑料成型工艺及模具设计第 200页表4-30可得冷却管道直径d=8mm;4. 冷却水的平均流速：5. 冷却管壁与水交界面的的传热膜系数h3:式中，f为与冷却介质温度有关的物理系数，查塑料成型工艺及模具 设计第200页表4-31可得，平均水温T平=25摄氏度时,f=6.84,为冷却介质在一定温度下的密度，此处取103kg/m3;为冷却介质在圆管中的流速，取0.74m/s;d为水孔直径,取d=8mm=0.008m将以上数据代入上式得：6. 凹模冷却管的总全热面积：式中，T为模具温度与冷却介质温度之间的平均温差，即：T Tm

40、(T出 T 进)/2 45 C (23 C 27 C)/2 20 C将以上数据代入上式得：A迟 1.250 10 3m21.404 104 207. 计算凹模上应设冷却管长度：A dL L A/ d本塑件是中等深度的塑件，采用点浇口进料的中等深度的壳形塑件，在凹模 底部附近采用简单流道式即与型腔表面等距离钻孔的形式。由以上计算可得：通水孔直径取d=8mm.如下图：9. 模具的装配装配模具是模具制造过程中的最后阶段，装配精度直接影响到模具的质量、 寿命和各部分的功能。模具装配过程是按照模具技术要求和相互间的关系，将合 格的零件连接固定为组件、部件直至装配为合格的模具。在模具装配过程中，对模具的装

41、配精度应控制在合理的范围内， 模具的装配 精度包括相关零件的位置精度，相关的运动精度，配合精度及接触只有当各精度 要求得到保证，才能使模具的整体要求得到保证。9.1 模具的装配顺序1）确定装配基准； 2 ）装配前要对零件进行测量，合格零件必须去磁并将零件 擦拭干净； 3 ）调整各零件组合后的累积尺寸误差， 如各模板的平行度要校验修 磨，以保证模板组装密合，分型面吻合面积不得小于 80%，间隙不得小于溢料最 小值，防止产生飞边。 4 ）在装配过程中尽量保持原加工尺寸的基准面，以便总 装合模调整时检查； 5 ）组装导向系统并保证开模合模动作灵活， 无松动和卡滞 现象； 6 ）组装冷却和加热系统，保

42、证管路畅通，不漏水，不漏电，门动作灵活 紧固所连接螺钉， 装配定位销。 装配液压系统时允许使用密封填料或密封胶， 但 应防止进入系统中； 7 ）试模：试模合格后打上模具标记，包括模具编号、合模 标记及组装基面。9.2 模具开闭模过程分析模具装配试模完毕之后，模具进入正式工作状态，其基本工作过程如下：1. 对塑料LDPB4行烘干，并装入料斗；2. 清理模具型芯、型腔，并涂上脱模剂，进行适当的预热；3. 合模、锁紧模具；4. 对塑料进行预塑化，注射装置准备注射；5. 注射，其过程包括充模、保压、倒流、浇口冻结后的冷却和脱模；6. 脱模过程：开模时， 由于弹簧压力使中间板 1 0与定模板 11 首先

43、分型， 此 时凝料留在定模板上。 中间板随动模一起向下运动。 当中间板运动到一定距离时， 安装在定模板上的定距拉板 1 7挡住安装在中间板上的限位销 18，中间板停止移 动；动模继续向下运动， 此时在动模与中间板处第二次分型， 由于塑件收缩产生 了包紧力，塑件紧包在螺纹型芯 12上，故塑件随动模一起继续向下运动。这时 顶杆将螺纹型芯向上顶出， 塑件随螺纹型芯一起脱出， 手动将塑件取出， 完成脱 模。7. 取出塑件，合模10. 设计总结通过这次系统的注射模的设计， 我更进一步的了解了注射模的结构及各工作 零部件的设计原则和设计要点，掌握了注射模具设计的一般程序。进行塑料产品的模具设计首先要对成型

44、制品进行分析， 再考虑浇注系统、 型 腔的分布、 导向推出机构等后续工作。 通过制品的零件图就可以了解制品的设计 要求。对形态复杂和精度要求较高的制品， 有必要了解制品的使用目的、 外观及 装配要求，以便从塑料品种的流动性、收缩率，透明性和制品的机械强度、尺寸 公差、表面粗糙度、 嵌件形式等各方面考虑注射成型工艺的可行性和经济性。 模 具的结构设计要求经济合理， 认真掌握各种注射模具的设计的普遍的规律， 可以 缩短模具设计周期，提高模具设计的水平。在设计的过程中，理论指导实践，将 所学的知识应用到实践中， 通过这次瓶盖注塑模具的设计， 熟悉了基本的设计流 程，掌握了一些简单的设计技能。 更重要

45、的是进一步锻练和加强统筹协调、 全盘 周到地考虑问题的能力， 为今后的工作学习都打下了坚实的基础。 也必将对今后 的发展产生深远积极的影响。11. 参考文献1. 湖南大学， 久新，王群，主编塑料成型工艺与模具设计 北京： 机械工业出版社， 20072. 黄毅宏、李明辉主编模具制造工艺 . 北京：机械工业出版社， 1999.63. 塑料模设计手册编写组编著塑料模设计手册北京：机械工业出版社， 2002.74. 李绍林，马长福主编实用模具技术手册上海：上海科学技术文献出版社， 2000.65. 王树勋主编注塑模具设计与制造实用技术广州：华南理工大学出版社， 1996.16. 李绍林主编塑料橡胶成型

46、模具设计手册北京：机械工业出版社，2000.97. 叶久新 / 王群主编 塑料制品成型及模具设计 湖南 湖南科学技术出版社 2005.88. 王正远主编工程塑料实用手册北京 中国物资出版社 19949. 王群、伍先明编著塑料模具设计指导 北京 国防工业出版社 1997.610. 甘永立主编 几何量公差与检测 上海 上海科用技术出版社 2005.711. 大连理工大学工程画教研室主编机械制图 北京 高等教育出版社 2004.912. 刘潭玉、黄素华、熊逸珍主编画法几何与机械制图长沙 湖南大学出版社 1999.513. 郭广思主编塑料成型技术 北京 机械工业出版社 200214. 李海梅、申长雨主

47、编注塑成型及模具设计实用技术北京 化学工业出版社 200215羽田武荣 主编热塑性材料及其注塑 北京 化学工业出版社 199316马金峻主编塑料模具设计北京 中国科学技术出版社 199717. 王旭主编塑料模结构图册 北京 机械工业出版社 1994 18张荫朗主编塑料注射模具设计计算简明手册北京 中国石化工业出版社 1995西安理工大学继续教育学院毕业论文设计题目：矿泉水瓶盖注塑模具设计班级：09本科机电班姓名：侯永民指导教师：赵春明完成日期：2013年5月3日目 录前言 错误!未定义书签1.塑件的工艺分析 错误!未定义书签1.1塑件的型工艺分析 错误！未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定

48、义书签。1.2塑件材料的选择及材料特性 错误！未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。的注射工艺参数 错误!未定义书签。2.注射设备的选择 错误!未定义书签2.1估算塑件的体积和质量错误！未定义书签。2.2选择注射机 错误！未定义书签。2.3模架的选择 错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。2.4最大注射压力校核错误！未定义书签。2.5最大注射量校核 错误!未定义书签。2.6锁模力校核错误！未定义书签。3. 塑料件的工艺尺寸的计算 错误!未定义书签3.1型腔尺寸 错误！未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。3.2计算螺纹型芯

49、的工作尺寸错误！未定义书签。3.3型腔壁厚和底板厚度计算 错误！未定义书签。3.4脱模机构的设计 错误！未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。4. 型腔数目的确定及排布 错误!未定义书签5. 分型面的选择 错误!未定义书签6. 浇注系统的设计 错误!未定义书签6.1主流道的设计错误！未定义书签。错误!未定义书签。Rn2.253.522.875mm错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。6.2分流道的设计错误！未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。6.3浇口设计 错误!未定义书签。6.4冷料

50、穴的设计 错误!未定义书签。7. 导向机构的设计 错误!未定义书签7.1导柱导向机构的作用 错误!未定义书签。7.2导柱导套的设计原则错误！未定义书签。7.3导柱导套的设计错误！未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。8. 排气系统和温度调节系统设计 错误!未定义书签8.1排气系统 错误！未定义书签。8.2温度调节系统错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。9.模具的装配9.1模具的装配顺序 错误！未定义书签。错误!未定义书签错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误!未定义书签错误!未定义书签9.2模具开闭模过程分析10. 设计总结11. 参考文献 摘要：本次设计主要对矿泉水瓶盖注射模的设计，包括方案分析及确定、尺寸计 算、模具结构计算等内容。该塑件有内螺纹。故设计中主要解决了分型面的选择, 型腔数目的确定，脱模机构的设计.采用了二次脱模机构来脱模，保证塑件能顺 利的成型出模.关键词：注射模，脱模机构，结构设计