满堂脚手架施工方案

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1、.阳城县凤凰新村二期C区 12#-15#楼工程模架体系专项施工方案编制 :审核 :审批 :山西建筑工程 ( 集团 ) 总公司阳城县凤凰新村二期C区项目部二 0 一四年三月一日资料.目录一、编制依据二、工程概况三、施工部署四、施工准备五、模架搭设安拆技术措施六、架体质量检查与验收七、安全技术措施八、事故识别及监控九、安全技术设计资料.一、编制依据1、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；4、施工组织设计及施工图纸。二、工程概况1、工程建设概况工程建设概况一览表阳城县凤凰新村工程名

2、称商品房二期 C区工程地址阳城县鸣凤村西部工程工程类别二类高层住宅占地总面积建设单位晋城市元昌房地勘察单位山西裕宏岩土工程产开发有限公司勘察检测有限公司设计单位山西华鼎建筑设监理单位山西鲁班工程项目计有限公司管理有限公司质量监督部门阳城质监站质量要求合格总包单位山西建筑工程 ( 集主要分包单位团) 总公司建设工期540 天合同工期540 天总投资额1 亿元合同工期投资70%额工程主要功能住宅或用途2、结构概况2.1 、本工程为阳城县凤凰新村二期C 区 12#-15# 楼及地下车库工程资料.2.2 、12#楼-15# 楼工程结构类型为剪力墙结构，层数：15#楼地下二层，地上 17 层，14#楼地

3、下一层，地下十八层，13#楼地下一层、地上十七层，12#楼地下二层，地上十七层，层高：15#楼地下二层 3.3m，地上一层 3m，14#楼地下一层层高4.8m，13#楼地下一层层高4.9m，12#楼地下二层层高3m，地下一层层高 3m，12#楼-15# 楼主体工程层高 3m，地下车库地下一层，层高4.5m。三、施工部署1、施工组织管理目标1.1 、 质量目标：合格。1.2 、 职业健康安全目标：、杜绝死亡、重大伤亡事故，年轻伤负伤频率控制在8，施工现场安全防护齐全有效，合格率达100%。1.3 、环境目标和指标。环境目标：预防施工污染，实现达标排放，杜绝环境事故。1.4 、 施工组织管理机构资

4、料.项目管理组织机构图项目经理：胡俊合、项目副经理：鞠长健项目工程师：贾维政施安技质材机预统工全术量料管算计员员员员员员员员：孟菊李李陈刘肖肖咸攀云宝文培锋锋卫浩石良德各施工班组2、施工段划分与施工顺序：2.1 、根据施工组织设计和图纸要求，12#-15#楼及地下车库工程满堂脚手架施工划分为六个施工段。2.2 、满堂脚手架施工顺序为：扫地杆搭设立杆支设横管安装。资料.3、满堂脚手架搭设要求14#楼、13#楼地下一层层高 4.8m，模架立杆间距为 1m，梁底部立杆间距为 0.9m，横管步距 1.5m，立杆底部 0.2m 处设置一道扫地杆，横杆设置四道，上部伸出 0.5m。12#楼、 15#楼地下

5、一层、地下二层及 12#-15#楼主体一层 - 顶层层高 3m，模架立杆间距为1.1m，梁底部立杆间距为0.9m，横管步距 1.5m，立杆底部 0.2m 处设置一道扫地杆，横杆设置三道，上部伸出 0.5m，地下车库地下一层层高 4.5m，模架立杆间距为 0.9m，梁底部立杆间距为 0.9m，横管步距 1.5m，立杆底部 0.2m 处设置一道扫地杆，横杆设置四道，上部伸出 0.5m。3、施工进度计划根据施工合同和施工组织进度目标，12#-15# 楼基础主体工程于2014 年 3 月 1 日开始，于 2014 年 9 月 15 日结束，即满堂脚手架工程贯穿于整个施工过程。四、施工准备1、技术准备在

6、本专项施工方案施工前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。2、物资准备2.1 、材料准备根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，对保证施工进度提供依据。材料需用量计划表如下：资料.序号名称规格数量备注1钢管6m3000m2钢管5m3000m3钢管2.5m6000m4钢管1.5m5000m5钢管1m5000m6扣件十字、转角30000个2.2 、构（配）件和制品准备根据模架体系要求，对构（配）件和制品进行组织准备。2.3 、施工机具准备由模板工自带扳手及其他所需工具。3、施工现场准备3.1 、做好“三通一平”3.2 、组织物资进场，并拟定有关的材料试验。3.3 、

7、做好季节性施工准备。4、施工场外协调4.1 、材料加工和订货。4.2 、做好劳务安排，签订劳务合同。5、劳动力准备劳动力计划表序号工种人数资料.1模架工60 个2壮工10 个五、模架搭设安拆技术措施1、搭设必须在当层混凝土楼板强度达到 1.2Mpa后（即常规环境下混凝土楼板浇筑完成 24小时后），再开始搭设满堂脚手架。脚手架应按施工方案的要求放线定位，立杆下用截面 100mm50mm木垫板铺设。1.1 、搭设要求搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。2、满堂脚手架搭设顺序2.1 、满堂脚手架搭设应遵循以下顺序：垫木方摆放扫

8、地杆逐根树立立杆并与纵横向扫地杆扣紧安各步纵横水平杆并与各立杆扣紧接立杆加设剪刀撑按照图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高按照模板施工组织设计铺设模板检查验收合格（不合格整改合格后验收） 。2.2 、脚手架的搭设除了按顺序搭设以外，还得注意下列事项：、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。、及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。、拧紧扣件。（拧紧程度要适当）、有变形的杆件或不合格的杆件（有长度、扣接不紧等）不能资料.使用。、搭设工人必须系安全带。、随时矫正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。、没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。3、模架体系的拆除模架体系使用完毕，同条

9、件养护试件抗压强度达到拆模强度要求后，上报项目技术负责人审批，待技术负责人审批后，立即拆除，在模架体系拆除前要做好以下工作：3.1 、对架体进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除架体安全的隐患，应先进行修理和加固，以确保在拆除过程中不发生危险。3.2 、在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3.3 、架体在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，拆除的安全措施和警戒区域。3.4 、严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，同一部位拆除顺序是：模板顶丝纵横横杆立

10、杆。满堂脚手架支撑需要两次拆除，第一次将除梁底和短跨中间的支撑外的大部分模板和支撑进行拆除，第二次将梁底和短跨中间的支撑拆除。资料.3.5 、满堂脚手架的拆除不得在垂直方向上同时作业。3.6 、拆除架体时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。3.7 、拆除架体后的垂直运输使用塔吊，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。3.8 、拆下的架体钢管、扣件及其他材料运至地后面，

11、应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。3.9 、本工程架体拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。3.10 、拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。3.11 、拆除工程中，不中途换人。如必须换人，则应在安全技术交底中交代清楚。六、架体质量检查与验收1、材质要求1.1 、钢管材质要求、脚手架钢管其质量应符合现行国家标准（ GB/T700）中 Q235-A级钢的规定。、每根钢管最大质量不应大于25.8kg ，宜采用 48.3 3.6 的钢管。资料.、钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定：、新旧钢管尺

12、寸、 表面质量和外形应分别符合（JGJ 130/2011 ）第、条规定。新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证。应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应由裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001 ）表的规定。钢管必须有防锈漆。、钢管上严禁打孔。建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）第条规定，旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（ J

13、GJ130-2011）第序号的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取根，在每根锈蚀严重的部位横向割断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）第序号的规定。1.2 、扣件材质要求资料.、扣件式钢管脚手架应采用可煅铸铁制做扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定；采取其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65KN.m时不得破坏。2、模架体系检查与验收检查与验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG

14、J130-2011）第8条检查与验收相关条款及建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）表模架体系检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。七、安全技术措施1、安全管理要求1.1 、搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（ GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。1.2 、搭设架体人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。1.3 、架体的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范进行检查验收，合格后方准允许使用。1.4 、作业层的施工荷载应符合设计要

15、求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。1.5 、当有六级及六级以上的大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架资料.的搭设与拆除作业。雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。1.6 、脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。1.7 、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：、主节点处的纵、横向水平杆；、连墙杆；、交叉支撑、水平架；、加固栏杆，如剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆等；、栏杆。1.8 、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。1.9 、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。1.1

16、0 、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防护措施和专人看守。1.11 、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005 ）的有关规定执行。1.12 、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人人员入内。2、日常维护管理要求模架体系打拆频繁，耗损较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等各项工作，才能降低损耗率，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。日常维护管理要求如下：资料.2.1 、使用完毕的架料和构件、零件要及时回收，分类整理、分类存放。堆放场地要场地平坦，排水良

17、好，下设支垫。2.2 、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换。2.3 、做好钢铁杆的防锈和木制作的防腐处理。钢管外壁在湿度较大地区，应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时土层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一层红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每隔 24年涂刷一次，每次涂刷 2遍。角钢和其他杆件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓要镀锌防锈，使用35年保护层剥落后应再次镀锌。没有镀锌条件时，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防腐。2.4 、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，单卸时不得抛丢，防止损坏。2.5 、模架使用的扣件、螺栓、螺母、垫

18、板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装模架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆模架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来。2.6 、健全制度、加强管理，减少损耗和提高效益是模架管理的中心环节。、由架子班（组）管理，采用谁使用， 谁维护，谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度、做到确保施工需要，用完及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗。、由材料部门集中管理，实行租凭制。施工队伍根据施工的需资料.要向公司材料部门租凭脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。八、事故识别及监控1、模架体系工程事故的类型分析1.1 、整架倾倒或局部垮架。1.2 、整架失稳、垂直坍塌。1.3 、人员从脚手架上高

19、处坠落。1.4 、落物伤人（物体打击） 。1.5 、不当操作事故（闪失、碰撞等） 。2、引发事故的主要原因分析2.1 、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架、构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设剪刀撑等。、在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和剪刀撑等。、构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够与严重超载。、脚手架基础（如所支撑的楼板强度未达到要求）承载力不足。2.2 、人员从脚手架上高处坠落、作业层未按规定设置围挡防护。、作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大。、脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。、不当操作产生的碰撞和闪失。2.3 、落物伤人（物体打击）、在搭设和拆

20、除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或过路行人。资料.、架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或过路行人。、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或过路行人。2.4 、不当操作大致有以下情形：、用力过猛，致使身体失稳。、在架面上拉车退着行走。、拥挤碰撞。、集中多人搬运或安装较重构件。、架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。2.5 、其他伤害、在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工。、在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。3、危险源的监控3.1 、对架体的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。3.2 、对架体的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。3.3 、对架

21、体的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。3.4 、加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。九、安全技术设计（一）、材料要求1、模架杆件采用外径48.3mm、壁厚 3.6mm的焊接钢管， 其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GB/T700-2006 中 Q235A钢的规资料.定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6 米，小横杆、拉结杆 2.1-2.3 米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂有防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架GB15831-2006规定的要求

22、，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时， 开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。（二）、满堂脚手架施工措施楼板厚度大部分为h=100，局部 120、180 厚。框架梁以 200*400、200*500 为主，次梁为 200*300、200*350 等.结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工，必须保证其整体性和抗倾覆性。1、基本要求1.1 、搭设楼地面应平整且

23、保证混凝土楼板的承载力达到要求，立杆下垫短木方并加设扫地杆。1.2 、剪刀撑：根据层高和顶板跨度设水平剪刀撑和竖向剪刀撑。2、脚手架的搭设2.1 、钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：基础准备安放垫板按设计尺寸排放扫地杆竖立管并同时资料.安纵横向扫地杆搭设纵横水平杆搭设剪刀撑搭防护栏杆。2.2 、脚手架配合施工进度搭设， 一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。2.3 、 垫板、底座均应准确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.1m2 ，宽度不宜小于220mm。2.4 、 立管的排距和间距按计算确定。2.5 、底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开的

24、垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。2.6 、大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3 跨，接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于 2 个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。2.7 、每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。3、支撑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 、建筑地基基础设计规范 (GB

25、50007-2002) 、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范。资料.本工程层高超过4.5m 的层高有： 4.9m，本方案中按照4.9m 进行计算。1、构造要求1.1 、立杆：纵横向立杆间距1.0 1.0 m，允许搭设偏差 5cm,立杆垂直度允许搭设偏差10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。1.2 、横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平杆步距1.5m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，

26、不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于 10cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。1.3 、剪刀撑：沿大跨梁板处设置水平和竖向剪刀撑。1.4 、接头节点要求：纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。1.5 、梁板模板支架的搭设要求、严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；、确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合扣件架规范的规定；、斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；资料.、确保每个扣件的拧紧力矩控制在4060N.M；、楼板上脚手架支

27、座的设置和承载力均应达到设计要求。1.6 、施工作业要求、上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。、混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。、严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。2、扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架搭设高度为3-4.9 米。搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00 米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距 h=1.50 米。采用的钢管类型为48.3 3.6 。2.1 、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。 模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1

28、= 25.000 0.120 1.000+0.350 1.000=3.350kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W = 100.001.50 1.50/6 = 37.5cm3；资料.I = 100.001.50 1.50 1.50/12 = 28.125cm4；A 、抗弯强度计算f = M / W f2其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm) ；M 面板的最大弯距 (N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；2f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/m

29、m；2M = 0.100ql其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到 M = 0.100 (1.2 3.350+1.4 3.000) 0.500经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.20610001000/37500=5.49N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求 !B 、抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600(1.2 3.350+1.4 3.000) 0.500=2.466kN截面抗剪强度计算值T=32466.0/(2 1000.000 18.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满足要求 !资料.C

30、 、挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677 3.350 5004/(100 600028125)=0.672mm面板的最大挠度小于500.0/250, 满足要求 !2.2 、支撑木方的计算木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。、荷载的计算钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 25.0000.120 0.500=1.500kN/m模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 0.3500.500=0.175kN/m、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q2 = (1.000

31、+2.000)0.500=1.500kN/m静荷载 q1 = 1.21.500+1.2 0.175=2.010kN/m活荷载 q2 = 1.41.500=2.100kN/m、木方的计算按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.110/1.000=4.110kN/m资料.最大弯矩M = 0.1ql2=0.14.11 1.00 最大剪力 Q=0.6 1.000 4.110=2.466kN最大支座力 N=1.1 1.000 4.110=4.521kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 :W = 5.

32、0010.0010.00/6 = 83.33cm 3；I = 5.0010.0010.00 10.00/12 = 416.67cm 4；A 、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.411 106/83333.3=4.93N/mm22木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm, 满足要求 !B、木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=32466/(2 50100)=0.740N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!C、木方挠度计算最大变形 v =0.677 1.675 1000.

33、04/(100 9500.00 资料.4166666.8)=0.286mm木方的最大挠度小于1000.0/250, 满足要求 !2.3 、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取木方支撑传递力。4.52kN4.52kN4.52kN4.52kN4.52kN4.52kN4.52kNA100010001000B支撑钢管计算简图0.6780.791支撑钢管弯矩图 (kN.m)0.1272.356支撑钢管变形图 (mm)2.942.942.262.261.581.581.581.582.262.262.942.94支撑钢管剪力图 (kN)经过连续梁的计算得到资料.最大

34、弯矩最大变形 vmax=2.356mm最大支座力 Qmax=9.720kN抗弯计算强度 f=0.791 106/4491.0=176.17N/mm22支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150 与 10mm,满足要求 !2.4 、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( 规范R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取 6.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力， R=9.72kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 可以考虑采用双扣件 !当直角扣件

35、的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验表明 : 单扣件在 12kN 的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取12.0kN。2.5 、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。A 、静荷载标准值包括以下内容：资料.脚手架钢管的自重 (kN) ：NG1 = 0.1299.000=1.162kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.3501.000 1.000=0.350kN钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3 = 2

36、5.0000.120 1.000 1.000=3.000kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.512kN。B 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000) 1.000 1.000=3.000kNC 、不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ2.6 、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.61kN ；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ；i = 1.60A 立杆

37、净截面面积 (cm 2 ) ； A = 4.24资料.W 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2) ；f 钢 管 立 杆 抗 压 强 度 设 计 值 ， f=2205.00N/mm；l0 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1) 或(2) 计算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1 取值为 1.185 ；u 计算长度系数，参照扣件式规范 表；u =1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.50m ；2公式 (1) 的计算结果：= 112.84N

38、/mm，立杆的稳定性计算 f,满足要求 !公式 (2) 的计算结果：= 78.94N/mm 2，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3) 计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2 取值为 1.016 ；公式 (3) 的计算结果：2= 111.67N/mm，立杆的稳定性计算资料. f,满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。3、梁模板扣件钢管支撑架计算书3.1 、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。 模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工

39、活荷载等。A 、荷载的计算：钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.0001.000 0.500=12.500kN/m模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.3500.500 (2 1.000+0.500)/0.500=0.875kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000) 0.500 0.500=0.750kN均布荷载 q = 1.212.500+1.2 0.875=16.050kN/m集中荷载 P = 1.40.750=1.050kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截

40、面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 :W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm 3；I = 50.001.801.80 1.80/12 = 24.30cm 4；资料.计算简图1.05kN16.05kN/mAB250250弯矩图 (kN.m)0.1250.070剪力图 (kN)2.511.501.502.51变形图 (mm)0.0000.226经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.505kNN2=6.066kNN3=1.505kN最大弯矩最大变形 V = 0.2mm资料.A、抗弯强度计算经 计 算 得 到 面板 抗 弯 强 度 计 算值 f = 0.125 1000 100

41、0/27000=4.630N/mm2面板的抗弯强度设计值 f2，取 15.00N/mm；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求 !B、抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3 2507.0/(2 500.000 18.000)=0.418N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满足要求 !C、挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.226mm面板的最大挠度小于250.0/250, 满足要求 !3.2 、梁底支撑木方的计算A、梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.066/0.500=12.

42、131kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.13 0.50 最大剪力 Q=0.6 0.500 12.131=3.639kN最大支座力 N=1.1 0.500 12.131=6.672kN木方的截面力学参数为资料.本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 :W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm 3；I = 5.0010.0010.00 10.00/12 = 416.67cm 4；B、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.303 106/83333.3=3.64N/mm22木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm, 满足要求 !C、木方抗剪计算最大剪力的计算

43、公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 3639/(2 50100)=1.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!D、木方挠度计算最大变形v =0.677 10.109 500.04/(100 9500.00 4166666.8)=0.108mm木方的最大挠度小于500.0/250, 满足要求 !3.3 梁底支撑钢管计算A 、 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取木方支撑传递力。资料.支撑钢管计算简图1.50kN6.07kN1.50kNA

44、167B417417支撑钢管弯矩图 (kN.m)0.1230.130支撑钢管变形图 (mm)0.0000.036支撑钢管剪力图 (kN)3.03 3.031.201.200.310.310.310.311.201.203.03 3.03经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.036mm最大支座力 Qmax=4.230kN抗弯计算强度 f=0.130 106/4491.0=28.97N/mm2资料.2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于416.7/150 与 10mm,满足要求 !B、 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的

45、连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图4.23kN4.23kN4.23kN4.23kN4.23kN4.23kN4.23kNA1000B10001000支撑钢管弯矩图 (kN.m)0.6340.740支撑钢管变形图 (mm)0.1192.204支撑钢管剪力图 (kN)2.752.752.112.111.481.482.752.75经过连续梁的计算得到1.481.482.112.11资料.最大弯矩最大变形 vmax=2.204mm最大支座力 Qmax=9.094kN抗弯计算强度 f=0.740 106/4491.0=164.83N/mm22支撑钢管的抗弯计算强度小于205.

46、0N/mm, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150 与 10mm,满足要求 !3.4 、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( 规范R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力， R=9.09kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验表明 : 单扣件在 12kN 的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取12.0kN。3.5 、立杆的稳定性