采用挂篮悬浇连续梁(或连续刚构)的施工方法

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1、采用挂篮悬浇连续梁（或连续刚构）的施工方法 n大跨径预应力混凝土连续梁（或连续梁刚构）广泛采用挂篮进行悬臂浇筑施工。其方法是：挂篮可在已经张拉锚固并与墩身连成整体的梁体上移动，每段绑扎钢筋、立模、浇筑混凝土、纵向预应力张拉都在挂篮内进行，完成本段施工后，挂篮对称向前各移动一节段。一般节段长度26m。n用挂篮进行悬臂浇筑施工时，无须大型起重及运输机具，主要施工设备是挂篮。n挂篮吊架在浇筑梁段中所产生变形主要是通过调整前吊杆高度办法来消除。 n挂蓝承重系统有一一 随着技术水平的不断改进，挂篮由过去的压重平衡式发展成现在通用的自锚平衡式，自锚平衡式挂篮的形式主要有桁架式、斜拉式，其中桁架式挂篮按其部

2、件的不同，可分为万能杆件挂篮、贝雷或公路钢桁梁组合式挂篮、型钢组合式等，按桁架构成的形状不同，又可分为平行桁架式、平弦无平衡重式，弓弦式、菱形式等。一般后锚式挂篮由主桁架系统、走行及锚固系统、吊带系统、底平台系统及模板系统五大部分组成。 当前国内外的挂篮向轻型化、标准化发展,挂篮的轻型化和标准化有助于节约材料、便于运输和装拆、可重复使用降低有利于施工成本,更重要挂篮的轻型化有利于梁体结构的优化,减小梁根部的弯矩,节约纵向预应力配束。故设计院均要求施工单位将挂篮设计的总重量与最大悬浇节段重量的比值控制在0.40.5之间。1.1.平行桁架式挂篮平行桁架式挂篮它的上部结构一般由万能杆件或贝雷桁梁组拼

3、为一等高桁架，其受它的上部结构一般由万能杆件或贝雷桁梁组拼为一等高桁架，其受力特点是：底模平台及侧模支架所承荷载均由前后吊杆垂直传至桁力特点是：底模平台及侧模支架所承荷载均由前后吊杆垂直传至桁架节点和箱梁底板上，故又称吊篮式结构，桁架在梁顶用压重或锚架节点和箱梁底板上，故又称吊篮式结构，桁架在梁顶用压重或锚固或二者兼之来解决倾覆稳定问题，桁架本身为受弯结构。固或二者兼之来解决倾覆稳定问题，桁架本身为受弯结构。 早期早期使用较多，由于其自身载荷大，现在一般已不大采用。使用较多，由于其自身载荷大，现在一般已不大采用。具有节点较少、变形小、 3.三角形挂篮结构最简单、自重最轻、受力明确、稳定性好、变

4、形小等优点,但操作空间小, 有时侯施工不方便。3.3.弓弦式挂篮弓弦式挂篮弓弦桁架（又称曲弦桁架）式挂篮的弓弦桁架（又称曲弦桁架）式挂篮的主桁外形似弓形，故可认为是从平行主桁外形似弓形，故可认为是从平行桁架式挂篮演变而来，除具有桁高随桁架式挂篮演变而来，除具有桁高随弯矩大小变化，受力合理的特点外，弯矩大小变化，受力合理的特点外，还可在安装时在结构内部预施应力以还可在安装时在结构内部预施应力以消除非弹性变形，故也可取消平衡重，消除非弹性变形，故也可取消平衡重，所以一般重量较轻。所以一般重量较轻。 对不想一次性投对不想一次性投入过多的施工单位有一定的吸引力，入过多的施工单位有一定的吸引力，但其缺点

5、是杆件数量多、制作安装都但其缺点是杆件数量多、制作安装都较麻烦，且易丢失。使用不广泛。较麻烦，且易丢失。使用不广泛。 5.滑动斜拉式挂篮滑动斜拉式挂篮在力学体系方面有较大突破，其上部结构采用斜拉体系代替梁式或桁架式结构的受力，而由此引起的水平分力，通过上下限位装置（或称水平制动装置）承受， 挂篮结构的组成及性质 挂篮由主桁架、上横梁、底篮和吊杆等4个主要部件组成，主桁架采用标准贝雷架拼接,上横梁采用型钢或贝雷架。单个挂篮可根据箱梁段的最大重量，采用两组或多组主桁架，每组贝雷架由两片或多片组成，采用特制花架将所有各组贝雷架连成整体。单个挂篮有前后两组上横梁，每组横梁由两片或多片贝雷架拼接，满足桥

6、梁宽度的要求。上横梁之间一要采用适当的方法连接固定在主桁架上，避免施工过程中产生滑移，二要用型钢分左右两道连接，形成整体，同时增强横梁的抗倾覆能力。主桁架是悬浇过程中的主要受力构件，为了增强其刚度以及施工过程的稳定性，需在前后两端和中部加设三道桁架横系梁，横系梁由型钢焊接。注意由多片贝雷架组成时受力是不均匀,计算共同受力时要折减 底篮由下横梁和底模系统组成。下横梁分前后横梁，根据悬浇箱梁的重量及吊杆的分布，前后横梁一般均采用2根工字钢并排放置，工字钢之间用钢板间断焊接形成整体横梁，前后横梁上纵横向铺设多根工字钢,横向工字钢上铺设6 mm厚钢板组成底模系统。吊杆采用32 mm精轧螺纹钢筋或16M

7、n钢吊带，前后各吊杆或16Mn钢吊带，水平距离按受力设置， 32 mm精轧螺纹钢筋吊杆上端配YGM锚具、 16Mn钢吊带上端配承力销轴,用型钢枕梁固定在挂篮上横梁顶面，下端采用特制铰结构与底篮横梁连接，铰结构能保证吊杆在任何工况下仅受垂直荷载，确保吊杆的安全。 挂篮的自锚系统采用32 mm精轧螺纹钢筋，上端用型钢枕梁固定在主桁架末段的顶面，下端用特制连接器与箱梁竖向预应力钢筋连接锚固。根据施工荷载，每组主桁架的后端需要有2或4根后锚杆，确保悬浇施工安全。挂篮的外侧模和内顶模均采用大型骨架整体钢模，并采用整体滑移系统，达到整体安装、整体脱模、整体滑移的目的，这样可以加快工序施工进度，降低劳动强度

8、。7.自承式挂篮自承式挂篮n自承式挂篮分为两种，n一种是模板支撑在整体桁架上，桁架用销子和预应力筋挂在已成箱梁的前端角上，灌注砼时主梁和行走桁架移至一边，挂篮前移时再安上，吊着空载的模板系统前移。n另一种是将侧模制成能承受巨大压力的刚性模板，通过梁上的水平及竖向预应力筋拉住模板来承受砼重量，走行方法与前者相同，由临时吊车悬吊着模板系统前移到下一梁段。这种方法对跨度不是很大的等高度箱梁较为适宜其它型式挂篮其它型式挂篮1.河洲湘江大桥轻型挂篮n挂篮自重300,悬浇梁段最重一段达900,其比例为13,属于轻型挂篮。该挂篮在待浇梁段留出了施工空间,以便于工作人员绑扎钢筋与张拉竖向预应力钢筋;而主桁架后

9、部又有反压作平衡,便于整个挂篮的前移。零号块梁段仅5长n零号块梁段仅5长,不能按常规安装挂篮浇筑1号块梁段。两只挂篮主桁架必须错位安放,即沿纵桥向两只挂篮主桁架不在同一直线上,而正好本桥混凝土箱梁的腹板有4排精轧螺纹钢筋(竖向预应力筋),能满足挂篮要求。如此安放主桁架,两只挂篮不论是在浇筑1号块梁段时还是在下一梁段移挂篮时都没有任何的相互干扰。广州虎门大桥付航道广州虎门大桥付航道270m270m连续刚构主梁悬浇连续刚构主梁悬浇用的轻型鹰式挂篮用的轻型鹰式挂篮 下行式轻型挂篮下行式轻型挂篮挂篮主要由主梁、主横梁、吊带、底模平台、主梁滑道、底平台下滑道、挂篮后锚固设施、挂篮走行设施、外模、内模组成

10、。因首创底模平台采用下滑道移动的设计方案,故本挂篮取名为下行式轻型挂篮。 下行式挂篮立面下行式挂篮前、后端梁挂篮上前横梁主要承受外模前吊带及下前横梁吊带传递的荷载,挂篮下前横梁主要承受底平台纵梁传递的荷载,本挂篮上前横梁与下前横梁均采用2-I36b组拼,横梁刚度按1/400控制。上后横梁及下后横梁短、轻, 支承重量很轻的底平台;当为2个以上分体箱梁,各箱梁上挂篮前移互不影响。下行式挂篮平面下行式挂篮平面挂篮底平台挂篮选用板带式吊带,吊带是挂篮的重要组成部分,强度安全系数宜大于2.0。挂篮底模平台因采用下行式移动底平台,底模被底平台滑道分为三大块,为防止灌注节段混凝土过程中,滑道梁与其两侧底模纵

11、梁的变形不一致,造成漏浆及混凝土表面不平整,在底平台跨中处设一挑梁,使滑道梁与其两侧的底模纵梁共同受力。可靠的措施保证底模之间的接缝不漏浆。本挂篮采用底模为=12mm表面光洁的竹胶板,底平台纵梁刚度以L/400控制。挂篮主梁滑道的作用1.挂篮前支点处于压力状态下在滑道上滑行;2.挂篮后支点处于拉力状态下在滑道上滑行。滑道通过竖向预应力钢筋锚固在钢筋混凝土梁体上承受挂篮后支点的拉力,故滑道必须适应竖向预应力钢筋位置的变化。挂篮底平台滑道主要作用:（1）当挂篮移动时,下后横梁钩挂在此梁下翼缘移动;（2）当挂篮就位后,底平台滑道作为底平台及底模的一部分。要点:a.底平台滑道梁采用2-30a有足够的高

12、度满足安装走行轮后,下后横梁仍有10cm的升降空间,以利移动挂篮;b.滑道梁锚固螺栓用25l钢筋制作,下端伸出量不影响挂篮下后横梁移动,不造成锚固螺栓拆除困难;c.设置滑道挑梁及简易平台,以便挂篮移动并初步就位后移动、安装滑道梁;d.滑道梁后端设置止轮器,防止下后横梁走行轮滑出滑道梁;e.滑动面应光洁、平整、连续,滑移过程应无障碍物。底平台滑道施工要点:1必需保证滑道梁制造安装质量;2底平台设置导链拖移,保证底平台与挂篮主梁同步移动;3下后横梁走行轮装置应经试验后方可使用。灌注混凝土时灌注混凝土时移动挂篮时移动挂篮时主梁后锚固主梁后锚固利用竖向预应力钢筋,锚固要点:1主梁锚固装置应能适应竖向预

13、应力钢筋因设计要求或施工误差;2强度安全系数应大于2.0。施工要点:1检查32l锚固钢筋的螺母与丝扣配合精度好,并要试拉;2检查锚固钢筋连接套长度及安装质量;3后锚固安装完毕,应用千斤顶顶起试拉,以检验其承载能力。主梁前支点的主要作用：1当挂篮移动时,前支点应具有滑行功能;2当灌注节段混凝土时,前支点应能承受强大的支点反力。挂篮就位后,起顶前支点,安装两侧的垫块以承受前支点反力。主梁后支点挂篮采用前、后支点直接在滑道上滑行。挂篮使用千斤顶或导链驱动。主梁后支点主要承受挂篮移动时后支点拉力,后支点应有较大的刚度,避免挂篮走行时后支点产生较大的变形而影响其工作性能。挂篮移动前,主梁前支点、后支点、

14、滑道均应除锈并涂黄油润滑。挂篮移动过程中,应密切注意前、后支点的工作状态。挂篮外模在桥梁梁体截面为等高梁的悬臂浇注施工中,外侧模高度不变,外模结构较简单,在变高度梁梁体悬臂浇注施工中,一般仍采用外模尺寸不变,通过调整底平台标高实现梁体高度变化的设计方案,以加快施工进度。外侧模搁在底平台上,随挂篮主梁、底平台同步移动。外侧模吊带位置的布置应综合考虑外侧模的重心位置及混凝土梁体翼缘板的重心位置,使吊带处于受拉状态并易于调整外侧模位置。挂篮内模挂篮内模采用满布支架形式,满布支架前支点支承在现浇节段之外的底平台上,后支点支承在已浇节段梁体底板上。施工注意事项1.32竖向预应力钢筋位置应准确,以利主梁滑

15、道及后锚固点安装, 端部丝扣应有保护措施,防止灌注混凝土过程等施工过程中受到污染或撞伤;2.模板定位应牢固可靠,防止跑模、漏浆,混凝土灌注后表面应收平;3.吊带孔、底平台滑道锚固螺栓预留孔尺寸、位置应准确;4.加强测量控制和线形控制,及时调整梁体的横向偏移及标高误差,做到精确合拢;6加强悬臂两端平衡重控制及监测;7加强安全生产,做好资料管理。5.挂篮移动之前应检查梁体内宁波大榭岛跨海公铁两用大桥滑动式斜拉挂篮宁波大榭岛跨海公铁两用大桥滑动式斜拉挂篮 宁波大榭岛跨海公铁两用桥，正桥主梁为(124170124)m三跨连续刚构，采用滑动式斜拉挂篮对称悬浇施工。最大节段重340t。 挂篮主要由主梁系统

16、、斜拉索、后吊索系统、限位走行系统、底模及底摸平台、外模、内模等构成。 （l）主梁3根，用型钢联成框构。每根主梁长12m，为高800mm、宽 440mm的Q345钢箱梁。主梁主要用来传递挂篮悬浇施工时斜拉索及前吊带的拉力。主梁支承垫块直接作用于混凝土箱梁顶板。主梁尾部接后上限位，以平衡斜拉索产生的水平力及固定主梁位置。主梁后端设后锚固，主梁走行时后锚固换成反压轮，防止挂篮倾覆。主梁中部设球形铰座支承斜上横梁，使斜上横梁可随随梁高变化而转动。主梁前端设前横梁，通过吊杆吊着模板滑梁随主梁一起前移。前端还设有张拉工作平台。（2）斜拉索、后吊索系统。挂篮有4根斜拉索，箱内两根，箱外两根。根据内、外斜拉

17、索分别采用不同的形式。斜拉索下端铰接于前托梁，上端通过螺母锚固压在斜上横梁上。调节锚固螺母可以改变斜拉索的索力大小。斜拉索解除前，挂篮底模平台需进行支承体系转换，将底模平台前端临时吊挂在混凝土箱梁底板上。以代替斜拉索吊挂底模平台，便于主梁及滑梁的走行。挂篮有4根后吊索，后吊索下端接后托梁，上端锚固于混凝土箱梁底板，和斜拉索一道为挂篮底模平台提供支承。后吊索由上、下分配梁，钢绞线，锚具，连接器等组成。边吊索受力较大，为8根75钢绞线，中吊索受力小，为5根75钢绞线。 边斜拉索构造边斜拉索构造 中斜拉索构造中斜拉索构造 （3）限位系统为平衡挂篮斜拉索所产生的水平力，分别在挂篮主梁后面和底模平台后面

18、设上、下限位器。后上限位共三套，其-端绞接于挂篮主梁尾部，另一端锚固于混凝土箱梁顶板，通过收紧腹板竖向粗钢筋，依靠限位板与混凝土梁间静摩擦承力。后上限位还可微量调整挂篮主梁的位置。后下限位共四套，包括抗剪柱及螺旋千斤顶。千斤顶上专设球型垫块，使其在水平放置时能够满足挂篮施工需要，旋动螺旋顶可调节底模位置。（4）抗剪柱挂篮四个抗剪柱所受水平力的总和等于斜拉索水平分力的总和。抗剪柱设计中四个抗剪住结构形式相同，考虑由两个抗剪柱受力。即单个抗剪柱承受水平力的一半。抗剪柱预留孔壁混凝土的侧抗力为一力偶，平衡外力。侧抗力作用在混凝土面内1/6厚度的位置。（5）底模及底模平台斜腹板箱梁,梁底板随梁高变矮而

19、变宽，挂篮底模分为基本节及调整节，基本节为钢模，固定于底模平台，在整个悬浇施工中不作变化。调整节为木模。底模下设纵梁为236，共29道，初先安装23道，以后随混凝土箱梁底板不断加宽，增大底模宽度，增加纵梁数量。底模纵梁压在前、后托梁上。前、后托梁均为Q345钢箱梁，长23.8m，分节制造螺栓拼接。前托梁上设四个与斜拉索连接的环梁。后托梁由后吊索吊挂于混凝土箱梁底板。前、后托梁间设角钢剪力撑，以保证底模平台的方正。底摸平台上还设有两道限位纵梁，以限定外模及支架位置并在外模和底模一起走行时起连接作用。底模平台所承受的水平力，由下限位器传给混凝土箱梁底板。（7）后上限位 挂篮后上限位最大承受86t水

20、平力（C22号梁块施工）。但三个后上限位受力很不均衡，中主梁后上限位承受62的水平力，两边主梁后上限位仅承受38水平力。三个后上限位结构相同，中主梁后上限位控制设计。计算工况工况1-挂篮悬臂浇筑混凝土；工况2一挂篮主梁走行；工况3-挂篮外模及底模走行；工况4一挂篮内模走行。 （1）挂篮抗倾覆计算挂篮走行分三步进行：第一，将挂篮后锚固换成后反压，走行挂篮主梁；第二，安装挂篮后上限位，走行底模及外模；第三，走行内模。内模走行时，梁块底板及腹板钢筋已绑扎，斜拉索未安装，挂篮前端荷载传到主梁，此时为最不利状态。斜拉索安装完成后，不再有倾覆问题。 （2）挂篮悬臂浇筑混凝土斜拉索计算斜拉索下端作为前托梁的

21、弹性支点，按超静定梁计算挂篮斜拉索拉力。计算结果（计算过程略）：中斜拉索Nmax=65t/根，边斜拉索Nmax15t/根。斜拉索作为该挂篮中最重要的受力结构，且在实际操作中难以保证实际应力与计算值相符。所以结构设计中按偏安全考虑。即 中斜拉索索力 N100t根（6515）*1.25100t 边斜拉索索力 N40t/根 65*0.5+15 37.5t 中斜索下段采用1015.24钢绞线，上段为2*3.6m张拉杆。 （3）挂篮悬臂浇筑混凝土抗剪往计算C22号梁块水平力最大，抗剪柱所受弯矩最大，控制设计。混凝土箱梁底板厚40cm，一根抗剪柱承受水平力H1=43t。由计算得R1=69t，R2112t。

22、R1，R2作用位置设24mm厚预埋钢板100VMM*400mm钢板后混凝土共同受力。 挂篮施工 以C1，C2节段为例来说明挂篮施工过程。1C1节段施工挂篮优点（1）挂篮部件受力合理、重量轻，经济 。（2）挂篮构造简单，机加工量少，一般可在现场自制。大型结构件采用螺栓连接，拆除后可做其他用途，提高了构件的重复利用率。（3）挂篮斜拉索采用拉杆式设计，斜上横梁与主梁间使用球形铰座，自动适应斜拉索角度变化，使斜拉索不弯曲，调索简单。后下限位采用抗剪柱加螺旋千斤顶。受力明确，结构安全可靠挂篮的设计介绍挂篮的设计介绍预应力钢筋混凝土连续梁（或连续刚构）无定型设计,设计单位根据不同的地理条件和周围环境设计出

23、不同跨度、不同截面形式的桥型、桥式。施工单位应根据桥梁结构的特点,结合自身的施工经验和条件设计出适合各种连续梁、悬臂梁或刚构桥梁施工使用的各具特色的悬臂浇注施工用挂篮。挂篮的设计要具有先进性,结构新颖,节省材料,制造简易,施工方便,具有明显的经济和社会效益。n（1）梁段最大重量；n（2）梁段最大长度；n（3）梁高变化范围；n（4）最大梁宽包括顶板、底板宽；n（5）曲线段翼缘板坡度变化；n（6）梁段顶板单侧加宽量；n（7）梁段底板单侧加宽量；n（8）走行：无平衡重走行；行走时其抗倾覆稳定系数不小于2,挂篮空载走行冲击系数按1.2计算2. 工况二挂篮走行。荷载考虑结构自重、风力及允许的不同步产生的

24、影响。挂蓝浇注混凝土及走行时的抗倾覆稳定系数均不小于2。挂篮由承重桁架斜拉式组合杆件、底模平台、吊挂调整系统、走行系统、锚固系统、模板、防护等组成。挂篮悬浇施工时，混凝土、钢筋、模板等荷载通过吊带和吊杆吊挂于后一节段混凝土及挂篮菱形桁架前端。挂篮菱形桁架支承于后一节段主梁，尾部与主梁锚固以平衡混凝土、模板等产生的倾覆力矩。挂篮走行时，尾端倒扣于走道梁上，走道梁通过竖向精轧螺纹钢筋与梁体锚固。挂篮与模板一起走行。（1）挂篮承重桁架（三角形、菱形、弓弦、万能杆件桁架、贝雷片、制式器材军用梁）由两片或多片主桁架和水平连接系及竖向连接系组成。（2）底模平台由前下横梁、后下横梁、纵梁、安全防护等组成。前

25、、后横梁各设多个主吊点，分别与前、后吊带连接；纵梁与前、后下横梁连接。底模与纵梁连接，底模平台前端荷载传递至主桁架，后端荷载传递至已施工混凝土梁上；安全防护包括两侧及前端的通道和围挡，底模平台后端的操作平台。 （3）吊挂调整系统包括：底模平台前、后主吊挂，滑梁前、后吊挂。底模前主吊挂采用吊带、销轴连接，下端锚固于底模前下横梁，上端锚固于前上横梁；底模后主吊挂同样采用吊带，下端锚固于底模后下横梁，上端锚固于已施工完成主梁。吊带顶部设双台螺旋千斤顶和扁担梁、销轴支座，用於调整底模标高，并保持底模与已浇注梁块密贴。另外前后下横梁端部均设有辅助吊挂，作用是浇注砼时减少横梁端部挠度，并且后辅助吊挂在挂篮

26、走行时作为底模平台后吊挂。辅助吊挂在底模标高调整好后收紧。单根滑梁前吊挂采用一根32精轧螺纹钢筋吊杆或Q345钢吊带，后吊挂采用两根32精轧螺纹钢筋吊杆Q345钢吊带。滑梁前吊挂下端锚固于滑梁，上端锚固于前上横梁；滑梁后吊挂锚固于已浇注梁块顶板。施工时须注意预留后吊挂的吊带孔和吊杆孔。（4）走行系统包括：走道梁、走行勾板（或勾滚轮）、纵移千斤顶（或拉链）及顶座、内外滑梁及滑梁走行吊环。走道梁通过箱梁腹板竖向预应力筋锚固于主梁，是挂篮滑移的轨道。挂篮桁架后支点设走行勾板，走行勾板反扣在走道梁两侧，防止挂篮走行时倾覆。挂篮纵移采用油压千斤顶，千斤顶一端通过固定支座与菱形桁架节点A相连，另一端通过活

27、动支座与走道梁相连，每次顶进0.5m（个别位置顶进0.35m和0.4m）。内外滑梁是内外模板及支架的吊挂设施，挂篮走行时，内外模板及支架通过滑梁与挂篮一同前行。内外滑梁后吊挂处设两个走行吊环，吊环以滚动轴承支撑滑梁，以减少走行时的磨阻。（5）锚固系统包括主桁后锚固、后上横梁及走道梁锚筋。主桁后锚固，每次锚固单片桁架根据所需锚固力的大小采用若干根锚筋，锚筋下部利用混凝土梁竖向预应力筋，通过连接器接长后锚固于后端节点上。亦可锚固于后上横梁上，后上横梁上压在承重桁架后端节点上,如果混凝土梁预应力筋不适宜于做锚固筋, 则应在已浇混凝土梁顶板上预留孔，穿入32精轧螺纹钢锚固。走道梁锚筋也利用主梁竖向预应

28、力筋，接长后锚住走道梁。（6）模板由外模、内模、底模三部分构成，外模、底模内模顶板及支架为钢结构，内模其余部分为木模。外模由外模支架与模板组成，吊挂于外滑梁上。内外模之间采用对拉螺栓连接。为防止新老混凝土接缝错台，在外模后方距边30mm处设拉杆拉紧， 5.挂篮制造、安装、使用过程中的注意事项：挂篮制造过程中使用的原材料必须有材质报告和合格证。吊带、吊耳、销轴等重点部位的材料必须探伤检查，符合规范后方可使用。钢板及吊带的加工要符合设计尺寸要求，不得采用手工切割，要有消除热影响区的措施以消除其对钢材力学性能的不良影响。挂篮各零部件的加工应遵守钢结构工程质量验收规范（GB50205-2003）,必须

29、确保焊缝质量，承重桁架、前后横梁、滑梁等型钢的对接采用等强对接；吊耳、吊环、节点对接焊等部位的焊缝必须保证焊高。焊缝尽量采用气体保护焊。制造过程中要有防止、减轻焊接变形和焊接应力的措施。各部位的制造精度要符合有关规范要求，制造完成后要试拼检查。 挂篮安装过程中要注意安装顺序，对吊机的起升重量和吊重物的重量应进行复核，不得超载起吊，要防止失稳。挂篮使用前要做压重试验，以检验挂篮的强度、刚度和稳定性，同时得出荷载与变形的关系，以指导施工。压重按照最大块重量的1.25倍，可分三级加载,观察各受力部位、测量变形值。卸载按加载的逆过程进行。第三次加载后应持荷12小时，每级加载（第三次包括加载后和持荷后）

30、和卸载均应记录变形量。混凝土梁上的预留孔洞和竖向预应力筋的位置必须准确，用做主桁后锚固和走道梁锚固的竖向预应力筋不得有影响受力的缺陷。精轧螺纹钢使用前要做拉力试验，使用过程中外露部分要包缠塑料布，禁止止电焊打火，如有电焊打火，必须更换此吊杆。挂篮前移过程中，底模后横梁用10t导链临时吊挂于外滑梁上，同时用30钢丝绳打保险于外模支架上。挂篮使用时，应考虑前端挠度影响。风力超过5级时，不得走行挂篮，禁止一切挂蓝施工，必要时应对挂篮临时打保险，增强抗风能力。加工好后按要求对主桁及连接系、底模平台等进行试拼、自检合格，然后准备齐原材料材质报告、出场合格证书，然后方可发运至工地。吊装、运输过程中应避免构

31、件变形。挂篮安装。先安装桥面以上部分，待主桁后锚固筋张拉后（每根锚筋预留收紧力300KN），再安装其他部分。安装完毕后全面检查验收合格后，按照设计要求进行试压检验，确定结构安全且得出相关挂篮变形值后方可正式投入使用。混凝土浇筑。按照提供的特征节段挂篮弹性变形值（详见计算书）结合试压测量结果和主体工程设计院提供的节段预抬值，预抬挂篮底模，同时对底模平台后吊挂进行预收紧（每个平台两个点各收紧450KN500KN）。然后进行钢筋、预应力、模板安装，并注意预留孔洞、预埋锚筋，全面检查验收合格后浇注混凝土。挂篮走行。混凝土达到设计要求强度后张拉完纵向预应力筋，然后即可脱模。将走道梁锚筋螺帽拧紧后松开主桁

32、后锚固筋，注意每根走道梁锚筋都要拧紧。检查走行系统无误后将挂篮走行到下一个节段施工位置处，检查中线等合格后锚固，准备进行下一个节段施工。重复上述过程直至施工到合龙段。本挂篮考虑用于合龙段施工，仅用一只挂蓝，在梁段的施工过程中认真做好线形控制，使其符合规范要求。施工完合龙段后拆除挂篮。施中挂篮应用实例施中挂篮应用实例三角形挂篮在党家沟大桥的应用三角形挂篮在党家沟大桥的应用三角形挂篮的设计三角形挂篮由三角形桁架、提吊系统、走行系统、横板及张拉平台五部分组成。（1）三角形桁架是挂篮的承重结构,桁架分两片竖于箱梁腹板位置,其间用角钢组成平面联结系,桁架弦杆均采用228槽钢组焊而成,杆端采用节点板螺栓连

33、接,桁架前端节点处放置一根横梁,横梁由245组焊而成,上面布置8个吊点,其中4个吊点吊底横架,另4个吊内外模行走梁,该横梁也起到将两片主桁架连成整体的作用。（2）提吊系统由前吊前(杆)和后吊带组成。其作用是将悬臂灌注的混凝土重量及模板重量一部分传至主桁架上。前吊带由4根15032的16钢板做成,下端与底模架前横梁销座连接,上端吊在主桁架横梁上,每根吊带由2个32手动千斤顶及扁担梁调节底模标高。前吊杆由4根 32精轧螺纹钢组成,分别提吊内外模行走梁。后吊带的作用在于将挂篮承受的一部分荷载传递给箱梁底板,使用材料为2根15032的16钢板,下端与底模架后横梁销座连接,上端穿过箱梁底板预留孔,每根吊

34、带用2个32手动千斤顶及扁担梁支撑在已浇好的梁段底板上。（3）走行系统分为三角形桁架走行系统、底模外模走行系统及内模走行系统。主桁架走行系统:在两片桁架下的箱梁顶面铺设两根轨道(轨道用钢板组焊),轨道顶面放置前后支座,支座用螺栓与桁架节点板连接,前支座沿轨道滑行(支座与轨道间垫四氟乙烯板),后支座以反钩板的形式在轨道顶板滑动,不需加设平衡重,用2个10手动葫芦牵引,挂篮主桁架即可向前移动,轨道长度按梁段长度划分制作,且备用一根倒用。利用竖向预应力筋将轨道底板锚固,挂篮悬臂灌筑施工每片桁架后端用6根 32精轧螺纹钢筋,每根长2.5,将轨道下钢枕与桁架后结点锚定,使后支座钩板不受力。底模、外模走行

35、系统:底模、外模同步走行。脱模前用倒链将底模架吊在外模走行梁上,解除后吊带,脱模后随桁架一起向前走行,不需另配牵引动力。内模走行系统:内模脱模后,内模落在内模走行梁上,用人工推动,即可将内模移至下一段梁。（4）箱梁外侧模采用大块钢模板,用8、14槽钢,75角钢、4钢板制作,纵向长度4000,在梁高范围内分成三块,以便随梁高变化调整,外侧模支撑在外模走行梁上,走行梁前端通过吊杆悬吊在桁架模梁上,后端通过吊杆悬吊在已浇好的箱梁顶板预留孔上,后吊杆与走行梁间设有后吊架,后吊架上装有滚动轴承,挂篮行走时,外侧模走行梁与外模一起沿后吊架滑行。内模由内模架、模板、横、竖带及调整丝杆等组成。内模架吊在两根内

36、模走行梁上,走行梁前端吊在桁架前横梁上,后端吊在已浇筑梁段预留孔上,内模架可沿走行梁滑行,模板全部采用组合钢模。底模由底模平台和底模板组成,底模纵梁采用6根236槽钢组焊件,前后横梁采用213槽钢组焊件,底模板模系用8根2016600方木放在底模架上,方木上面铺5厚木板,木板上加钉1厚镀锌铁皮制作,底模宽度为箱梁底板宽度,灌注混凝土时,外侧模夹紧,以防漏浆。（5）张拉操作平台挂篮最前端悬吊的张拉平台长10,宽1.8,采用型钢及钢筋焊成,平台通过4根直径21.5钢丝绳悬吊在桁架上,并用4个手动葫芦调整平台高度,以适应梁段高度变化及张拉的需要。三角形挂篮在悬臂灌注施工中应用联体挂篮的拼装(1)0梁

37、段顶安装走行轨道,在墩底分别预拼独立三角形挂篮主桁架、底模平台和外侧模。(2)塔吊将三角形桁架吊装就位,然后吊装剩余联体挂篮主构件,在墩顶进行拼装,形成整体联体主构架。(3)由葫芦将两侧的底模平台分别整体提升到位,然后拼装底模。(4)安装外侧模。(5)普通钢筋绑扎完成后安装内模及预应力波纹管道,校正模板,然后灌注混凝土。联体挂篮的解体1#梁段完成后须将联体挂篮解体成两个独立的三角形挂篮后方可进行后续梁段的施工。事实上,联体主构架可以看作是由一个完整的三角形主构架和另外半个构架组拼而成。为了叙述的方便,将联体挂篮的具有完整主构架一端称为完整挂篮,而将另一端称为非整体挂篮。解体步骤:(1)1#段混

38、凝土达到一定强度后,在内外模板拉筋解开之前,将非整体挂篮一侧的外模走行梁下降350,并在外模框架上另焊14号槽钢作横杆,使构两端的外模走行梁上下错开,然后将其后移至正常设计位置。(2)1#段预应力张拉完成后,将整体挂篮一侧的前支座换成后钩板,底模前端用钢丝绳和5倒链垂直挂于轨道上,保留内外模的拉筋,将外模走行梁临时固定在外模框架上,内模走行梁临时固定在内模框架上,保留后吊带,卸掉与底模的联接销轴,至此,整体挂篮一侧的底模和外模均与主构架脱开。(3)将联体构架连同非整体挂篮一侧的底模和外模按挂篮正常走行方式向前滑移550。(4)将非整体挂篮一侧的主构架前节点支承于轨道上,主构架水平杆后端支承于轨

39、道上,并用精轧螺纹钢将水平杆两端锚于轨道上,用钢板将主构架竖杆与水平杆的间隙垫紧,并点焊。(5)将整体挂篮一侧的后钩板换成前支座,非整体挂篮一侧的前支座换成后钩板。(6)拆除联接杆,卸掉非整体挂篮一侧的主构架水平杆后端、竖杆下端与整体主构架后节点的联接螺栓,将整体主构架前移1.0,安装非整体主构架的节点板和前支座,安装整体主构架后节点的隔板。(7)将整体主构架前移5.2,安装非整体主构架的其它杆件、节点及后钩板。至此,非整体挂篮已变为独立的整体挂篮。(8)将后拼的整体挂篮前移至2号段位置。(9)将原来整体主构架后移至2号段位置,将内、外模走行梁前移至2号段设计位置。将外模沿走行梁滑至2号段设计

40、位置(露出外模走行梁后锚孔即可)。(10)将底模荡移2号段设计位置。至此,联体挂篮已完全解体成两个独立的挂篮,并分别就位于2号段悬灌位置。4挂篮悬臂施工底模、外侧模随三角形桁架向前移动就位后,绑扎底板、腹板钢筋并安装预应力管道。将内模架移动就位后,安装内模板,绑扎顶板钢筋并安装预应力波纹管道,进行梁段悬臂灌注施工。当新浇梁段张拉锚固及孔道压浆后,挂篮再向前移动就位进行下一个梁段施工,如此循环推移,直至完成最后一个梁段的施工。施工过程中严格按照平衡对称进行,严禁偏载施工。挂篮的拆除合拢段施工完后即可进行挂篮的拆除(1)边跨合拢,待12#梁段张拉压浆完成后,拆除挂篮内模及内模行走梁,解除外模走行梁

41、前吊杆,将外模走行梁拖至直线段前端预留孔位置,用吊架和吊杆吊至顶板上,用倒链将底模架前横梁挂在走行架上,解除底模架前吊带,用倒链拖动走行梁,将外模、底模一起拖至直线段临时支墩支架上,底模架后横梁用吊带吊在箱梁底板预留孔内,即可进行合拢段施工。边跨合拢后,由于地势较低,可用25吊车直接配合拆除挂篮。(2)次中跨及中跨合拢,拆除一只挂篮,利用另一只挂篮按边跨合拢方法进行,施工中注意预埋件和预留孔洞的设置。合拢后,即可进行挂篮拆除。挂篮拆除顺序基本与安装顺序反向进行。这里不再赘述。白鹭湖大桥预应力砼连续刚构桥悬臂施工根椐设计图纸和实际施工情况,挂篮采用贝雷片拼装,主桁为两组桁架,每组桁架采用横向4排

42、,纵向6片贝雷组成,主桁间距为6.25,与箱梁腹板的竖向预应力筋中线对齐,主桁的两端和中间通过角钢制成的横联连接.主桁的前端和中部各有一条由56的工字钢制成的上横梁,上横梁长13,跨过两条主桁,并将其连在一起,上横梁通过16钢制成的吊带和对应的下横梁连接.前后端横梁各布设4条吊带,其中后端横梁靠跨中部分两条受力较大的吊带直接悬挂在已浇筑好的箱梁底板上.在下横梁上用纵向铺设的28槽钢和工字钢组成底篮系统,底模采用8的3钢板和6号槽钢铺设,侧模采用大块整体式模板立于底模的两侧.按设计要求,整个底篮布设为147.后锚系统采用8根25精轧粗螺纹钢锚杆锚于已浇筑梁段的竖向预应力筋上,为保证待浇梁段砼浇筑

43、时的挠度控制以及安全起见,竖向预应力筋必须预张拉到设计吨位的40%,整个挂篮重64.7.挂篮的移动当前一块件的砼浇筑完成,纵向预应力筋张拉、压浆完毕后,即开始挂篮的前移就位.挂篮的移动分两步进行,首先移动主桁,然后移动上横梁和底篮:放松所有吊带,下放整体挂篮至一定间隙,安装滑槽、滑块,分离主桁和底篮,用手拉葫芦在箱梁上固定前后上横梁,以使底篮不随主桁前移,使用滑车拖动主桁梁移动就位,在移动过程中,要求保持主桁中心线与箱梁中心线一致,如有偏移,在移动过程中随时纠正,到位后,使用千斤顶顶高主桁,抽出滑槽和滑块,安装支座垫块及后锚系统.之后,解除上横梁的手拉葫芦,再次安装滑槽、滑块,使用滑车拖住上横

44、梁前移底篮,在底篮前移时,也要求保持底篮中心线和箱梁中心线一致,底篮到位后,顶高上横梁,抽出滑槽和滑块,下放底篮就位.挂篮加载试验在箱梁施工过程中,进行标高控制时,须考虑挂篮自身的挠度变形值,为了检验挂篮的计算挠度值和实际挠度值有无偏差,同时为了检验挂篮的实际承载力和安全可靠性,以获得一些弹性和非弹性变形参数,用以指导箱梁施工,须对挂篮的主桁、吊带、支座垫块等构件进行测试.测试在挂篮安装完毕,在0#块上进行,在主桁、吊带、支座等部位贴上电阻应变片,使用精密水准仪作挠度观测.施工荷载采用4台250千斤顶模拟,采用分级进行加(卸)载,每级均进行应变观测.从测试结果分析,挂篮主桁、吊带等构件内力和挠

45、度与计算值相符,同时具有一定的安全储备,能承受悬浇施工过程中各种荷载,满足施工要求.底模侧模为保证箱梁的外观质量和线条平顺,箱梁底模采用6号槽钢形成框架,用8厚钢板铺设,底模伸入已浇梁段10以内,而且加垫海绵以防漏浆,底模的中线偏差可通过焊接于底模和底篮之间的3个手动螺旋千斤顶进行调节,最大限度地保证中线的位置无误.箱梁的外侧模采用8号槽钢形成骨架,用大块的钢模拼接,接缝采用阴阳缝,水平及竖向采用8号槽钢,用丁字螺丝及蝶形扣连接形成骨架,当箱梁高度随着节段而降低时,可将整个侧模通过预留的空槽下沉.这样,很好地保证了箱梁的外观质量和线型.箱梁悬浇段施工大桥最大悬臂长度56.5,共分13个节段.其

46、中0#块在挂篮安装前已浇筑完毕,考虑到1-3号梁段高度大,顶板管道密集,分两次浇筑,注意在第二次浇筑前凿除老砼表层的水泥浆和软弱层,并处理干净沾附在钢筋上的砼残渣;4号块起,因砼数量较少,为了使后浇砼不引起先浇砼的开裂,采用一次浇筑,并在底板砼凝固前全部浇筑完毕.为了保证结构的安全和稳定性,在箱梁逐断悬浇过程中,应做到对称,均衡浇筑,最大不平衡荷载不得超过单个块件的一半重,对单个挂篮,为了避免砼在浇筑过程中产生翘曲变形,不平衡荷载也不得超过单个块件的一半重,且任一端挂篮前移都必须在已浇筑梁段两端对称且相应钢束张拉完毕后才可进行.箱梁设计为50高强砼,根据实际情况采用输送泵泵送.因此,在配合比设

47、计时,对砼要求:砼3强度须达到设计强度的85%,塌落度为150170,砼初凝时间大于2.5,砂率、水灰比均不大于0.4,经过配合比试验并复核,选用配合比为:水泥水砂石外掺剂=10.311.342.290.006,采用普通硅酸盐42.5水泥,外掺剂,骨料选用细度模数为2.33.0的区中砂和1631.5的花岗岩碎石.为了保证砼的浇筑质量,我们从两方面控制,一是浇筑方法,二是良好的振捣:在浇筑时,采用连续浇筑法,要求分层下料、振捣,先底腹板,后顶板,每层厚度为3040,上下层浇筑时间间隔不超过1,上层砼必须在下层砼振捣密实后方能浇筑,以保证砼有良好的密实度;振捣时,严禁振动棒碰撞模板、波纹管,要求砼

48、振捣密实,防止漏振、过振.箱梁构件在施工过程中,考虑到不同的施工状态与可能发生的各种荷载和不同荷载组合,要求预应力施工必须严格按照设计文件和施工技术规范执行.对每一箱梁块件施加预应力时,要求尽量减少力筋与孔道磨擦,以免造成过大的应力损失或使构件出现裂缝、翘曲变形.要求预应力管道位置准确,其管道和接头处应能使预应力筋顺利通过并能保证压浆的质量,管道两端和接头采用密封胶带包裹,以防漏浆.张拉时,要求两端同时张拉,且采用张拉力和伸长量进行双控,实际伸长量与理论伸长量控制在6%以内.预应力压浆配比经试验选用水泥水外掺剂膨胀剂=10.360.0020.00004,施工时自行制作拌浆与过滤系统,选用压浆机

49、最大压浆量为210/,最大压力为1.5,并在压浆密实后持压2以上.0#块施工大桥墩身高约15,由4个长2.0,宽1.2的小墩身组成.0#块长12,高6.5,整个梁段位于河中,考虑到墩身较小,从实际出发经方案选择,采用墩身预埋贝雷桁架作支承托架,在贝雷架上搭设支架进行施工.0#块在浇筑砼前准备好各项工作,包括安装模板、绑扎钢筋、布设预应力管道等工序,现浇分两次进行,第一次浇筑底板和一部分腹板,高3.3,第二次浇筑剩余的砼,高3.2.砼由岸上拌和站拌制,经输送泵直接输送到位.现浇段及边跨合拢段大桥两边跨各有长11.15的现浇梁段,边跨、中跨合拢段为2.0.现浇段与边跨合拢段均落于半山腰,根椐实际地

50、形,采用满堂式落地支架施工,施工前对地基整平、夯实,并对支架进行预压,基本施工顺序如下:1.拆除悬浇段两侧挂篮,并在边跨13块距前端3.5处设一支撑.2.在边跨采用水箱施加65的压重,要求重心距边跨13块前端3.5.3.浇筑现浇段,等强3.4.选择一气温不高于25的时间,进行合拢段内外刚性支撑焊接,并浇筑砼.5.按照先长束后短束的原则依次张拉预应力钢束.中跨合拢段中跨合拢段利用挂篮后横梁做托架,重新支模,重量不超过30,基本施工顺序如下:1.保持边跨两端压重不变.2.在合拢段两边已浇筑梁段前端利用水箱配重,其重量等于合拢段的重量.3.选择一气温不高于25的时间,进行合拢段内外刚性支撑焊接.4.

51、边浇筑砼边放水,即撤去基本等于浇筑砼重量的压重,以保证合拢段两边已浇梁段相对标高基本不变.5.按照先长束后短束的原则依次张拉预应力钢束.至此,大桥合拢完毕,进入二期荷载阶段.用挂篮悬用挂篮悬浇连续梁浇连续梁（或连续（或连续刚构）的刚构）的施工方法施工方法用挂篮悬浇连续梁（或连续刚构）的施工方法用挂篮悬浇连续梁（或连续刚构）的施工方法 。高墩选用C50硫磺砂浆作为临时支座。设计在墩顶纵向中心线两侧各设2座，根据计算确定,在临时支座顶面位置加铺多层双向钢筋网片予以局部加强。当边跨合拢后进行体系转换时，拆除临时支座。拆除顺序：先通电将硫磺砂浆熔化后，梁体从临时支座落于正式支座上，然后切割所有的精轧螺

52、纹钢筋。、桥面上施工荷载两伸臂端每延米相差100Kg, 、边跨合拢段混凝土灌注边跨合拢时，中跨前端节段有挂篮，边跨前端节段有吊架，并承载1/2合拢段混凝土重量。、挂篮走行中，前端掉挂篮 、在灌注第13节段混凝土将要完成时挂篮脱落n、不平衡力矩的组合n组合一,计及挂篮脱落的冲击系数2.0,n组合二 ,计及挂篮走行中掉挂篮的冲击系数1.5 n组合三 ,两伸臂端混凝土浇注时按相差半个最大不平衡力的节段重量计算n组合四 + M5, 按边跨合拢段混凝土灌注 n组合五 + M2 按风荷载n组合一及组合二是不允许的,既不允许掉挂篮及挂篮走行中翻落,为此在挂篮设计、制造、使用过程中必须安全可靠。既挂篮构件中的前吊杆及后锚杆均使用了精轧螺纹钢筋,要特剔加以保护、检查、更换。走道的预埋件要精心施工。以组合三为控制设计临时支撑。n按中华人民共和国行业标准钢管混凝土拱桥设计规范（校审稿）进行检算cEckfcftkftfcEckfcftkftf用柱抵抗不平衡力矩用柱抵抗不平衡力矩cscff002. 114. 10#块施工挂篮在0号块上安装挂篮加载试验挂篮悬臂施工边跨合拢中跨合拢0#0#块施工支架块施工支架挂篮在挂篮在0 0号块上安装号块上安装挂篮悬臂施工挂篮悬臂施工边跨合边跨合拢拢 中跨合拢中跨合拢