主变差动保护总结.

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1、经验总结-主变差动保护部分一、从工程角度出发所理解的主变差动保护关于接线组别和变比的归算思路1、影响主变差动保护的几个因素差动保护因为其具有的选择性好、灵敏度高等一系列优点成为变压器、电动机、母 线及短线路等元件的主保护。这几种差动保护原理是基本相同的，但主变差动保护还要考 虑到变压器接线组别、各侧电压等级、CT变比等因素的影响。所以同其它差动保护相比，主变差动保护实现起来要更复杂一些。变压器变比的影响：因为变压器变比不同，造成正常情况下，主变高低压侧一次电流不相同。比如：假设变压器变比为110KV/10KV，不考虑变压器本身励磁损耗的理想情况下，流进高压侧电流为 1A,则流出低压侧为 11A

2、。这很好理解，三相视在功率S= V3UI。不考虑损耗，高低压侧流过功率不变，各侧电压不同，自然一次电流也不同。CT变比的影响：还是用上面的举例，如果变压器低压侧保护CT的变比是高压侧 CT变比的11倍，就可以恰好抵消变压器变比的影响，从而做到正常情况下，流入保护装置（CT二次侧）的电流大小相同。但现实情况是，CT变比是根据变压器容量来选择，况且CT变比都是标准的，同样变压器变比也是标准化的，这三者的关系根本无法保证上述的理 想比例。假设变压器容量为20MKVA 110KV侧CT变比为200/5，低压侧CT变比如果为2200/5即可保证一致。但实际上低压侧CT变比只能选2000/5或2500/5

3、，这自然造成了主变高低压侧CT二次电流不同。变压器接线组别的影响：变压器不同的接线组别，除Y/Y或厶/ 外，都会导致变压器高低压侧电流相位不同。以工程中常见的Y/ -11而言，低压侧电流将超前高压侧电流30度。另外如果 Y侧为中性点接地运行方式，当高压侧线路发生单相接地故障时，主变Y侧绕组将流过零序故障电流，该电流将流过主变高压侧CT相应地会传变到 CT二次，而主变侧绕组中感应出的零序电流仅能在其绕组内部流过，而无法流经低压侧开关CT。2、为消除上述因素的影响而采取的基本方法主变差动保护要考虑的一个基本原则是要保证正常情况和区外故障时，用以比较的主 变高低压侧电流幅值是相等，相位相反或相同（由

4、差流计算采取的是矢量加和矢量减决定，不过一般是让其相位相反），从而在理论上保证差流为0。不管是电磁式或集成电路及现在的微机保护，都要考虑上述三个因素的影响。（以下的讨论，都以工程中最常见的Y/ -11 而言）电磁式保护（比如工程中常见的LCD-4差动继电器），对于接线组别带来的影响（即相位误差）通过外部CT接线方式来解决。主变为 Y/ 接线，高压侧 CT二次采用接线，低压侧CT二次采用丫接线，由保护 CT完成相角的归算同时消除零序电流分量的影响。电流由主变高压侧传变到低压侧时，相位前移30度，低压侧CT接成Y/Y，角度没有偏移。高压侧 CT接成Y/ ，CT二次侧比一次侧（也即主变高压侧）相位也

5、前移了 30度。 这样就保证了高低压侧 CT的二次电流同相位。高压侧 CT接成Y/ 后，电流幅值增大了 V 3倍（实际上是线电流），在选择CT变比时，要考虑到这个因素，尽量让流入差动继电器的主变高低压侧电流相等。因为CT都是标准变比，通常不能保证高低压侧二次电流相等，对此一般采取在外回路加装电流变换器（可以理解为一个多变比抽头的小 CT或着对具有速饱和铁芯的差动继电器，调整它的平衡线圈的匝数。不过这两种方法，精度都不高。微机保护同传统保护相比，保护原理并没有太大的变化，主要是实现的方法和计算的 精度有了很大提高。早期有些微机差动保护，可能是运算速度不够的缘故，相角归算还是 采用外部CT接线来消

6、除（如 DSA早期某型号产品）。现在的微机差动保护，CT都是采取Y/Y接线，相角归算由内部完成：通过电流矢量相减消除相角误差。主变差动为分相差 动，对于Y/ -11接线，同低压侧IAI相比较运算的并不是高压侧I ah,而是I ah*=I ah-lbh（矢量减），这样得到的线电流lah* ,角度左移30度，同低压侧lai同相位。对于 Y/ -11接线，参与差流计算的 Y侧3相电流量分别是：I ah*=l ah-1 bh I bh*=l bh-1 ch、 I ch*=l ch- l ah（都为矢量减）。对于Y/ -1接线，参与差流计算的 Y侧3相电流量分别 是：I ah*=l ah-1 ch ；

7、I bh*=l bh-1 ah、I ch*=l ch- I bh（都为矢量减）。通过减超前相或滞 后相电流的不同，从而实现相角滞后或前移30度。（因为用WORD矢量图太麻烦，此处省略示意图，大家可以自己画一下）主变变比和CT变比造成的误差都是幅值上的差异，这方面的处理，对于微机保护而 言，是非常容易的，输入量（对侧）或相位归算后的中间量（对Y侧）乘以相应的某个比例系数即可。当然这个系数对Y侧，还要考虑到内部矢量相减，同时造成的幅值增大了V3倍。目前国内绝大部分厂商（如南自厂等）的微机差动保护，是以一侧为基准（一般 为高压Y侧），把另一侧的电流值通过一个比例系数换算到基准侧。采取这种方法，装置

8、定值和动作报告都是采用有名值（即多少安），比如差动速断定值是18A等等。我们公司的差动保护相位归算也是采用矢量相减，变比等因素造成的幅值归算采取的是|e额定电流标幺值的概念，相应的定值整定和动作报告也都是采用le标幺值。现场很多用户（包括公司一些新员工），对此感到较难理解，因此有必要详细解释一下。3、以RCS9671/9679差动保护为例，解释 le的概念le是指根据变压器的实际容量求到的额定电流的标幺值。我们常说的CT二次额定电流是5A,这只是一个产品标准参数，而le是根据主变容量得到的，它所对应的电流有名值的具体数值，对主变的每一侧都是不同的。以下列参数为例：某台主变，容量31.5/20/

9、31.5兆伏安；变比 110 4 X 2.5%/38.5 2X 2.5%/11 千伏；接线组别 Yo/Y/ -12-11 ; CT变比 200/5,500/5,2000/5; CT为Y/Y。额定电流计算公式le=S / （ V3 U）/ CT变比S：主变容量，三侧都按最大容量来U：本侧额定线电压求一次额定电流卄求2次额定电流高压侧 |e=31500KVA (1.732*110KV) / 200/5=165.337A / 40= 4.133A中压侧 |e=31500KVA (1.732*38.5KV) / 500/5=472.39A / 100= 4.723A低压侧 |e=31500KVA (1

10、.732*11KV) / 2000/5=1653.37A / 400= 4.133A当高压侧CT二次流出电流为4.133A时,表明本侧流出的功率为变压器的额定功率 这就是le的物理含义，对中压侧、低压侧物理意义是相同的。差动保护在每一侧采集到的 电流除以该侧的le电流值，得到各侧电流相对于本侧额定电流的比例值（标幺值）。采用 各侧的Ie标幺值直接参与差流计算，而不是采用电流有名值，相应的定值及报告都是显示的是多少Ie。比如说高压侧二次电流为 4.133A，程序会把这个值除以高压侧（ 4.133A）, 得到标幺值1 Ie ;中压侧电流为-1.42A，得到标幺值-0.3 Ie ;低压侧电流为-2.

11、89A，得 到标幺值-0.7 Ie 。程序计算差流时会把这三侧 Ie相加求得到差流Id=0 Ie 。注意：上例中提及的主变高压侧及中压侧的le,与装置中Ieh及Iem不是同一个量，后者是前者的V 3倍。求Ie具体值的公式里包含了变压器容量、电压变比、每侧CT变比这几个参数。基于能量守衡的原理（忽略主变本身损耗），计算时容量都采用同一个最大容量（应注意对于35KV侧，额定参数是20MV,但计算时还是要用31.5MVA。得到的每侧额定值作为本 侧的基准，实际电流除以该基准，就得到可以直接用以统一运算的标幺值。整个计算的过 程，就消除了由主变电压变比和CT变比因素所造成的影响。其它公司以一侧为基准，

12、其它侧往基准侧归算。我们的差动分别以各侧额定为基准，各侧实际电流都往本侧归算；思路 都是一致的，但是我个人感觉还是|e的概念更好一些，更符合物理意义。举个通俗的例子，把高压侧电流比做黄金、低压侧电流比做白银，两者没法直接通过比较重量来比较价值。我们都把其折合成美元，就可以统一比较了。le在差动归算中，就起了一个美元的作用。le是一个标幺值，是一个可以统一计算的中间度量单位（转换单位）。4、以RCS9671/9679差动保护为例，从调试角度出发理解的差动归算思路我们在本文一开头就提到了主变电压变比、CT变比还有接线组别的影响。采用I e的概念和计算方法后，可以消除掉电压变比和CT变比对幅值的影响

13、。对接线组别（相位）的影响，以RCS9671/9679程序里是这样做的。若系统设置菜单里，接线组别设置为/ （CT都是Y/Y接线，也即由装置内部完成归算），程序对电流采样数据不做相角上的任何 归算处理，根据系统参数整定内容，计算出各侧le具体值，实际采样值同本侧le相除，得出本侧以le标幺值所表示的电流值参与差流计算。当接线组别设置为Y/ -11，程序对Y侧电流采样数据首先进行相角调整，即参与差流计算的lah*=la-lb （矢量减），lbh*=lb-lc ，lch*=lc-la.这样一减，得到的矢量电流相位前移了30度，完成相位的归算。但幅值同时也增大了 V3倍（线电流和相电流的关系，这很好

14、理解）。程序里对矢量 相减得到的值会同时固定除以V3，以保证只调整相位，不改变大小。对Y/ -1，处理过程一样，只是矢量相减的相别发生一下变化：lah*=la-lc（矢量减），lbh*=lb-la ,lch*=lc-lb.也要固定的对幅值除以 V3 。要特别说明的是对接线组别Y/Y的变压器，程序对两侧均作了Yt 变换，目的主要是消除高压侧 CT中可能流过的零序电流对差流的影响，确保高压侧发生区外接地故障时 差动保护不误动。看到这里，细心的同事可能会发现，在本文中le的计算公式同RCS9671/9679调试大纲里写的不大一样。在调试大纲里，主变侧I e的计算公式同Y侧I e的计算公式不同，Y侧I

15、 e的计算公式：| e=S / U / CT变比（没有除以 V3 ）。而本文中I e的计 算公式侧和Y侧是一致的。调试大纲里丫侧的公式并不是没有除以 V 3，而实际上是按I e= （S / V3 U / CT变比）x V3,对Y侧I e扩大了 V3倍，从公式字面上看好 似是没有除这个V3。调试大纲这样写实际上已经考虑了 Y侧V3的接线系数。不过我 个人认为，从物理概念上讲，le的计算公式对 Y或侧都是一样的，应按3相功率来考虑。（RCS系列主变保护程序是根据输入的主变参数自动计算le的，因此le与平衡系数密切相关。特别要注意的是装置中的差动起动电流值及差动速动定值都与le有关，装置中涉及到的l

16、e均为经过接线系数调整以后的各侧额定电流值。在定值整定过程中，若装置报“平衡系数错”，可通过改变系统参数中的变压器容量来消除，但此时应注意将装置中的 差动起动电流值及差动速动定值作相应变动。我们还是以上文所提到的主变参数来举例说明具体处理思路（该主变参数同RCS9671/79调试大纲里举例的主变参数相同）。设主接线为 Y/ -11，CT为Y/Y接 线。我们计算出高压侧（Y侧）le=4.133A （按本文公式），调试大纲是乘以 V3的，I e=4.133A X 1.732=7.158A。当在保护装置高压侧输入三相对称电流IA=4.133A （角差120度，同正常运行情况），程序按照整定的接线组别

17、，首先进行相角归算（矢量相减），因为ABC三相都有电流，且角差 120，得到 lah*=la-lb=1.732 X la XZ 30 ;lbh*=lb-lc=1.732 X lb XZ 30; lch*=lc-la=1.732 X lc XZ 30。幅值增大了 V 3,相角逆时针旋转了 30。相位归算后 的向量，程序会再除以 V3,以消除因为矢量相减而导致的幅值增大V3倍。再除以本侧le值4.133A，把有名值换算成标幺值（注：实际上程序是乘以平衡系数，内部计算按相对于5A 的标幺值来的。这样解释是为了便于理解le物理概念，以下相同）。因为侧无电流输入， 差流为零，故装置显示ABC相差流分别为

18、1le。在保护装置高压侧输入单相电流IA=4.133A，装置显示A、C两相都有差流，差流lacd=0.577le; lccd=0.577le。程序同样首先进行相角归算，即矢量相减。lah*=la-lb=la（lb=0 ） ; lbh*=lb-lc=0 （lb=0 , lc=0 ） ; lch*=lc-la=0-la=-la。虽然只有 A 相电流，但经过这一步处理后，在C相也因为计算产生了差流。程序固定对相位归算后的向量再除以V3,但因为只有单相电流，矢量相减并没有改变相位和大小，所以经过这一步骤后，电流幅值减少了 V3倍。再除以本侧|e=4.133A，把有名值换算成标幺值。故装置显示AC相差流

19、分别为0.577le。当在侧输入电流时，不管是输入单相IA或ABC对称三相，输入电流4.133A （低压侧 / 侧le=4.133A ），都会显示差流等于1le，且当输入单相IA时，也只有A相有差流，C相不会有差流。因为程序对侧不进行相角归算（对LFP和RCS9671/79采取Y侧往侧归算的传统方法）。没有矢量相减和除以V3这一步，直接跟本侧le电流值相除，换算成标幺值。从上面的举例我们可以看到，现场实验如果说理解起来会有一点难度的就是Y侧加同样大小的单相电流和三相电流得到的结果不同。这是为了调整接线组别造成的相位差， 程序固定采取的计算方法带来的。相位归算是按正常情况下（三相对称电流）来考虑

20、的， 即使输入的是单相电流，程序还是按同一个流程（归算思路）来处理。现场调试，有时也会碰到外部 CT采用Y/ 接线，而不是常见的 Y/Y接线。这种情况 一般出现在老站改造，比如原来的电磁式LCD-4差动继电器更换成微机保护，但 CT及控制电缆都未更换。对 RCS9671/73/79而言，可以在系统参数里设置相应的接线组别参数。各侧I e值的内部计算同 CT采用Y/Y接线是一样的，因为相角归算已由外部CT接线来实现了，所以程序不会再进行矢量相减这一步骤。考虑到外部CT采用Y/接线后，CT二次电流增大了 V3倍，程序里还会固定的除以 V3。转换成标幺值的步骤也同Y/Y接线一样。对CT采用Y/ 接线

21、的情况，现场实验时（主变参数同上，Y/ -11 ）保护装置高压侧输入单相电流IA=4.133A，装置显示A相有差流lacd=0.577le , C相不会有差流。当输 入ABC三相对称电流，电流幅值为4.133A，装置显示ABC三相都有差流，差流数值都为0.577le。也就是说，不管输入单相还是三相电流，装置计算的差流都比输入电流小V3倍，且只有输入相有差流。从调试角度出发,RCS96XX系列差动保护相位和幅值归算的基7#本流程示意如下:Y侧输入侧输入#5、LFP900系列差动保护的归算LFP900系列主变差动保护对主变接线组别和CT变比等因素的归算思路和 RCS96系列差动保护的思路是一致的，

22、都是从Y侧向侧归算，也是采用矢量相减的方法来调整相位等等。但是因为 RCS96系列的硬件平台所能提供的计算能力要比LFP900系列强大许多，所以RCS96系列只需要用户把主变额定容量、接线组别等参数输入定值，Ie和平衡系数的计算由程序内部完成。而 LFP900系列差动保护可能是因为计算能力的问题，有一部分工作是 由硬件来完成的，需要用户来计算和跳线设置各种平衡系数。具体的计算和跳线设置步骤 在公司LFP900系列变压器成套保护装置用户培训手册一书中有周密详细的讲述，本文 不再赘述。只把需要注意的几点整理如下：1）主变电压变比和 CT变比对幅值影响的消除也是通过|e概念归算成标幺值；利用矢量相减

23、完成相位调整后对幅值增大了V3倍的处理（除以1.732 ）;这两部分功能都是通过硬件来实现的，即通过设置VFC板各侧输入回路平衡系数完成。调整平衡系数实际上是在调整高精度电位器的阻值，该电位器接于输入运算放大器回路当中，改变其阻值，即调整了该运放的放大倍数。各侧平衡系数是5A （假设交流头为5A）标准值同各侧le的比值（可以理解为归算到以2次额定5A为基准的标幺值）。各侧I e电流值根据变压器最大 容量、电压等级、CT变比这几个参数求出。因为丫侧相位归算后要除以 V3也要在这一 步完成，所以对 Y侧的le电流值必须要乘以接线系数 V3，实际上就是把平衡系数分母 增大V3倍。保护装置各侧电流经过

24、装置交流头小CT电流变换后，通过运放电路转换成电压量。该输出可以近似理解为=输入电流X运放电路的放大倍数=输入电流X平衡系数。通过硬件电路把各侧实际电流转换成相对于2次额定5A为基准的标幺值，同时对Y侧也“提前”把因相角调整而产生的幅值扩大消除（除以V 3）2）经过上述步骤处理的电压量经过V/F变换后，提供频率信号给 CPU板上的CPU1进行差流计算等处理。相角调整也由CPU1软件完成，归算方法仍然是采取矢量相减的方法。同RCS系列差动保护相比应注意的是，软件进行不进行矢量相减（/即相位调整）；哪两个矢量进行相减（/即是使相位向11点还是1点调整）都是出厂预装程序定死的，在 现场是无法通过外部

25、定值设置来修改的。也就是说用户订货是提供的主接线形式是非常重 要的， / 的隔离变或 Y/ -11或Y/ -1CPU1程序是不同的，这一点现场调试一定要注 意确认，以防出错。3）看到这里，可能会有同事提出：LFP900主变差动保护说明书及培训教材上不是讲了对VFC板要根据主变接线组别设置JP13的跳线么，不是可以现场调整接线组别么。其实这个跳线是设置MONI板CPU2相角调整的。我们都知道， LFP900主变差动保护CPU板 CPU1负责保护计算，MONI板CPU2负责启动开放出口电源及人机界面等。1）步骤所描述的经过平衡系数调整后的电压量一方面通过V/F变换后的频率信号提供给 CPU1相角调

26、整由软件完成。另一方面经过差流形成电路提供给MONI板CPU2 CPU2通过电压型A/D模数转换后用以启动判断。也就是说，MONI板CPU2的相位调整和差流计算都是由硬件来完成的，CPU2 A/D转换的输入量已经是差流了。VFC板上的JP13的跳线即是调整差流形成电路中相角调整功能的，通过跳线来设置是否矢量相减矢量相减（/即相位调整）；哪两个矢量进行相减（/即是使相位向11点还是1点调整）。具体电路如何实现， 看一下LFP971分板电路图即可非常清楚。4）再次强调一下：平衡系数调整电路完成幅值变换和预先消除因Y侧相角调整所造成的幅值扩大了 V3倍；CPU1相角调整和差流计算由软件完成，不同接线

27、组别对应不同 程序；MONI板CPU2相角调整和差流计算全部由硬件电路完成，不同接线组别可以通过跳 线设置。现场调试一定要注意这几个方面都要一一对应起来。否则，极易出问题。本文后面提到的调试案例也有这方面的内容。5）还以上文所提到的主变参数为例主接线为Y/ -11 , CT为Y/Y接线。我们计算出高压侧（Y侧）Ie=4.133A（ CT2次实际额定电流，未乘以接线系数 V3）,乘以V3后 的I e=4.133AX 1.732=7.158A现场做实验时，当从保护装置高压侧加入单相电流 IA=7.158A时，装置显示 A、C相有差流，差流为1Ie ;加入三相对称电流 7.158A时，装 置显示A

28、B、C相都有差流，差流为 1.732Ie。这个结果和产生的原因和RCS96系列差动保护是一致的。6）现场设置VFC板平衡系数时，Y侧le 定要记着乘以 V3的接线系数。定值里面各侧le （二次等值额定电流）定值，Y侧一定要用已经乘以 V 3接线系数的le,对上例而言，就是要输入 7.158A而不要输成4.133A，更不要输成5A （除非你算出来真是 5A）,要保证这个值跟你算平衡系数的分母一致。管理板这个定值决定了输入电流值的显示。微机保护内部计算判断采用的都是离散化后的2进制代码，人机界面要显示装置输入的有名值（如输入电流是多少安），这中间就有一个系数的换算，该系数要考虑到从装置 小CT到内

29、部一些运算步骤的修正等等，内部的2进制数值乘以某个系数就是要显示的有名值。一般保护这个系数出厂时程序就可以确定了。但LFP系列差动保护在现场有平衡系数设置这个环节，装置中CPU及 MONI采集到的电流是乘以平衡系数后归算至In（5A/1A）下的电流。可以这么说，LFP971/972（A/B/C ）中，差流大小的计算及显示取决于平衡系数，各侧输入电流大小的显示值取决于Ie。若平衡系数设置不对，差流计算将会出错，从而导致差动保护的误动作。而le整定不正确，只会使该侧输入的电流值的显示不对。假设平衡系数计算le采取的是7.158A，如果平衡系数整定为 5/7.158 ,在定值里le输成 了 5A,当

30、实际输入三相电流为7.158A，则保护状态显示里电流大小会显示为5A ,差流则不管CPU板还是MONI板显示都会正确。装置内部是以5A/1A （视交流头而定）为基准，内部2进制数值乘以根据输入的二次等值额定电流值确定的系数，得出显示的实际输 入值。输入电流值取自相角归算以前，所以Y侧输入单相还是三相电流，只对差流计算有影响，对实际电流输入的显示无影响。比如Y侧输入单相电流7.158A，差流显示A、C相为lie,电流显示只有 A相电流7.158A ;输入三相电流 7.158A，差流显示 A B、C3三相 为1.732le,电流显示ABC三相还是7.158A,跟实际情况是一致的。RCS系列主变差动

31、因为输入主变各项参数后，le等中间参数都是程序内部计算的，所以没有LFP差动这方面需注意的问题。另外从保护状态显示菜单里CPU板可以看到总的差流和各侧实际输入电流等显示；但MONI板只有总的差流显示，这跟我们前面提到的CPU板和MONI板不同计算处理过程是一致的。7）从调试角度出发所理解的LFP900差动保护归算基本过程，见下图:CPU1板MONI板 CPU27、RCS978主变保护装置差动保护的归算RCS978保护装置中的差动保护部分同RCS96X）系列差动保护相同的地方都是用户只需输入系统参数,各类内部计算所需的中间量不需要用户整定，而且装置本身提供了象平衡系数、计算差流等内部计算所需中间

32、量的查询显示，大大方便了用户和我们调试人员在现 场的实验工作。但是因为RCS978适用于500/220KV高压系统，所以装置差动保护部分对主变接线组别和变比的归算调整方法同RCS96XX系列差动相比有了较大变化，主要体现在平衡系数基准量的选择和相位由侧向Y侧调整。1) LFP900系列差动保护根据变压器最大容量求出各侧二次额定电流，平衡系数=ln/各侧Ie ;各侧输入量乘以该侧平衡系数得到以为In(5A/1A)基准值的标幺值。程序如此处理，主要是考虑到内部计算处理的方便(毕竟根据系统参数定值，预先算出以5A为基准值的各侧平衡系数，输入量乘以该平衡系数从而得到标幺值。在程序处理上会比输入量 除以

33、各侧二次额定电流le得到标幺值要方便一些。虽然从物理意义上理解这两者是一样 的)，RCS978也是采用平衡系数来转换标幺值，但是用来计算平衡系数的基准值(平衡系数的分子)并不是固定为5A。而是根据各侧额定 2次电流le的比率大小有不同的选择。 RCS978平衡系数计算步骤同 LFP和RCS96X)一样，首先根据主变最大容量和各侧实际运行 电压和CT变比求出各侧le。平衡系数公式等于：Kph=( I 2n-min/ I 2n) x Kb其中Kb=min( I 2n-max/1 2n-min, 4)I2n-max为最大的le I 2n-min为最小的le程序根据所求出的各侧le值中，le最大值(I

34、 2n-max)是否大于le最小值(I 2n-min )的4倍来决定平衡系数有两种计算公式：当(I 2n-max/ I 2n-min )v 4 时：Kph=l 2n-max/ I 2n.当(I2n-max/ I 2n-min ) 4 时：Kph=4I 2n-min/ I 2n.( 如果I 2n-max/ I 2n-min恰好等于4,则上述两公式就一致了，用哪个都成)当le最大值大于le最小值4倍以上时，各侧平衡系数的基值(分子)选择为 4倍的le 最小值(4I 2n-min ), le最小的那侧平衡系数为 4;否则选le最大值为各侧平衡系数的 基值(分子)，le最大的那侧平衡系数为 1。程序之

35、所以这样设计，而没有直接采用5A这样一个常数。主要是因为RCS978主要应用于220KV/500KV高压系统。现场大部分主变为3卷变，有10KV这个电压等级的输出。220KV系统的主变大多为联络变，容量也较大。平时10K V侧的负荷占整个变压器容量的比率较小，所以10KV侧的CT变比为了保证正常运行时的测量精度，其变比选择并不是完全 按照主变最大容量来选择的。以RCS978调试大纲中所举主变实例来说明(主变参数抄录在下表)。如果10KV侧按主变最大容量来选择变比，恐怕要选12000/5，这样10KV侧le是4.13A，但这肯定是不现实的，联络变功率传递主要集中在220KV和110KV侧，所以1

36、0KV侧选则变比为3000/5 , le达到了 16.5A。如果这种情况下还采用5A常量做为求平衡系数的基准值，则 10KV侧求出的平衡系数 Kph=0.303。10KV侧本来实际2次电流就较小， 如果平衡系数再较小，则内部计算精度不好保证。采用现在以4倍的le最小值(4X1.96A=7.84A)为基准所求平衡系数的方法Kph=0.475。相对而言内部计算精度更能保证一些。RCS978 Ie基准值的选择思路就是如果各侧le数值之间差别不大（以4倍为限），则选最大侧le数值为平衡系数的基准；如果差别太大（倍数4）则用4倍的最小侧le值这个位于中间的数值作为平衡系数的基准，以此来求各侧平衡系数，系

37、数的具体值不会偏差 太大（指数值不会太大或太小）。考虑到程序内部计算，保护数据位数是有限的，惟有如 此，才能最大程度的保证内部计算处理的精度。（其实不管是用5A还是这样根据le的数值大小倍数来选择平衡系数的基值，物理意义是一样的，就是一个转换标幺值的基准而 已，没必要考虑的太复杂）下表第5行为按RCS978算法求的平衡系数，最后一行为假设仍 采用LFP900和RCS96X）系列以5A为基准方法求出的平衡系数，两者比较一下即可见区 别。变压器最大容量180MVA（接线组别：Y0/ Y0/ -11 ）各侧实际运行电压220KV115KV10.5KVCT变比1200/51200/53000/5二次额

38、定电流Ie1.96A3.61A16.5ARCS978的平衡系数42.1720.475假设仍采用5A为基准的平衡系数2.551.3850.3032） LFP900和RCS96XX系列差动保护对接线组别造成的相角差调整，采取的都是传 统的由Y侧向侧归算，这样一方面是实现起来比较方便（还是延续了传统电磁式保护利用CT采用Y/接线调整相位的做法）同时Y侧调整相位采用矢量相减的方法，也同时消 除了 Y0侧区外接地故障时零序电流造成Y和侧差流不平衡的问题。RCS978对相位的归算调整，同传统方式不同，采用的是由侧向Y侧归算（外部 CT还是采用Y/Y接线）。这样做一个最大的好处是 Y侧绝大部分情况下都是电源

39、侧，而只有电源侧才会产生励磁涌 流。励磁涌流的大小和衰减速度同许多条件有关，但是对于三相变压器，至少有2相会出现不同程度的励磁涌流，且在初期往往会偏于时间轴的一侧，很多情况下会有两相励磁涌 流其相位基本相同（图例可见LFP900主变保护用户培训教材P5页）。当采取传统的 Y 侧向侧归算方式，Y侧电流两两矢量相减调整相角，励磁涌流相位基本相同的两相电流在矢量相减时，就会消掉一部分励磁涌流。978采用由侧向Y侧归算后，Y侧不再进行相电流之间的矢量相减，这样相对提高了励磁涌流的幅值，这样励磁涌流和故障特征会更加 明显，程序分辨能力会进一步加强，自然动作速度也能提高。许多国外著名厂商的微机主 变保护，

40、也早就采用了由侧向Y侧归算的相位调整方法，如 GE公司2000年就在国内推出的T60变压器保护。可见这种归算方法自然有其优点。RCS97睬用由侧向Y侧归算后，必须要考虑到Y侧可能流过的 零序电流对差流的影响。RCS97睬取对Y侧每相电流都减去零序电流的方式（ 该零序电流为3相合成自产， 非常方便获得）。侧的相位调整，同LFP900和RCS96系列一样，采用矢量相减的方法，同时需除以 V3，以消除矢量相减对幅值增大的影响。不过应注意哪两相分别相减，比如Y/ -11接线，如果Y侧调整相位，用以比较差流的IA*=IA-IB （矢量相减，由12点调到11点相位）；RCS978W侧调整，就是IA*=IA

41、-IC （矢量相减，由11点调到12点相 位），这个现场注意一下即可。列出各侧调整公式（ 因为WOR输入矢量符号不方便，所以 同上文一样，用文字加注，请大家谅解）Y侧：IA* =IA-I0（矢量相减）；IB* =IB-I0（矢量相减）；IC* =IC-I0 （矢量相减）侧：IA* =(IA-IC)/ 3厂（矢量相减）；IB* =(IB-IA)/ 3r（矢量相减）；IC* =(IC-IB)/ 3r（矢量相减）；加*号为调整后电流，未加*号为输入电流RCS978说明书把通过平衡系数进行变比归算和相角归算调整分开讲解，终于没有再象LFP和RCS96XX说明书那样把Ie额定2次电流里面总扯上一个 V3

42、的接线系数，反而有时容易把用户搞糊涂了。还是这样物理概念更清晰更加便于理解一些。另外Y侧需减去零序电流。现场做实验时，应注意我们以前习惯的三相电流矢量和求出的是3倍I （3I0 ）。因为我们以前线路保护里都直接用3UO和3I0，所以潜意识当中很容易一不小心就把3I0当成了 I0。这一点在现场时一定要注意，我就曾经在现场犯过这样的错误。还是以上面第1）部分举的主变参数为例。220KV侧（Y侧）Ie=1.96A，当该侧输入单相IA=1.96A时，装置中A相差流值等于2/3的Ie （因为零序电流等于1/3的IA , IA需减去IO）,同时可见B相及C相的差流值均为1/3的Ie 。（当该侧输入三相对称

43、电流 1.96A，装置显示ABC三相都有差流，差流值分别等于1 Ie （三相对称，无零序电流）。10KV侧（侧）le=16.5A，当该侧输入单相IA=16.5A时，装置显示 A B两相有差流；差 流值分别等于0.577Ie （因为虽然只有单相电流，矢量相减后相位和幅值都没有变化，但程序还是固定的除以 V3 ）。当该侧输入三相对称电流16.5A，装置显示ABC三相都有差流，差流值分别等于1 Ie （矢量相减后，相角顺时针移动30度,幅值增大 V3倍后，程序又固定的除以V3,保证原幅值未改变）。、从调试角度出发，应该了解和注意的一些地方1、除接线组别和变比误差外，造成差流不完全平衡的其它因素上文中

44、提到的差动保护的归算调整主要是针对主变接线组别和变比因素对差动保护 的影响，这两方面因素可以看作“明显的”。另外还有几个因素还可能造成主变正常运行 状态下差流的不平衡。a）、虽然现在现场对差动保护用CT的选型一般都是要求主变各侧是同型号。但因为变比和容量都有差别，致使CT的特性也不尽相同。尤其是当区外故障穿越性电流增大，可能导致 CT饱和，CT饱和特性不一致，造成不平衡电流增大。b）、有载调压变压器在运行当中需要经常改变分接头来调整电压，这样实际上改变了变压器的变比。 而我们在上文中提到的对变比的归算方法，都是按照额定或实际最有可能运行的电压来计 算的。这样分接头位置改变后，会导致不平衡电流的

45、产生。c）、理论计算的误差，程序对主变变比误差的计算消除是基于主变及CT各项参数，如果这些参数同实际有所差别，也将会产生不平衡电流（一般在现场碰到这方面的问题较少，除非是一些用户项目，选用的是 一些小厂家生产的质量较差的主变或 CT。2、LFP9O0 RCS96XX RCS978装置的比率差动特性常规的微机主变差动保护都配置了差动速断和带制动特性的比率差动两个动作元件。差动速断就是一个单纯反映差电流幅值大小的“过流继电器”。其动作值较高，主要针对 相间短路等严重故障，对匝间短路等主变轻微故障灵敏度肯定不够。比率差动保护灵敏度 高，但受励磁涌流和上述产生不平衡电流的因素影响也较大。怎样消除上述因

46、素的影响， 做到既要提高比率差动保护的灵敏性同时又要保证其可靠性（这本身就是一种矛盾），这 体现了不同厂家的技术水平。比如GE公司的T60主变差动保护，其励磁涌流制动采用的2次谐波制动并不是仅单纯比较2次谐波分量和基波分量幅值的大小，还要比较相位（ 不过说实话，这一点自己一直未理解清楚，哪位同事对此感兴趣，我这里有相关资料）；对有载调压产生的不平衡电流，T60除了在定值上要求用户设定主变的档位及每一档位对电压的影响外，同时 T60也开入采集档位接点位置。从而可以做到随着主变档位的调节自动改 变内部计算参数；T60的比率制动动作曲线是条曲线（不是折线），用户可以根据主变和 CT的特性（GE建议用

47、户还要做一些必要的实验）来设定这条曲线，从而做到同用户具体系统 尽量严格吻合；通过以上一些措施后，T60动作曲线差动启动电流可以定的非常低（ 从例子上看相当于我们的差动启动定值设为 O.lle ）。说了 T60这么多，不过我个人感觉除了 采集主变档位以消除有载调压的影响这一条真的很有必要外，其它几条需要用户现场做的 工作太多，太烦琐，恐不太适合中国国情。公司LFP9O0 RCS96XX RCS978产品的差流及制动量计算公式和比率差动曲线都有 些不同之处。在此把它们整理在一起，以便于大家比较学习和现场调试的方便。（所有公 式都基于CT极性指向变压器）。14IdIdId曲线1动作K=0.75作区

48、曲线2KblKblIcdqdIcdqd0.5Ie3le0.8 le6IeIrIcdqd/KblKblK=0.6对双圈变：Id = ih ilIr =0.5|ih -il对三圈变：Id = jh +im +ilIr =max$h|,|im,|il 卩注:动作曲线Kbl,单斜率，过原点.LFP900系列主变比率差动动作特性（四侧差动LFP972D/E除外）1.2Ie Icdqd0.5Iei2 i3i4注：双斜率，不过原点.第3段斜率 固定为1RCS96系列主变比率差动动作特 性Id 二 h imIr =0.5 h I. Im2高值比率差动，固定斜率 0.6,不过原点。 1带CT饱和闭锁，灵敏度高。

49、第一段斜率、曲线、曲线0.2,第二段斜率Kbl,第三段斜率0.75。、曲线1非常灵敏，但区外故障CT饱和会进入动作 区，通过CT饱和判据闭锁。、曲线2靠较高的启动和制动斜率躲过区外故障CT饱和，区内故障 CT饱和后，仍可动作。、曲线1。2结合，在提高灵敏度的同时保证了 可靠性RCS978主变稳态比率差动保护动作特性163、关于CT极性的几个问题主变送电过程中，由于差动 CT极性不对而导致差动保护误动的事情已发生过很多。 不光是对差动保护 CT的极性，凡是牵扯到方向的保护尤其是主变的接地零序保护都要注意 CT的极性。所以有必要把有关 CT极性问题从工程实用的角度出发，再强调一下。3.1 、如何简

50、单实用的分析 CT极性单相CT一次侧输入端子一般按习惯标记为“L1”、“ L2”；二次侧输出端子标记为“ K1”、“ K2”。按照减极性原则确定的同名端一般是 L1和K1 （同名端端子上会加*号标 示）。同名端的含义可以简单的理解为 它们电势变化的趋势是一致的 ，也就是说当一次 L1 端为高电势时，它的同名端也处在高电势。从工程上你可以直接理解为它们电位“相同”（当然这个“相同”是指它们在各自所处的那一侧里电位的高低是相同的，不是指数值相 同）。以下图为例，高压侧 CT1 一次L1端子接母线侧，L2端子接变压器侧，电流由 L1流 向L2,作为负荷L1的电位要高于L2电位。K1是L1的同名端，所

51、以在二次， K1是高电 位，K2低电位。对CT二次输出应该看作一个电流源，（从工程角度出发，你就认为它是个电池就行。对电池而言，其内部电流流向，肯定是从低电位（负端）流向高电位（正 端）。所以CT二次电流的流向是从 K1流出，K2流回。对主变低压侧 CT2来说，正常负荷 电流从L2流入L1流出，L1是低电位；那么相对应的K1也是低电位，所以 CT2的2次侧电流从K2流出，K1流回。判断方法简单归纳起来就是：1）把CT一次看作负荷，根据电流从L1和L2哪个端子进哪个端子出的流向来判断端子的电位；一一2）把CT二次看作电源，根据L1、L2的电位判断K1、K2的电位，电流由高电位端子流出，低电位端子

52、流入。母线母线上面讲的是“一次” CT的极性，保护装置输入回路里也有电流变换用的小CT（交流头），它也存在个同名端的问题。好多厂家在这方面标的很乱，您没必要深究它哪是同名 端，只要明确电流从哪个端子进哪个端子出，装置程序会认为电流是正方向的，这一点就 足够了。对我们公司的产品而言，电流从 I进，I （I撇）出即认为电流是正方向。对CT的极性，电力系统的习惯，是以母线侧为正（流出母线）。这个对出线好理解，对主变低压侧进线，同样以低压侧母线为正，那么电流的正方向就是指向变压器，这 跟主变差动保护强调的 CT极性都指向变压器是一致的。对主变低压侧进线大家有时会感觉 跟习惯正好反着“明明是电流流进母线

53、，正方向却要指向变压器”（特别是很多开关柜厂家，主变低压侧进线CT很多时候都接反了）。其实，电流的正方向就是一个 预先的假定， 跟电流实际的流向是没有关系的。对主变差动保护的极性，我们平时所说的指向变压器。从工程上简单的说就是：如果 一次电流按照这个指向的方向流动，反映到二次的保护装置输入电流也要是正方向。这就 说明CT极性接对了。以上图为例，指向变压器，对高压侧而言就是如果一次电流从高压侧 母线流进主变，那么流进保护装置的电流也应该是正方向的（即从I进，I （I撇）出）；对主变低压侧，如果一次电流从低压侧母线流进主变，流进保护装置的电流也应该是正方 向。实际正常情况，一次电流是从主变流进低压

54、母线的，同正方向相反，那么平时装置的 输入电流也应该是负的（I进，I出），如图中所示低压侧电流方向）。习惯上我们规定了 CT的L1和K1是同名端，但从同名端的定义来说，L1和K1是同名端；L2和K2也是一对“同名端”。另外，从上图中大家也可看到，L1和L2接的位置的不同（谁接母线谁接变压器？）；CT是高压侧的还是低压侧的 ?； K1、K2谁接保护的I进端子谁接I 出端子；这几方面因素都会影响到最终的电流方向（极性）。举个简单的例子：上图中主变低压侧进线 CT2的L1接在母线侧，如果用户接在了主变侧.那么我就让K1接在 lai 上，还是能保证 CT的极性是对的。所以我个人感觉在调试现场跟用户施工

55、人员讨论CT极性时，不要总用同名端来讨论，用一些直接明确的说法，双方交流起来会更清晰方便，也不易产生误解（用户施工人员，有他们自己习惯的用语。有时候用“这个同名端” “那个 同名端”，绕来绕去的，反而把大家都说糊涂了，虽然分析起来，其实说的都是一回 事）。在现场跟用户讨论 CT极性时，我们只要能明确以下2点即可：1）CT一次侧怎么接的（L1和L2谁接母线，谁接 CT）； 2）CT二次侧怎么接的（K1和K2谁接保护装置的I端 子，谁接I端子）。明确了这两方面，根据上面提到的“等电位”判断方法。即可判断出 现场CT的极性接的是否正确。（另外，现场是用户负责接CT,不是我们亲自接，所以有些 时候你明

56、确的告诉他什么端子接什么端子，会比只笼统告诉他一句指向变压器要更好一 些，也不容易产生理解的偏差，因为好多用户施工人员的技术素质我们大家都知道 的.）。3.2、用户在现场常用的判断 CT极性的几种方法用户在现场施工阶段常用电池组打CT极性；在主变送电后，要测6角图。打极性所用工具主要包括对讲机、电池组、指针式电流表。电池组一般都是用户自制的，用48节1号电池串联而成，甚至我还见过有用汽车电瓶的。其实用什么倒无所谓，只要保证有一 定容量电压在614V之间既可。当然电压越高，产生的电流越大，判断起来越明显。指针 式电流表接于保护设备电流输入端子排上（一般断开装置电流输入，让电流全部流经电流 表），

57、因为电流比较小，一般用mA档测量。测试接线图如下。一组测试人员在主变CT处，按照某个电流方向（一般按正方向来）用电池组一极固定，一极间断点击的方式（如 果直接接上，会马上把电池电放光的）给CT 一次施加电流。另一组测试人员，通过步话机在一次加电流的同时，观察电流表指针偏转的方向。反复几次，即可判断出CT的极性。实验时应注意：1）在CT一次加电流时应注意 CT的实际流向。对某些 GIS （组合电气）开关 及某些10KV中置式开关柜，CT安装的位置很不利于观察，有时候你从外面加电流，你感 觉电池负极夹在 CT靠近主变侧，正极点在母线侧，施加的电流是从母线侧流向主变侧，实 际上1次母线排在柜内打了个

58、 U型弯，方向和理解的恰好反了。如果是这样，你据此作出 的CT极性的判断肯定是错了（我在现场真碰到过这样的情况）。2）在保护侧观察指针偏转方向时，要注意电流表的夹子不要插错电流表的输出插孔。比如正极夹子一般是红色 的，你光注意到夹子的颜色认为是把正极夹子夹到保护屏电流输入端子上了，却没注意到 这根正极测试线却插到电流表负端了，这样得到的结果也就全错的。另外要注意，如果一 次施加的是正方向电流，电流表指针会先正偏，马上打回，因为CT电感线圈有个储能后反向放电的过程，指针会反偏。所以观察时一定要和一次加电流配合好，特别是电流较小 时，一定要注意。罗嗦了这么多，总之在现场一定要细心，上面列举的问题在

59、现场都实际 碰到过。现场打CT极性实验接线示意图现场主变送电，冲完变压器后，最后的一个步骤就是测六角图。所谓六角图，就是以某个量（一般用 UA）为基准，测出 UB UC IA、IB、IC这些量相对基准量的相位和各自幅值，并据此画出矢量图。因为3个电压、3个电流共6个向量，如果把它们的顶点连起来，恰好是6个角，故现场对此形象的称为六角图。结合已知的该侧功率方向，根据六 角图即可判断出该侧 CT极性正确与否。3.3、利用保护装置采样值来判断CT极性应注意的地方从LFP900保护到RCS96XX到现在的RCS978装置都在人机界面里提供了各侧电压 电流和相位的实时测量值的显示。这大大方便了调试人员在

60、现场的工作。在现场应用中还 应注意以下几个方面：1）因为如果电流值很小的话，采样误差会较大（特别是相位误差会更大）。所以一般要让负荷带到0.3A以上时，就可基本保证根据采样数据判断的CT极性是否正确。另外判断电压电流之间的夹角，一定要和本侧的功率方向结合起来。这一点，对主变某侧带有 用户发电机负荷的情况，更要小心。2）LFP900和RCS96XXfc变保护的状态显示也有些细微的差别。见下表:LFP900主变差动保护RCS96XX主变差动保护幅值显示正常运行状态下，面板显示的各侧 电流是该侧3相电流的平均值，差 流是三相差流幅值的平均值正常运行状态下，面板显示的各侧 电流是该侧3相电流的平均值，差 流是三相差流中最大相差流值各侧同相电流之 间夹角（如高低 压侧IA之间夹 角等）从装置里看到的各侧之间夹角，。 都是相角归算后的。如 Y/ -11， 高低之间夹角应为180度，对三卷 变，如果中压侧负荷带有发电机， 可能相角不完全是180度显示角度都是归算前的，也即头际输入量之间夹角。如 Y/ -11，高低压测之间相位应显示150度20