模板支撑方案

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1、模板支撑方案工程名称：_ 施工单位： 建设单位： 监理单位：、编制人：日期：目工程概况录3、编制依据3三、模板支设要求材料的选择4四、计算方案描述4五、模板制作及安装5六、模板支架的构造要求及技术措施6七、模板的安装拆除及注意事项 8八、人员组织安排10九、模板质量保证措施10十、安全保证措施11十飞模板工程计算14一、工程概况本工程中综合楼总建筑面积：4485平方米，主体地上四层，主要为 教室、办公室等。建筑高度18.4米；其中教学楼建筑面积 4405平方 米、地上主体四层，高度 15.9 米。本工程建筑结构形式为框架剪力墙 结构，建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限 50 年，抗震设

2、 防裂度 7 度。基础：本工程为条形基础； 结构：本工程为框架剪力墙结构、综合楼局部网架。本工程外墙材料为200厚B05加气混凝土砌块，强度等级 A3.5 ;内隔 墙材料为 200 厚加气混凝土砌块，加气混凝土砌块强度等级为 A3.5， 采用 M5.0 专用砂浆。埋在土中的墙体采用烧结砖，埋在土中的墙体用 M5水泥砂浆砌筑。二、主要建筑说明：卫生间、盥洗间为地面砖防水楼面、楼梯间为大 理石楼面，室内为现浇水磨石保温地面。外墙保温采用岩棉板，真石 漆外墙面。屋面为水泥砂浆保护层屋面。卫生间、盥洗间内墙粘贴釉 面砖，内墙乳胶漆 。二、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范

3、GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范 GB50666-20155、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20087、建筑结构荷载规范 GB50009-20128、混凝土结构设计规范 GB50010-20109、钢结构设计规范 GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-200211、木结构设计规范 GB50005-200312、混凝土模板用胶合板 GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987

4、 号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号三、模板支设要求、材料的选择本工程结构为现浇框架结构，整个模板系统采用满堂扣件式钢管脚手架支撑系统。钢管采用？48*3，方木采用50*70伽，胶合板厚度采用11伽。其 他配件满足规范规定。支设要求：施工方便，满足刚度、强度、稳定性。四、计算方案描述1 、本工程为框架局部剪力墙结构，采取梁、板、墙一次性浇筑，整个模 板支撑系统采用满堂脚手架支撑方案。2、柱结构尺寸 450mm*450m和 500mm*500m梁 250*750,250*600、板 900*900 跨度为 9m 。层高为 3.8m。五、模板制作及安装柱模板

5、：柱模板施工前同墙体模板一样要先进行钢筋及预留预埋等前道工序成品的隐蔽验收，组立施工工艺流程为：清理柱基杂物t弹线定位t校正柱插筋t 绑扎柱钢筋、安放埋件t模板下口找平T柱模板就位t用螺栓将柱模组合t 校正柱模、固定对拉螺栓。方柱高为3.8米截面尺寸450mm*450mffi 500*500mm采用涂膜胶合板，木方子当做肋。钢管抱箍间距从柱子底部至柱1/3高处为450mm从1/3至 柱顶处为500mm并与满堂架拉牢，中间设一道 14对拉螺栓，间距45 500mm（具体采用对拉螺栓型号、间距需计算，图中的尺寸仅为一般情况下 使用，需随时周转，则预留PVC套管）。对拉螺栓600四角粘贴海绵条、 4

6、8 X 3.5 钢管、3、楼层现浇梁、板模板梁模复核轴线底标高及轴线位50 X 80 木方 200梁采用涂膜胶合板配制梁侧、 侧模主龙骨用双支梁至模板。90苣模（按规侧模背次孑柱模板组装示意图范规柱艮龙骨木方沿梁纵严置 ，梁侧模增梁加加对拉螺栓固支梁侧模支板模疋,；道梁底模木方间距沿梁宽不大于拉螺栓沿梁纵向间距每 与相邻梁1板连:接固竺150mm支撑体系扣件式钢管架。根据楼面弹出的轴线在柱子上弹出梁位置和水平线，按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨 度三4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度一般 为梁跨的1%。-3 %。必须保证满堂支架下基层的强度。六、

7、模板支架的构造要求及技术措施1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由 底至顶连续设置。2、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。3、在立柱底距地面200mn高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫 地杆。4、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。5、扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆 步距要求条件下， 进行平均分配确定步距后， 在每一步距处纵横向应各设一 道水平拉杆。6、

8、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水 平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。7、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。8、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托， U 形支托与楞梁两 侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm安装时应保证上下同心。9、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫 板，垫板厚度不得小于 50mm。模板安全技术规范规定：10、承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷 载，并应按单立杆轴心受压计算。11、立柱接长严禁搭接，必须采用

9、对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm各接头中心 距主节点不宜大于步距的 1/3。12、 竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板， 垫板应有 足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。13、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只在一个方向 变距，另一个方向不变。14、 严格控制模板上材料、机具、人员数量与重量，防止超载。15、要严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置16、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力都要控制在 45-60KN；17、严格控制

10、实际施工荷载不超过设计荷载，模板上避免过多材料堆放；七、模板的安装、拆除及注意事项1、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠的承受新浇筑混凝土的自重 和测压力，以及在施工过程中产生的荷载。3、构件简单装拆方便，并便于钢筋的绑扎安装和混凝土的浇筑养护要求。4、注意模板接缝漏浆。5、系统搭设完毕应及时检查验收，特别对扣件安装质量采用测力拔手进行检 查。6、 当梁、板跨度大于或等于 4m时，梁、板跨中处按设计要求起拱；如设 计无要求时，起拱高度取梁、板跨的 2%o。主次梁交接时，先主梁起拱，后 次梁起拱。7、安装模板要考虑简单、方便，顺序不要颠

11、倒；8、拆模时要严格执行审批手续，做到有申请有审批；9、构件拆模时，要严格按照施工规范有关规定执行。10、大跨度梁的拆除，应先从中间开始向两端对称进行。11、因部位不同，所以构件的拆模强度也不相同，板：跨度W 2米，砼强度达 到设计的 50%方可拆除；跨度大于 2 米小于等于 8 米，砼强度达到设计的 75% 方可拆除；跨度大于 8米，砼强度达到设计的 100%方可拆除。梁：跨度小于等 于 8 米时，砼强度达到设计的 75%方可拆除；跨度大于 8 米，砼强度达到设计 的 100%方可拆除。悬臂结构：砼强度必须达到 100%方可拆除。12、拆除顺序先支的后拆、后支的先支，先拆非承重部分，后拆除承

12、重部分。13、柱模拆除时，应先拆除钢楞、柱箍和对拉螺栓等连接件、支撑件，再由上 而下逐步拆除；先拆斜拉杆或斜支撑，再拆除穿墙螺栓及纵横钢楞，接着将 U形卡或L形插销等附件拆下，然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板与混凝土 脱离，即可把模板吊运走；梁模拆除时，应先拆梁侧模，再拆除梁底模；拆 除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始分别拆向两端。14、多层楼板拆除时：上层楼板浇筑混凝土时，下一层楼板的模板不得拆除， 再下一层楼板模板的支柱仅可拆除一部分；跨度 4米及 4米以上的梁均应保留 支柱，其间距不得大于 3米, 其下四层梁板支架应保留，不得拆除，。15、拆模时，不要用力过猛，严禁猛打猛砸。16、高处

13、复杂结构的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施。17、拆除后的模板及配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定点堆放；并做 到及时清理，维修和涂刷隔离剂，以备待用；18、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，随身携带。19、严禁站在悬臂结构上面安装拆除模板。20、严格按照本工种安全技术操作规程操作。21、高空作业必须系安全带。22、进入施工现场必须带安全 - 帽。23、禁止酒后操作。24、高空作业时，必须带安全带八、人员组织安排 九、模板质量保证措施1 模板安装前确保表面干燥，以便涂刷脱模剂，加工好的半成品 木模堆放时保证不变形，施工后翘曲变形及破损严重的模板及时 更换。23 顶模板：顶模板安装时做

14、到拼缝严密，表面平整，对于板跨大 于4M的按照要求起拱。304 楼梯间上下层砼墙面接蹉处理。为保证外墙面接蹉处的平整， 不错台，在上层模板与砼墙顶接缝时，上层模板向下多伸40cm,用下层的对拉螺栓固定模板根部，再贴上双面胶条或海绵 条，防止漏浆和拔台5 选用水性脱模剂，刷脱模剂前，必须把模板上水泥浆清理干净， 砂浆强度特别高的地方应用手提砂打磨干净。刷脱模剂时板面不 得有水珠或水印，以免脱模剂不粘，造成漏刷。6 顶板模绑完钢筋后，采用空压气棒清理，确板顶垃圾清理干净。7 模板搭设系统严禁钢木混用。十、安全保证措施1、模板运到现场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求。2、模板的支设必须严格按

15、工序进行，模板没有固定前，不得进行 下道工序的施工。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置临时 固定设施，而且要牢固可靠，严防倾覆。3、使用吊装机械吊装暗柱模时，应采用卡环和暗柱模连接，严禁 用钢筋钩代替，以避免暗柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳 后拉好支撑，方可摘取卡环。4、严禁在模板的连接支撑件上攀登上下， 严禁在同一垂直面上安 装模板。5、支设暗柱模板和梁模板时，应搭设工作平台，不准站在暗柱模 板上操作和梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。模板在6m以上不宜单独支模，应将几根暗柱子模板拉成整体。 主暗柱若采用胶合支架支模时，各层支架本身必须成为整体空间结 构，支架的层间垫块要平

16、整，各层支架的立暗柱应垂直，上下层 立暗柱应在同一条垂直线上。6、用钢管和扣件搭设双排立暗柱支架支撑梁模时，扣件应拧紧， 横杆步距按设计规定，严禁随意增大。7、墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢， 以防倾倒。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模 处于稳定状态，模板未支撑稳固前不得松开卡环。8、 任何部位模板的拆除必须严格遵守有关规定，按工艺程序进行。9、拆除模板一般应采用长撬杆， 严禁作业人员站在正拆除的模板 上，严禁作业人员在同一垂直面上拆除模板。10、拆除模板时，应先检查基槽土壁的情况，发现有松软、龟裂 等不安全因素时，必须在采取防范措施后方可下人作业，拆下的

17、模板和支撑杆件不得在离槽（坑）上1m以内堆放，并随拆随运。11、拆除高度在3m以上的模板时，应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。作业人员严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。十一、模板工程计算工程参数楼板模板支架参数模板支架安全等级川级结构重要性系数：支架1面板主次楞1砼楼板厚度0.12m支架高度3.9m立杆纵距0.9m立杆横距1.2m水平杆最大步距1.2m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.3m扫地杆高度0.2m钢管类型0 48 X 2.75mm面板木胶合板厚度：12mm次楞方木 50mnX 100mm 间距 0.3m主楞双钢官，最大悬挑长度0.4m剪刀

18、撑依据JGJ300-2013规范要求，采用无剪刀撑框架式支撑结构支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接何载参数永久何载新浇砼自重324kN/m钢筋自重31.1kN/m面板次楞自重20.3kN/m支架自重0.13kN/m可变何载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆22.5kN/m2.5kN22.5kN/m22.5kN/m泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载山东聊城，基本风压：0.3kN/m2模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm,取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩 W= 1200X 12 X 12/6=288

19、00mm;截面惯性矩 1= 1200 X 12X 12X 12/12=172800mm;一)强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为：qi=1.2 X (24 X 0.13+1.1 X 0.13+0.3)+1.4 X 2.5 X 1.2=9.331kN/mqi二1.35 X (24 X 0.13+1.1 X 0.13+0.3)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1.2= 8.712kN/m根据以上两者比较应取 q1= 9.331kN/m 作为设计依据。集中荷载设计

20、值：模板自重线荷载设计值 q2=1.2X1.2X0.3=0.432 kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.4X 2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：22M=0.1qd 2=0.1 X 9.331 X 0.32=0.084kN m施工荷载为集中荷载：22M2=0.08q2l 2+0.213Pl=0.08 X 0.432 X0.32 +0.213 X 3.500 X 0.3=0.227kN m取Mk=0.227KN m验算强度。面板抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2；Maxa =0.227 X 1062=7.88N/mm f=12.5N/mmW28800面板强度满足要求！（

21、二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.2 X( 24X 0.13 + 1.1 X 0.13 + 0.3+2.5 ) =7.276kN/m ;面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm ;面板弹性模量:E = 4500N/mm 2;0.677ql 40.677 X 7.276 X 3004=0.51mm 0.8mmv =100EI100X 4500X172800满足要求！次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm高度100mm间距0.3m，截面抵抗矩V和截面 惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50 X 100X 100/6=83333mm

22、；截面惯性矩 I =50 X 100X 100X 100/12=4166667mnm;（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：qi=1.2 X (24 X 0.13+1.1 X 0.13+0.3)+1.4 X 2.5 X 0.3=2.333kN/mqi二1.35 X (24 X 0.13+1.1 X 0.13+0.3)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 0.3= 2.178kN/m根据以上两者比较应取 5二2.333kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷

23、载设计值 q2=1.2 X 0.3 X 0.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.4 X 2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M二 0.1q 1I 2=0.1 X 2.333 X 1.22=0.336kN m施工荷载为集中荷载：M二 0.08q 212+0.213PI=0.08 X 0.108 X 1.22+0.213 X 3.500 X1.2=0.907kN m取Mk=0.907kN 仃验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mnf;Mk0.907 X 106a =W833332=10.88N/mm f=17N/mm次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算施

24、工荷载为均布线荷载时:V1=0.6q 1l=0.6 X 2.333 X 1.2=1.680kN施工荷载为集中荷载:V2= 0.6q 2l+0.65P=0.6 X 0.108 X 1.2+0.65 X 3.500=2.353kN 取V=2.353kN验算强度。木材抗剪强度设计值2fv=1.6N/mm ;抗剪强度按下式计算:3V十一33X2.353 X 1032=0.706N/mm fv=1.6N/mmT 一2bh2X 50X 100次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.3 X( 24 X 0.13 + 1.1 X

25、0.13 + 0.3+2.5 ) =1.819kN/m次楞最大容许挠度值:1200/250=4.8mm ;次楞弹性模量:E = 10000N/mm 2;0.677ql 40.677 X 1.819 X 1200.0 4v = = =0.61mm =0.878kN m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm;Mnax0.878 X 1062 2a = = = 104.898N/mm 205N/mm3W8.37 X 10主楞抗弯强度满足要求！(二) 挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

26、q = 0.3 X（ 24X 0.13 + 1.1 X 0.13 + 0.3+2.5 ） =1.819kN/m次楞最大支座力 =1.1qd=1.1 X 1.819 X 1.2=2.401kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=0.911mm主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm ,最大变形 Vmax =0.911mm 6.0mm满足要求！（三）悬挑段强度验算主楞悬挑长度0.4m,次楞间距0.3m,弯矩 M=3.08X 0.4+3.08 X 0.1 = 1.54kN m主楞抗弯强度设计值f = 205N/mm。M1.54 X 1062 2a = = 18

27、3.99N/mm 205N/mmW8370主楞悬挑段强度验算满足要求！（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.40kN,主楞弹性模量:E = 206000N/mm 2。容许挠度值：400 X 2/400=2mm经计算主楞最大挠度 Vmax=1.7mm 2mm主楞悬挑段挠度验算满足要求可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为10.22kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。10.22kN 40kN，可调托撑承载力满足要求！风荷载计算1. 风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：3k=卩s卩z CO 0CO 0-基本风压，按北京10年

28、一遇风压值采用，O 0=0.3kN/m2。u s-支撑结构风荷载体形系数 Us =1.2 X A/(| aX h)=1.2 X 0.118/(0.9X 1.2)=0.131式中a - 一步一跨范围内的挡风面积，la-立杆间距,0.9m，h 步距,系数1.2-节点面积增大系数。系数2A=(l a+h+0.3251 ah)d=0.118m1.2m，d 钢管外径,0.048m0.325- 支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：u st =1.2 =1.2 X 0.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数:u s= u1- n1-0.93=0.161- n1-0.93st=0

29、.31n -风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=3.3m,按地面粗糙度C类 有密集建0.3=0.060kN/m2. 风荷载引起的立杆轴力标准值NWk支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支 撑结构引起的立杆轴力NwK和弯矩MTko3. 风荷载引起的立杆弯矩设计值MPw风荷载的线荷载标准值，PWk= 3 kl a=0.060 X 0.9=0.05kN/m3 k风荷载标准值，3 k=0.060kN/m；l a立杆纵向间距，I a=0.9m 风荷载引起的立杆弯矩标准值MWk=MLkFWh20.05 X 1.2 2MLk= =0.00

30、7kN m10 10风荷载引起的立杆弯矩设计值M二丫 qMWk=1.4 X 0.007=0.010kN m立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，立杆轴力设计值按下式计算取较大值：1.2 X 0.13 X 3.67+(24 X 0.13 + 1.1 X 0.13 + 0.3) X 0.9 X 1.2+1.42.5 X 0.9 X 1.2=8.970kN ;1.35 X 0.13 X

31、3.67+(24 X 0.13 + 1.1 X 0.13 + 0.3) X 0.9 X 1.2+1.4 X0.7 X 2.5 X 0.9 X 1.2 =8.485kN ;立杆轴向力取上述较大值，N=8.970KN。（二）立杆计算长度Lo无剪刀撑框架式支撑结构的立杆稳定性验算时，立杆计算长度Lo=u h卩一立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-1水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比EIK hkmax6h，其中E-弹性模量，取206000（ N/mnn）I 钢管的截面惯性矩，取 100400（ mrh）h立杆步距，取 1200mmk节点转动刚度，

32、取 35kN- m/radlmax立杆纵距与横距中的较大值，取1200mm206000X1004001200K=+=0.661200 X 35 X 1066X 1200a扫地杆高度与步距 h之比，a1=0.2/1.2=0.17a2悬臂长度与步距 h之比，a2=0.3/1.2=0.25a a1与a2中的较大值，a=0.25架体步数为3步，根据以上参数查表，立杆计算长度系数口 =2.67立杆计算长度 L0=卩h=2.67 X 1.2=3.20m（三）立杆稳定性验算无剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，按下式进行立杆稳定性验算:ANW(11.1)NeN-立杆轴力设计值，取8.970kN ;-轴心受压

33、构件的稳定系数，根据长细比入二Lo/i查规范附录A取值；入一计算长细比，入=Lo/i=3200/16.0=200 ，查表 =0.18。验算长细比时,计算长度取最大步距，入=1200/16.0=75.0180，立杆长细比满足要求；L0 立杆计算长度，取3200mm i 杆件截面回转半径，取16.0mmA杆件截面积，取391mr f 钢材抗压强度设计值，取205N/mnn;M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.010kN mW杆件截面模量，W=4180m3mNe 立杆的欧拉临界力，n 2EA3.142 X 206000 X 391 =19.88kNe=-=-入 =127.451+2.627=130

34、.078N/mm f=205 N/mm立杆稳定性验算满足要求！架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应200 2N立杆稳定性验算如下：8.970 X 1030.010 X 106+ 8.9700.18 X3914180X( 1-1.1 X0.18 X)19.88满足下式要求：Mr- 支架的抗倾覆力矩设计值Mo- 支架的倾覆力矩设计值丫 o结构重要性系数，取1架体高度3.67m,宽度20m取一个立杆纵距0.9m作为架体计算长度。（ 一 ） 砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1 、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上

35、的水平风荷载标准值宀k=0.060kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩丫M=1X 1.4 X 0.060 X 0.9 X 3.67 X3.67/2=0.51kN m2、架体抗倾覆力矩计算18当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取 排。）：0.13 X3.67X 18+（0.3+1.1 X0.13） X0.9X 20=16.56kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取 0.9Mr=0.9X 16.56X20/2=149.04kN mM0 Mr ，抗倾覆验算满足要求 !（ 二 ） 砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素

36、 产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支 架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产 生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算 附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.13 X 3.67 X 18+(0.3+25.10 X 0.13) X 0.9 X 20) X 2%=72.72X2%=1.454kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩丫0M=1 X 1.4 X 1.454 X3.67=7.471kN m2、架体抗倾覆力矩计算 架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取 0.9M=0.9 X 72.72 X 20/2=654.48kN mM0 Mr ，抗倾覆验算满足要求