汽车东站高支承模板

《汽车东站高支承模板》由会员分享，可在线阅读，更多相关《汽车东站高支承模板（37页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、汽车东站二期A4楼工程高支模专项施工方案南 通 八 建 集 团 有 限 公 司2012年06月12日目录一、工程综合说明2三、编制依据2四、施工前准备2五、钢管立杆基础强度验算及卸荷措施2六、施工工艺3七、高支模计算书(详附页)6八、混凝土浇筑方法及有关注意事项6九、高支模监测6十、质量保证措施7十一、安全技术措施7十二、安全应急救援预案8一、工程综合说明南通汽车枢纽东站A4楼，建筑面积7003平方米,其中一层建筑面积2217平方米，二层到五层分别为1446,1096,1096,1096平方米，建筑层数：地上五层；建筑总高度22.500米二、工程概况1、本工程2轴7轴交A轴C轴梁板，B轴梁截面

2、为400750mm，位置楼板厚120mm，2轴、3轴、4轴、5轴、6轴、7轴梁截面为300700mm，脚手架在板位置搭设高度为8.43米（8.25-0.12+0.3=8.43米），脚手架在梁位置搭设高度为7.80米（8.25-0.75+0.3=7.80米）2、根据建设部建质（2021）87号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定搭设高度大于8m的模板支撑方案，需进行专家论证。评审后满足各项要求才能用于工程施工。故对三层高大模板支撑进行计算。高支模的搭设高度按8.5m考虑，高支撑架的纵横水平杆、剪刀撑设置认真按本方案进行设置。高支模施工，重点考虑支架的整体强度和稳定性。三、编制依据建筑施工扣

3、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302021（2021年版）木结构设计规范GB50005-2003建筑施工手册（第三版）中国建筑工业出版社南通汽车枢纽东站-维修及办公楼施工图品茗计算软件（2021版）四、施工前准备(一)使用材料根据实际情况项目部选择高支模施工的使用材料如下：1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用12mm厚木夹板；2、梁底、侧模板的竖直枋木采用40mm90mm松枋木；3、楼面模板底采用40mm90mm松枋木；4、楼面支顶采用扣件式钢管脚手架。5、钢管立杆、纵横水平拉杆、剪刀撑均采用3.0厚48钢管；6、扣件的选取应符合钢管脚手架扣件（GB5831）的有关规定，螺栓的拧紧力矩40N

4、M-60NM。（二）施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。五、钢管立杆基础强度验算及卸荷措施夹层楼面结构浇筑砼时，基础土方应夯实并已浇筑了砼垫层。并采取有效措施确保钢管支撑与组合垫脚板之间不发生滑移，同时确保钢管支撑立杆竖直。六、施工工艺（一）、构造做法1、400750mm梁侧模板竖枋间距800mm，梁底横枋间距800mm，托梁跨距1100mm，梁底增加2根承重立杆，梁底立杆与纵横水平拉杆、剪刀

5、撑相互锁紧牢固。2、楼板模板底钢管间距800mm，托梁跨距800mm，横向间距800mm，梁底立杆纵横向间距为800mm，梁底立杆与纵横水平拉杆、剪刀撑相互锁紧牢固。3、为加强脚手架的整体刚度，采用3.0厚48钢管设置纵横水平拉杆及剪刀撑。在支架脚以上0.20米设一道纵横水平拉杆，以后按不大于每1.6m设置一道纵横水平拉杆，水平拉杆在柱位位置与框架柱扣紧，无柱的位置则用扣件扣紧其他部位的梁板支顶或采用剪刀撑加固。除水平拉杆外，每间距6米水平距离另设一道剪刀撑，且剪刀撑的宽度不小于四跨立杆，剪刀撑（斜拉杆）与地面倾角宜为4560，用48钢管及卡子拉结。4、高支模支顶两端及中间每隔4排立杆从顶向下

6、每隔2步设置一道水平剪刀撑。5、钢管立杆支承在砼垫层基础上，土方应夯实并浇筑了砼垫层，钢管立杆底均座垫木枋。6、由于卸荷原因，支顶底座应垫木枋。并采取有效措施确保钢管支撑与组合垫脚板之间不发生滑移，同时确保钢管支撑立杆竖直。7、剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。8、本方案中对钢管支顶未有提及的地方，必须严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2021和建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2021认真执行。9、做好模板支架立杆的垂直度控制，支撑立杆的接长应采用对接扣件，相邻立杆接头应控制错开在不同的步层内，并紧靠主节点；剪刀撑应按规范采用旋转扣件搭接连接，应严格

7、按JGJ130的相关要求布置好剪刀撑，严把其数量及布置质量，确保安全无事故。（二）、施工工艺1、模板安装(1)在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。(3) 支承钢管立柱脚铺垫木枋。支柱应垂直，垂直度容许偏差为2m高5mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。(4)通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。(5)铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。(6)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁

8、底处应按设计要求起拱。起拱高度为梁跨度的2。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。(7)梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。(8)楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。(9)安装底座及钢管、两侧剪刀撑，在混凝土面直接安装底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。当安装完第一层钢管后应要校正垂直度，然后逐层向上安装。（10）剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边和内部每隔6m间距设置，宽度不小于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角为450600。（11）高支模部位的框架柱在梁钢筋绑扎前先行浇

9、筑，模板支架的每一层纵横向水平杆应与已浇筑完毕、且具有一定强度的框架柱及支撑系统刚性连接。2、模板拆除(1)拆除前，宜在距架顶下一人高处设工作平台。(2)拆除时，先松可调托座，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。（3）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆1.2米高，严禁在同一垂直面上操作。（4）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，模板上有预留洞者，应在安装后

10、将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。(三)质量标准主控项目：1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支撑：上、下层支撑的立柱应对准，并铺设垫板。对照设计观察检查。2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。观察检查。3.钢管、扣件应有产品说明书及出厂合格证，应严把模板支架搭设用钢管与扣件的质量关，扣件的拧紧力矩宜控制在50N.m-60N.m间。扣件支撑系统必须为双扣件支撑，对支架最上排由纵横水平杆所组成的双扣件应全数检查其扣件螺丝的拧紧度，及其是否相互顶紧，保证双扣件100%合格。4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂

11、的钢管不得使用。一般项目：1模板安装的一般要求，观察检查。(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；仔细检查验收模板支撑体系，砼浇筑时应由中间向两侧对称浇筑，严禁砼下料过程中的堆料集中现象，应有效避免泵管对模板支架的振动与冲击影响。2本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的1-3。采用水准仪、拉线和尺量检查。3固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。4.现浇结构模板安装

12、的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。5.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。模板安装允许偏差表一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、梁4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面干整度(mm)5(四)模板拆除质量应符合下列规定：主控项目底模及其支撑

13、拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求表构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率()板2502，8758100梁、拱，壳8758100悬臂构件100一般项目1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。(五)施工注意事项1避免工程质量通病(1)模板安装前，先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的不得投入使用。(2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部

14、模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b梁侧模必须有压脚板、斜撑等、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。(3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象措施；a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。b支顶要符合规定的主控项目要求，不同型号的钢管不能混用。严格按上表要求控制钢管安装的垂直度。c.板模按规定起拱。(4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设木枋，满足承载力要求，做好卸荷措施。(5)钢管立杆底座整体不稳定：可调托座螺栓伸出自由长度不能超

15、过30cm，纵横水平拉杆要与邻近坚固物（如柱等）连结，使钢管立杆不产生位移。2主要安全技术措施(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。(2)拆模时应搭设脚手板。(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。(4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保满堂红支架结构稳定和具有足够的承载力。(5)按方案认真做好卸荷措施。(6)剪刀撑、纵横水平拉杆不能任意拆除。3成品保护(1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。(2)材料应按编号分类堆放。(3)使用后拆卸下来的钢管、配件，将有损

16、伤的钢管、配件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(5)钢管支撑可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。(6)搬运时，钢管等不能随意投掷。七、高支模计算书(详附页)八、混凝土浇筑方法及有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：为确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2、本工程采用泵送混凝土，混凝土的坍落度一般在150mm，采用汽车泵泵送混凝土，混凝土的泵送速度约为15m3/h。施工时要注意控制楼面堆积厚度不超过20cm，大梁浇筑时要进行分层施工，不能一次过泵到梁面。其他浇筑施工技术及注意事项参照该工程的施工组织设计。3、混凝土浇

17、筑过程应严格按方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。九、高支模监测项目部准备在现场进行施工过程监测。1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：梁5001500mm设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。4、变形控制值：5001500梁（10米

18、跨）、板底（钢管立杆）沉降为15mm，梁水平位移为10mm。5、变形监测报警值：10米跨大梁、板底沉降为20mm，梁水平位移为15mm。十、质量保证措施1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管搭设、模板、支顶的加固等按规范要求安装。2、必须按方案做好卸荷措施。3、钢管安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝。4、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松杂枋木，应事前检查， 挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。5、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工。6、砼浇筑过程中，派专人监察

19、支架和支承情况，发现有较大下沉、松动和变形情况要及时采取措施解决，并向有关部门汇报。7、施工过程中必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001（2002年版）的要求。8、水平拉杆、剪刀撑必须与钢管立杆同步搭设。9、扣件螺栓拧紧力矩为4060kNm。10、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。十一、安全技术措施1加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。2进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。使用电动机械必须接零接地，并实行一机一闸一防漏电开关。3工地现场严禁吸烟，严禁酒后

20、上班。4纵横水平杆、剪刀撑与钢管支顶间确保有足够的连接刚度。5同一行（列）的钢管支顶各立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管做支顶。6水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。7梁头钢管支顶离柱边不大于200mm，施工过程中模板没有固定前，不得进行下道工序施工,禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。8水平拉杆、剪刀撑应与钢管支顶同步拆除，不得提前拆除。9采用泵送浇筑混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10 在浇筑混凝土和拆除模板期间，无关人

21、员不得进入支模底下，并由安全员在现场监管。11 在砼浇筑过程中，若发现模板及支撑有异常情况须立即停止浇筑作业，尽快采取有效措施加固。12、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。14、做好模板支架立杆的垂直度控制；支撑立杆的接长应采用对接扣件，相邻立杆接头应控制错开在不同步层内，并紧靠主节点；剪刀撑应按规范采用旋转扣件搭接连接，应严格按JGJ130的相关要求布置好剪刀撑，严把其数量及布置质量，确保安全无事故。十二、安全应急救

22、援预案1、安全事故应急救援架构组长：马建 ：副组长：王煜 ：组员：顾培建 陆汉铭 黄玉南应急救援联络 ：急救中心：120 2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤

23、压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或

24、单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带

25、或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模

26、在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现

27、场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故应急救援措施A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：(1)将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切

28、断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措

29、施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊

30、治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。G、对假死者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于

31、其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每公钟挤压6080次。在进行胸

32、外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。6、未有详述之处参照该工程专题应急救援预案。梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2021)、混凝土结构设计规范(GB50010-2021)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模

33、板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.50；梁两侧立杆间距(m)：1.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2

34、.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2

35、)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

36、 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和

37、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振

38、捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(750-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(750-120)/(4-1)2= 5.55104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(750-120)/(4-1)/1000+1.22.520(750-120)/(4-1)/1000=2.861 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.55104 / 3.33104=1.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f

39、= 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (750-120)/(4-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(750-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.063 mm

40、；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-120)/(4-1)/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.063mm小于面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.861/0.500= 5.723kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N

41、/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.143 kNm，最大支座反力 R= 3.148 kN，最大变形 = 0.113 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.43105/5.40104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.6 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.113mm小

42、于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.148kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.755 kNm，最大支座反力 R= 8.971 kN，最大变形 = 0.708 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值

43、: = 7.55105/1.02104 = 74.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.708 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.708mm小于主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷

44、载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.500.800.90=16.956kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032k

45、N/m；q=16.956+4.032=20.988kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12520.9882002=1.05105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37516.9560.2+0.4374.0320.2=1.624kNRB=1.25ql=1.2520.9880.2=5.247kN =Mmax/W=1.05105/5.33104=2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最

46、大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=14.130kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52116.9562004/(10060005.33105)=0.044mm；面板的最大挠度计算值: =0.044mm小于面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构

47、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.247/0.8=6.559kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.5590.82 = 0.42 kNm；最大应力 = M / W = 0.42106/54000 = 7.8

48、N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.8 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.5590.8 = 3.148 kN；方木受剪应力计算值 = 33.1481000/(24090) = 1.312 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.312 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 =

49、 0.6776.5598004 /(1009000243104)=0.832mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.832 mm小于方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.624kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.247kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.100-0.400)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.750-0.120)0.500=1.481kN简图

50、(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.424 kN；N2=N3=5.304 kN；最大弯矩 Mmax=0.208 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.108 mm；最大应力 =0.208106/4490=46.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 46.3 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承

51、载力取值为0.75kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.304 kN；R 6.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.424kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1258.5=1.273kN；楼板混

52、凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(1.10-0.40)/4)0.800.50+(0.90/2+(1.10-0.40)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.136kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.100-0.400)/40.800=2.800kN；N =N1+N2+N3+N4=0.424+1.273+2.136+2.8=6.633kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A

53、 = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 3

54、163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=6633.224/(0.182424) = 86N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 86N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.304kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(8.5-0.75)=1.273kN；N =N1+N2 =5.304+1.161=6.465kN； - 轴心受压立杆的稳定系

55、数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数

56、，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=6464.876/(0.182424) = 83.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 83.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.016(1.6+0.12) = 2.127 m；k1 -

57、 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.016；lo/i = 2126.894 / 15.9 = 134；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376；钢管立杆的最大应力计算值；= 6633.224/(0.376424) = 40.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工

58、程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设

59、置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠

60、近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；