土木工程毕业设计（论文）-某大学六层学生公寓的结构设计

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1、湖北文理学院理工学院本科生毕业论文（设计）题 目 大学生公寓建筑结构设计系 部 建筑工程系 专业班级 土木1313 姓 名 张 超 学 号 13362330 指导教师 聂维中 2017年 4 月 20 日毕业论文原创声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的帮助下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包括任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：张超 2017年 4 月 20 日毕业论文版权使用授权书本毕业设计论文作者完全了解学校有关保障、使用毕业论文的规定，同意学校保留并向有关学位论文管理部门或机关送

2、交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权省级优秀学士论文评选机构将本毕业论文的全部或部分内容编入有关数据进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本毕业论文。本论文属于 1、保密 ，在 年后解密授权使用本授权书 2、不保密 作者签名： 年 月 日 导师签名： 年 月 日湖北文理学院理工学院毕业设计论文（设计）摘要本设计为南方某大学六层学生公寓的结构设计，建筑面积为5950.37m2，共六层，建筑高度为22.912米，整体是钢筋混凝土框架结构、后浇带、独立基础等技术，包括建筑设计、结构设计两部分。建筑设计是在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑基地的环境、使

3、用功能、综合选型、施工、材料、建筑设备、施工工艺等。最终确定设计方案，画出建筑施工图。结构设计是在建筑物初步设计的基础上确定结构方案，选择合理的结构体系；进行结构布置，并初步估算，确定结构构件尺寸，进行结构计算。本设计采用钢筋混凝土现浇框架结构，在进行荷载计算和构件截面估算后，选取一榀框架进行计算，用二次分配法算出内力。本设计采用柱下独立基础、联合基础，楼梯为钢筋混凝土现浇梁式楼梯，整个方案基本符合设计和结构要求，具有一定的创造性和合理性。关键词：多层公寓；结构设计；框架结构；AbstractThe building is designed for the construction of a

4、six-story student apartment in a university in the south. The construction area is 5950.37m2, a total of six floors and a building height of 22.912 meters. The whole is reinforced concrete frame structure, post-pouring belt, independent foundation and other technologies, including architectural desi

5、gn, Structural design of two parts. Architectural design is under the premise of the overall planning, according to the requirements of the design task book, taking into account the base of the environment, the use of functions, comprehensive selection, construction, materials, construction equipmen

6、t, construction technology. Finalize the design, draw the construction drawings.Structural design is based on the preliminary design of the building to determine the structure of the program; select a reasonable structure, the structure of the layout, and preliminary estimates, determine the size of

7、 structural components, the structure of the calculation.The design of the reinforced concrete frame structure, in the load calculation and component cross-section estimation, select a framework for the calculation, with the second allocation method to calculate the internal force. The design of the

8、 foundation based on the use of independent base staircase for the reinforced concrete cast-in-place beam staircase. The whole design is basically in line with the design and structural requirements, with a certain degree of creativity and rationality.Key word : multi-storyed aparement,structure des

9、ign,frame structure.目录第一章 概论11.1 气象资料11.2 工程地质资料11.3 水文地质资料21.4 抗震设防要求2第二章 结构选型3第三章 初定截面43.1 计算简图43.1.1 柱网平面结构布置图43.2 构建材料及尺寸43.2.1 框架梁截面尺寸43.2.2 框架柱的截面尺寸43.2.3 板尺寸的选取6第四章 框架侧移刚度计算74.1. 框架结构计算简图74.2 梁柱线刚度计算74.3 柱侧移刚度D值计算8第五章 重力荷载代表值计算105.1 屋面及楼面永久荷载标准值105.2 屋面及楼面可变荷载标准值105.3 梁、柱重力荷载计算105.4. 墙体重力荷载标准

10、值计算115.5 层重力荷载代表值计算12第六章 水平荷载作用下的内力计算146.1 横向水平地震作用下框架内力和侧移计算146.1.1 横向自振周期计算146.1.2 水平地震作用及楼层剪力计算156.1.3 水平地震作用下的位移验算176.1.4 水平地震作用下框架内力计算17第七章 竖向荷载作用下框架的内力计算237.1 计算单元237.2 荷载计算237.3 内力计算277.3.1 恒荷载作用下梁端、柱端弯矩计算277.3.2 活荷载作用下梁端、柱端弯矩计算30第八章 内力组合358.1 框架梁内力组合358.1.1 跨间最大弯矩计算35第九章 截面设计、节点设计459.1 框架结构构

11、件截面设计459.1.1 框架梁截面设计459.1.2 框架柱截面设计499.1.3 框架梁柱节点核心区截面抗震验算52第十章 基础设计5310.1 基础尺寸确定5310.2 基础配筋计算55第十一章 小结57致谢58参考文献5960第一章 概论1.1 气象资料 最热月平均气温： 27.6极端最高气温： 41最冷月平均气温： 4.3极端最低气温： -17.3年降水量： 1108.6mm日最大降水量： 262.7mm年平均相对湿度： 75年主导风向： 东北风夏季主导风向： 东南风年平均风速： 3.0m/sec最大风速： 25m/sec基本风压： 0.55KN/m2基本雪压： 0.2KN/ m21

12、.2 工程地质资料拟建场地为池塘经人工填筑而成，地形平坦，场地分层情况如下：第1层为杂填土，厚2m;第二层为灰质黏土，厚8m；第三层为褐质粉质粘土（未揭穿）。土的物理力学性质如下表1.1所示。表1.11.3 水文地质资料拟建场地范围内，浅部填土为上层滞水，主要受大气降水及地表排水影响，地下水位为1.52.0m；承压孔隙含水层。地下水对混凝土无腐蚀性。1.4 抗震设防要求该地区基本烈度为7度（近震）。第二章 结构选型根据现代社会的发展，按照经济、适用、安全、美观并与周边环境相适应的原则，结构设计依据建筑设计的定型方案，在满足上述原则上确定了该学生公寓的结构设计方案：本工程主体选用3.6m7.2m

13、柱网框架结构，内外墙采用MU10加气混凝土轻质砖隔墙，坡屋顶为纯框架结构。由于工程地质的原因，本工程采用独立基础，基础埋在灰质粘土层，埋深为2.2m。第三章 初定截面3.1 计算简图3.1.1 柱网平面结构布置图如图3.1 所有的柱截面均取500mm500mm。梁为: KL-1:300mm600mm。L-1:300mm600mm。3.2 构建材料及尺寸3.2.1 框架梁截面尺寸（1）主梁：h=（1/121/8）L=（1/121/8）7200=（600900） 取h=600mm， b=（1/31/2）h=（1/31/2）600=（200300） 取b=300mm所以主梁截面尺寸为300mm600

14、mm。（2）次梁：h=（1/181/12）L=（1/181/12）7200=（400600） 取h=600mm， b=300mm。所以次梁截面尺寸为300mm600mm。表3.1 梁截面尺寸 （单位：mm）层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）16C303006003006003006003.2.2 框架柱的截面尺寸（1）边柱：AcGnScfc中柱AcGnScfc图3.1柱取b=hAc=351mm。为了便于计算与施工一集满足刚度要求，柱截面设为正方形，通常等截面，所有柱的截面尺寸取为500mm500mm。3.2.3 板尺寸的选取现浇板：连续单向板hL/40；连续双向板hL/50

15、，hL/80；AB,CD跨：长短边之比：L/b=7200/3600=2.0，按双向板计算，板厚取h=100mm；BC跨：长短边之比：L/b=3600/2400=1.5，按双向板计算，板厚取h=100mm；（屋面板厚h=120mm，楼面板厚h=100mm。）第四章 框架侧移刚度计算4.1. 框架结构计算简图基础为独立基础，根据地质资料，基础埋在灰质粘土层；由于底层柱较长，为满足抗侧刚度的要求，在室内地面以下0.5m处设置地圈梁，因此底层柱高位h1=3.6+0.5-0.1=4.0m。图4.1 框架结构计算简图4.2 梁柱线刚度计算（1）梁的线刚度ib=EcIb/l，其中Ec为混凝土弹性模量；l为梁

16、的计算跨度；Ib为梁截面惯性矩。本结构为现浇式楼盖，故考虑楼板的影响。表4.1 横梁线刚度ib计算表类别Ec（104N/mm2）bb/mmhb/mmI0/（109mm4）l/mm（EcI0/l）（1010N.mm）（1.5EcI0/l）（1010N.mm）（2.0EcI0/l）（1010N.mm）AB跨，CD跨3.03006005.472002.253.384.50BC跨3.03006005.424006.7510.1313.50注：截面惯性矩I0=bh312；对现浇楼盖，中框架梁取I=2I0，边框架梁取I=1.5I0。（2）柱的线刚度ic=EcIc/h；其中，Ic为柱的截面惯性矩，h为框架柱

17、的计算高度。表4.2 柱线刚度ic计算表类别层次Ec（104N/mm2）h/mmbc/mmhc/mmIc/（109mm4）EcIc/h）（1010N.mm）KZ-113.040005005005.213.91263.036005005005.214.344.3 柱侧移刚度D值计算 柱的侧移刚度D值计算公式： D=12ich2 （4.1） 式中：柱侧移刚度修正系数； h层高。根据框架结构的不同层次和不同位置确定梁柱线刚度比K，从而确定的值，进而求得不同位置柱的侧移刚度Di值。再将不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，既得框架各层间总侧移刚度Di ，结果如下：表4.3 框架柱的侧移刚度D值 （单位：N

18、/mm）层次位置KDiDi26中框架边柱1.040.341366382290中框架中柱4.150.6726924边框架边柱1 、1.900.4919601边框架中柱2.470.55221021中框架边柱2 1.150.521524970086中框架中柱4.600.7722580边框架边柱3 、0.390.3710850边框架中柱3.460.7321407注：K=i2ic ，其中i=i1+i2+i3+i4 ； 26层：=K2+K 底层：=0.5+K2+K ；由表4.3可见，D1/D2=70086/82290=0.850.7第五章 重力荷载代表值计算重力荷载代表值计算包括屋面及楼面永久荷载标准值、

19、屋面及楼面可变荷载标准值、梁柱重力荷载以及墙体重力荷载的计算。下面分别进行计算：5.1 屋面及楼面永久荷载标准值屋面（不上人）：30mm厚细石混凝土保护层 220.03=0.66kN/m2三毡四油防水层 0.4 kN/m220mm厚混合水泥砂浆找平层 220.02=0.40kN/m2150mm厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75kN/m2120mm厚钢筋混凝土板 250.12=3.00kN/m220mm厚抹灰 170.02=0.34kN/m2 合计 5.55kN/m215层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55kN/m2100mm厚钢筋混凝土板 250.1=2.50kN/m220mm厚

20、抹灰 170.02=0.24kN/m220mm厚水泥砂浆找平层 200.02=0.40kN/m2 合计 3.79kN/m25.2 屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值 0.50kN/m2楼面活荷载标准值 2.00kN/m2屋面雪荷载标准值 0.20kN/m25.3 梁、柱重力荷载计算 梁：G1=0.30.6251.056.736=1139.67kN G2=0.30.6251.051.918=161.60kN G3=0.30.6251.053.164=937.44kN 柱：G1=0.50.5251.1472=1980kN G2=0.50.5251.13.672=1782kN表5.1

21、 梁、柱重力荷载标准值计算表格层次构件bhlinGi/kNGi/kN1柱0.40.4251.16.87547219804218.71梁0.30.6251.054.7256.7361139.670.30.6251.054.7251.918161.600.30.6251.054.7253.164937.4426柱0.40.4251.16.8753.67217824020.71梁和首层一样；Gi=1139.67+161.60+937.44=2238.71注：表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量；表示材料的容重，kN/m3；li表示构件长度，

22、m；Gi表示构件重力荷载标准值； 梁长度取净长，柱长度取层高。5.4. 墙体重力荷载标准值计算墙体为240mm厚的黏土空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5kN/m2），内墙面为20mm厚的抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为： 0.5+150.24+170.02=4.44kN/m2内墙为240mm和120mm厚的黏土空心砖，两侧均为20mm厚的抹灰，则内墙单位面积重力荷载为： 240墙： 150.24+170.022=4.28kN/m2 120墙： 150.12+170.022=2.48 kN/m2考虑到门窗洞口的影响，墙体总重力荷载乘以折减系数0.9。计算结果如下：表5.2 屋面梁上墙体自重位置单位墙重/

23、（kN/m2）女儿墙高/m均布墙重/（kN/m2）跨度/m数量重量/kN总重/kN外纵墙轴线4.440.41.77661.562218.66278.33外横墙轴线4.440.41.77616.8259.67表5.3 15层梁上墙体自重位置单位墙重/（kN/m2）层高/m梁高/m跨度/m数量墙重/kN折减后墙重/kN外纵墙4.443.60.657.621534.467781.45内纵墙4.283.60.657.621479.174.283.63.6301664.06外横墙4.443.60.616.82447.55内横墙4.283.60.67.2322958.342.483.62.130562.4

24、6表5.4 底层梁上墙体自重位置单位墙重/（kN/m2）层高/m梁高/m跨度/m数量墙重/kN折减后墙重/kN外纵墙4.4440.657.621739.068774.44内纵墙4.2840.657.621676.394.2843.6301848.96外横墙4.4440.616.82507.23内横墙4.2840.67.2323352.782.4842.130624.965.5 层重力荷载代表值计算将各层楼面恒活荷载标准值、墙自重（上下各半层）、梁自重、柱自重（上下各半层）分别乘以各自的系数，人后相加得到每层的重力荷载代表值，如下：表5.5 各层重力荷载代表值层次123456Gi17061.81

25、16466.3216466.3216466.3216466.3213189.82第六章 水平荷载作用下的内力计算6.1 横向水平地震作用下框架内力和侧移计算6.1.1 横向自振周期计算因为结构体型规整，质量和刚度延高度分布比较均匀，所有采用顶点位移法计算结构自振周期T1（s），公式： T1=1.70T （6.1）式中 T结构顶点假象位移，即把各楼层质量Gi作为i层楼面的假想水平荷载，视结构为弹性，计算得到的顶点位移，m。 0结构基本周期折减系数，与理论计算方法的取值相同。结构顶点的假想位移可通过下式计算，计算结果见表6.1VGi=k=inGk （6.2）Ti=VGij=1sDij （6.3）T

26、=i=1nTi （6.4）式中 Gk 集中在K层楼面处的重力荷载代表值； VGi把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得到的第i层的层间剪力； j=1sDij第i层的层间侧移刚度； Ti第i层的层间侧移； S同层内框架柱的总数。表6.1 结构顶点假想位移计算表层次Gi/kNVGi/kNDi/（N/mm）Ti/mmT/mm613189.8213189.8282290160.284173.85516466.3229656.1482290360.394013.57416466.3246122.4682290560.493653.18316466.3262588.7882290760.593

27、092.69216466.3279055.1082290960.692332.10117061.8196116.91700861371.411371.41按式（6.1）计算基本周期T1,，得：T1=1.70.74.17385=2.43s注：折减系数0的取值：框架结构可取0.60.7。6.1.2 水平地震作用及楼层剪力计算本设计中，结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，以剪切变形为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按下式计算：FEk=1Geq （6.5）式中 FEk结构总竖向地震作用标准值；1结构竖向地震影响系数最大值；Geq结构等效总重力荷载代表值，G

28、eq=0.85GE；GE计算地震作用时，结构总重力荷载代表值，GE=j=1nGj。Geq=0.85Gi=0.8596116.91=81699.37kN表6.2 水平地震影响系数最大值max地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕遇地震0.280.50（0.72）0.90（1.20）1.40表6.3 特征周期值Tg （单位：s）设计地震分组场地类别I0I1第一组0.200.250.350.450.65第二组0.250.300.400.550.75第三组0.300.350.450.65 0.90查表6.2得max=0.08，查表6.3得Tg=0.3

29、5s ，1=TgT2max=0.352.430.91.00.08=0.014FEk=1Geq=0.01481699.37=1143.79kN各质点水平地震作用按下式计算：Fi=GiHij=1nGjHjFEk1-n （6.6）式中 Fi质点i的水平地震作用标准值； Gi Gj集中于质点i ,j的重力荷载标准值； Hi Hj质点i ,j的计算高度； n顶部附加水平地震作用系数，当基本自振周期T11.4Tg时，n取为0，当基本自振周期T11.4Tg时，n按下表计算：顶部附加地震作用系数nTg(s)T11.4TgT11.4Tg0.350.08T1+0.07不考虑0.350.550.08T1+0.010

30、.550.08T1-0.02表6.4故n=0.082.43+0.07=0.2644各质点水平地震作用计算结果如下：表6.5 各质点水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi/mGi/kNGiHi/（kNm）GiHi/GjHjFi/kNVi/kN62213189.82290176.040.23972.2872.28518.416466.32302980.290.24975.30147.58414.816466.32243701.540.20160.79208.37311.216466.32184422.780.15245.97254.3427.616466.32125144.030.10331.1

31、5285.4914.017061.8168247.240.05616.94302.436.1.3 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下的框架结构层间位移uj和顶点位移M分别按式（6.7）、式（6.8）计算：uj=Vjk=1mDjk （6.7）式中 Djk第j层第k根柱的抗侧刚度； m 框架第j层的总柱数。M=j=1njM （6.8）式中 n框架结构的总层数。计算结果如下表6.6，其中Vi取自表6.5，Di取自表4.4，表中还计算了各层的层间弹性位移角e=uj/hi ，由表中数据可知，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/9251/550，满足条件。表6.6 横向水平地震作用下的位移验算层

32、次Vi/kNDi/（N/mm）uj/mmui/mmhi/mme=uj/hi672.28822900.8816.0836001/40985147.58822901.7915.2036001/20124208.37822902.5313.4136001/14223254.34822903.0910.8836001/11662285.49822903.477.7936001/10371302.43700864.324.3240001/9256.1.4 水平地震作用下框架内力计算以图3.1中轴线横向框架内力计算为例，框架柱端剪力及弯矩分别按式6.9、式6.10和式6.11计算，其中Dij、Dij分别取

33、自表4.4中相应楼层相应柱的Di、Di ，层间剪力Vi取自表6.5。各柱反弯点高度比y按式6.12确定。本例中，底层柱需要考虑修正值y2，第2层柱需要考虑修正值y1和y3，其余柱无修正。Vjk=Djki=1mDjkVj （6.9）Mcjkb=Vijyh （6.10）Mcjkt=Vij1-yh （6.11）y=y0+y1+y2+y3 （6.12）式中 Vjk第j层第k根柱所承受的剪力； Mcjkb第j层第k根柱的底端弯矩； Mcjkt第j层第k根柱的顶端弯矩；计算结果如下：表6.7 各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kNDi/（N/mm）边柱A2Di1Vi1KyMbi1Mui163.672

34、.28822901366312.001.040.3515.1228.0853.6147.58822901366324.501.040.4539.6948.5143.6208.37822901366334.601.040.4556.0568.5133.6254.34822901366342.231.040.5076.0176.0123.6285.49822901366347.401.040.60102.3868.2614.0302.43700861524965.801.150.65171.0895.12层次hi/mVi/kNDi/（N/mm）中柱B2Di2Vi2KyMbi2Mui263.672.

35、28822902692423.654.150.4538.3146.8353.6147.58822902692448.294.150.5086.9286.9243.6208.37822902692468.174.150.50122.71122.7133.6254.34822902692483.214.150.50149.78149.7823.6285.49822902692493.414.150.50168.14168.1414.0302.43700862258097.444.600.55214.37175.39层次hi/mVi/kNDi/（N/mm）中柱C2Di3Vi3KyMbi3Mui363

36、.672.28822902692423.654.150.4538.3146.8353.6147.58822902692448.294.150.5086.9286.9243.6208.37822902692468.174.150.50122.71122.7133.6254.34822902692483.214.150.50149.78149.7823.6285.49822902692493.414.150.50168.14168.1414.0302.43700862258097.444.600.55214.37175.39层次hi/mVi/kNDi/（N/mm）边柱D2Di4Vi4KyMbi4M

37、ui463.672.28822901366312.001.040.3515.1228.0853.6147.58822901366324.501.040.4539.6948.5143.6208.37822901366334.601.040.4556.0568.5133.6254.34822901366342.231.040.5076.0176.0123.6285.49822901366347.401.040.60102.3868.2614.0302.43700861524965.801.150.65171.0895.12注：表中M量纲为kNm ，V量纲为kN梁端弯矩、剪力及轴力按式（6.13）、

38、式（6.14）和式（6.15）计算。其中梁线刚度取自表4.2，具体计算过程如下表：Mbl=iblibl+ibrMcu+Mcd （6.13）Mbr=ibribl+ibrMcu+Mcd （6.14）式中 Mbl ，Mbr节点左、右的梁端弯矩； Mcu ，Mcd节点上、下端弯矩； ibl ，ibr节点左、右的梁的线刚度。V左=V右=Mbl+Mbrl （6.15）式中 l梁的跨度。表6.8 梁端弯矩、剪力及轴力计算层次剪力轴力边梁AB、CD内梁BCA2柱B2柱Mbl/kNmMbr/kNmL/mVb/kNMbl/kNmMbr/kNmL/mVb/kNN/kNN/kN628.0811.717.25.5335

39、.1235.122.429.27-5.53-23.74563.6331.317.213.1993.9293.922.478.27-18.72-88.824108.2052.417.222.31157.22157.222.4131.02-41.03-197.533132.0668.137.227.80204.38204.382.4170.32-68.63-340.052144.2779.487.231.01238.45238.452.4198.71-99.84-507.751197.5085.887.239.36257.65257.652.4214.71-139.20-683.10注：柱轴力中的

40、负号表示拉力。水平地震作用下框架的弯矩图、梁剪力图及柱轴力图如下：图6.1图6.2第七章 竖向荷载作用下框架的内力计算梁端、柱端弯矩计算采用二次分配法。根据荷载传递路线最短的原则，将横向框架梁上的双向板所承担的荷载以三角形和梯形分布形式传递到框架梁上，纵向框架板上的荷载沿板短跨方向传递到纵梁上。7.1 计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽带为3.6m。图7.1 横向框架计算单元7.2 荷载计算（1）恒载计算。各层梁上作用的恒载如图7.1所示，图中，q1、q1,代表横梁自重，为均布荷载形式；q2、q2,分别为房间和走道板传给横梁的三角形荷载和梯形荷载；P1、P2为由纵向框架梁传给柱的集中荷

41、载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载；M1、M2为节点上集中力与柱中心不重合所引起的集中力矩。图7.2 第6层恒载计算由前构件重力荷载代表值计算得：q1=q1=4.725kN/mq2=5.551.8=9.99kN/mq2=5.552.4=13.32kN/mP1=5.551.80.9/22+5.4+7.20.9/2+4.7253.6+4.7257.22+4.440.43.6=80.87kNP2=5.551.80.9/22+0.6+1.821.2/2+5.4+7.20.9/2+4.7253.6+7.2+1.24.725=113.14kN集中力矩： M1=P1e1=80.870.5-0.25

42、2=10.11kNmM2=P2e2=113.140.125=14.14kNm 第15层恒载计算：对于15层，q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同第6层，结果为：q1=q1=4.725kN/mq2=3.791.8=6.82kN/mq2=3.792.4=9.10kN/m外纵墙线密度; 3.63.0-1.52.1-0.91.50.243.79+1.52.1+0.91.50.4=7.53kN/mP1=3.791.80.9/22+5.4+7.20.9/2+4.725+7.537.2+0.30.63.6=111.26kN/mP2=1.80.9/22+0.6+1.821.2/2+5.

43、4+7.20.9/23.79+4.7253.6+7.2+1.24.725=95.24kN/m集中力矩：M1=P1e1=111.260.125=13.91kNmM2=P2e2=95.240.125=11.91kNm（2）活荷载计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布：图7.3 第6层活荷载计算：本宿舍楼设计为不上人屋面，所以根据荷载规范得屋面活荷载取值为0.5 kN/m2，各荷载值计算如下：q2=0.51.8=0.90kN/mq2=0.52.4=1.20kN/mP1=0.51.80.9/22+5.4+7.20.9/2=3.65kN/mP2=0.51.80.9/22+0.6+1.821.2/2+5

44、.4+7.20.9/2=5.09kN/m集中力矩：M1=P1e1=3.650.125=0.46kNmM2=P2e2=5.090.125=0.64kNm同理，在屋面雪荷载作用下（0.2 kN/m2）q2=0.21.8=0.36kN/mq2=0.22.4=0.48kN/mP1=0.21.80.9/22+5.4+7.20.9/2=1.46kN/mP2=0.21.80.9/22+0.6+1.821.2/2+5.4+7.20.9/2=2.03kN/m集中力矩：M1=P1e1=1.460.125=0.18kNmM2=P2e2=2.030.125=0.25kNm 15层活荷载计算：q2=2.01.8=3.6

45、kN/mq2=2.02.4=4.8kN/mP1=2.01.80.9/22+5.4+7.20.9/2=14.6kN/mP2=2.01.80.9/22+0.6+1.821.2/2+5.4+7.20.9/2=20.3kN/m集中力矩：M1=P1e1=14.60.125=1.8kNmM2=P2e2=20.30.125=2.5kNm将以上结果汇总如下：表7.1 横向框架恒荷载汇总表层次q1/（kN/m）q1/（kN/m）q2/（kN/m）q2/（kN/m）P1/kNP2/kNM1/kNmM2/kNm64.7254.7259.9913.3280.87113.1410.1114.14154.7254.725

46、6.829.10111.2695.2413.9111.91表7.2 横向框架活荷载汇总表层次q2/（kN/m）q2/（kN/m）P1/kNP2/kNM1/kNmM2/kNm60.901.203.655.090.460.64153.64.814.620.31.82.57.3 内力计算7.3.1 恒荷载作用下梁端、柱端弯矩计算荷载等效：=3.627.2=0.25顶层边跨：q边=1-22+3q2+q1=1-20.252+0.2539.99+4.725=13.62kN/m顶层跨中：q中=5813.32+4.725=13.05kN/m标准层边跨：q边=1-20.252+0.2536.82+4.725=1

47、0.80kN/m标准层跨中：q中=589.10+4.725=10.41kN/m荷载等效后的计算简图如下：图7.4固端弯矩计算：顶层边跨：MAB=11213.627.22=58.84kNm顶层跨中：MBC=1313.051.22=6.26kNm标准层边跨：MAB=11210.807.22=46.66kNm标准层跨中：MBC=1310.411.22=5.00kNm表7.3 框架的弯矩计算（恒载）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.4910.5090.2020.1940.604-58.8458.84-6.2628.8929.95-10.62-10.20-31.767.68-5.3114.97-3.401

48、5.88-1.16-1.20-5.55-5.33-16.5935.40-35.4057.65-18.92-38.720.3290.3290.3420.1690.1630.1630.506-46.6646.66-5.0015.3515.3515.12-7.04-6.79-6.79-21.0814.457.68-3.527.56-5.10-3.4010.54-6.12-6.12-6.03-1.62-1.57-1.57-4.8623.6816.91-41.0945.56-13.46-11.75-20.400.3290.3290.3420.1690.1630.1630.506-46.6646.66-5

49、.0015.3515.3515.12-7.04-6.79-6.79-21.087.687.68-3.527.56-3.40-3.4010.54-3.89-3.89-3.83-1.91-1.84-1.84-5.7219.1319.13-38.9045.27-12.03-12.03-21.260.3290.3290.3420.1690.1630.1630.506-46.6646.66-5.0015.3515.3515.12-7.04-6.79-6.79-21.087.687.68-3.527.56-3.40-3.4010.54-3.89-3.89-3.83-1.91-1.84-1.84-5.7219.1319.13-38