工厂KV降压配电所设计方案

《工厂KV降压配电所设计方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《工厂KV降压配电所设计方案（32页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、福建电力职业技术学院课程设计报告( 2010 2011 学年第 二 学期)题目工厂 10KV 降压配电所设计课程名称工厂供电专业电气自动化技术班级09 （三）电气自动化（2）班学号200902123227 （ 23 号）姓名夏超指导教师洪雪燕1设计时间：自2011 年 6 月 6 日至 2011 年 6 月 18日（ 2 周）目录设计题目及任务3( 一 ) 负荷计算和无功功率计算：41.1 机械厂负荷统计资料41.2 无功补偿计算：5（二）变电所主变压器台数和容量及主接线方案的选择72.1 变电所主变压器的选择：72.2 变电所主接线方案的选择：7（三）短路电流的计算：103.1 求 k-1

2、点的三相短路电流和短路容量（U c110.5kV ）113.2 计算三相短路电流和短路容量11（四）变电所一次设备的选择与校验：134.1 10KV 电气设备的选择：134.2380/220V 电气设备的选择：16（五）导线的选择175.2 变电所进出线和邻近单位联络线的选择：185.3 引入电缆的选择校验195.4 380V 馈线的选择校验195.5 备用电源的高压联络线的选择校验26( 六 ) 防雷保护和接地装置设计276.1 直击雷防护276.2 雷电侵入波的防护286.3 变电所公共接地装置的设计28（七）继电保护装置297.1 主变压器的保护装置297.2 10KV 联络线的保护装置

3、297.3 380V 馈线和主变出口线路29（八）设计小结30参考文献312设计题目及任务设计题目： 1、某工厂10kv 降压变电所设计（一）设计依据1、 工厂负荷情况该厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为4000h，日最大负荷持续时间为6h。该厂除铸造车间、电镀车间、和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。2、 供电电源情况（ 1）本厂可由附近一条10kv 的共用电源干线取得工作电源。干线首端距离本厂约10km。干线首端装设的高压断路器断流容量为400MV A 。此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，定时限过电流保护整定的动作时间为1.7s。（ 2） 为满足工厂二级负荷的要求，可

4、采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为80km，电缆线路长度为 25km。3、 气象资料本厂所在地区年最高气温为38，年平均气温为23，年最低气温为8，年最热月平均最高气温为33， 年最热月平均气温为26，年最热月地下0.8m 处年平均气温为25。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为20。4、 地质水文资料本厂所在地区平均海拔500m，地层以砂粘土为主，地下水位为2m。5、 电费制度本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量计为18 元 /kV A ，动力电费为0.20 元 /k

5、W.h ，照明电费为0.5 元/kW.h 。工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.9。设计任务1、要求在规定的时间内完成下列工作量。（ 1） 负荷计算和无功功率补偿（ 2） 变电所主变压器台数、容量与类型的选择3（ 3） 变电所主接线方案的设计（先比较两种方案，最后选择一种）（ 4） 短路电流的计算（ 5） 变电所一次设备的选择和校验（ 6） 变电所进出线的选择与校验（ 7） 变电所二次回路方案的选择和继电保护的整定（可选）（ 8） 防雷保护和接地装置的设计（ 9） 附录参考文献( 一) 负荷计算和无功功率计算：1.1 机械厂负荷统计资料工需 要 系功率计算负荷场设数 Kd编厂房名称负荷备tan

6、30Q30S30I 30号类别容因素kwkvarkV*AA量kw1铸造车间动力2700.40.651.34108144.72照明100.91.0090小计117144.72186.10282.752锻压车间动力2700.30.601.3381107.73照明100.91.0090小计90107.73140.38213.293金工车间动力2700.30.601.3381107.73照明100.91.0090小计90107.73140.38213.294工具车间动力2700.350.601.3394.5125.69照明100.91.0090小计103.5125.69162.82247.385电镀车

7、间动力2200.60.701.02132134.64照明100.91.0090小计141134.64194.96296.216热处理车间动力1300.60.701.027879.56照明100.91.0090小计8779.56117.89179.127装配车间动力1300.40.651.345269.684照明100.91.0090小计6169.6892.61140.718机修车间动力1300.30.601.333951.87照明50.91.004.50小计43.551.87067.70102.869锅炉房动力800.80.71.026465.28照明20.91.001.80小计65.865.

8、2892.69140.8310仓库动力300.40.900.49125.88照明20.91.001.80小计13.85.8818.0022.79生活区照明2700.90.900.49243119.07270.60411.13总计1055.1011.851490.132250.3661.2 无功补偿计算：2、无功功率补偿取p0.8,q0.8530 1055.6kWQ301011.85kvar30P *30 =0.8*1055.6=844.48kW（1-5）Q30q *Q300.85*1011.85=860.07kvar（1-6）S30221205.35kVA 因 此 未 进 行 无 功 补 偿

9、时。低压侧功率因数为。30Q30cos30 / S30844.48/1205.35=0.70 （1-7）30 S30 / 3Un 无功补偿容量： Qc ，工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.9 ，考虑变压器的有功损耗和无功损耗，所以功率因数暂时取cos =0.92低压侧需装设的并联电容器容量为：Qc=844.48(tanarccos0.70-tanarccos0.92) kvar=501.73 kvar5取 QC501kvar ，采用 BCMJO.4-30-3型电容， 额定容量为 30kvar ；选取 17 个；总容量为 510kvar 。无功补偿后 Q30 =( 860.07-510)kva

10、r=349.93kvar无功补偿后2 2844.48* 844.48 349.93 * 349.93 914.11KvaS3030Q30变压器的功率损耗为：QT = 0.05*S30 = 0.05 * 914.11= 45.7kvar（1-12 ）=0.01* s30=（1-13）变电所高压侧计算负荷为：844.48+13.71=858.19kW3030TQ30Q30QT349.93+ 45.7=395.63kvar22944.99Kva（1-16）S3030Q30无功率补偿后，工厂的功率因数为：cos30 / S30858.19/944.99=0.91 （1-17）则工厂的功率因数为：cos

11、= 0.91 0.9因此，符合本设计的要求因为变压器高压侧的 cos0.9 所以符合要求。计算负荷项目cosP30 /kWQ30 /kvarS30 /kV AI30 /A380V侧补偿前负荷0.70844.48860.071205.351831.34380V侧无功补偿容量510380V侧补偿后容量844.48349.93914.11主变压器功率损耗0.01 S30=13.710.05 S30=45.710KV侧负荷总计0.91858.19395.63944.996（二）变电所主变压器台数和容量及主接线方案的选择2.1 变电所主变压器的选择：根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑

12、有下列两种可供选择的方案：型号为 S9 型，而容量根据式 SN T S30 ， SN T 为主变a)装设一台变压器压器容量， S30 为总的计算负荷。选SN T =1000 KVA S30 =944.99KVA，即选一台S9-1000 /10(6)型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。b)装设两台变压器型号为 S9 型，而每台变压器容量根据式（ 4-1）、（4-2）选择，即ST（ 0.6-0.7） 944.99=（566.99661.49）KVAS1N S30 （ +） =186.10+194.96+92.69=473.75KVA （4-1）

13、因此选两台 S9-500/10 型低损耗配电变压器。 工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为Yyn0 。2.2 变电所主接线方案的选择：按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案：装设一台主变压器的主接线方案：710kVY5WZ-12.7GW口-10GG-1A(J)-03GG-1A(F)-54GG-1A(F)-07GG-1A(F)-07Y0Y0联络线（备用电源）S9-:100010/0.4kV220/380V高压柜列GG-GG-GG-GG-1A(J)1A(F)1A(F)1A(F)-03-54-07-07主变联络（备用）装设一台主变压器的

14、主接线方案S9 系列电力变压器的主要技术数据：额定容量额定电压联结组标空载电流阻抗电压型号/kv号损耗 /W（%）kV A（ %）一次/二次空载/负载S9-1000/1010.5 /0 。4Yyn014004.510000.7（ 6）/7500（ a）装设两台主变压器的主接线方案：810kVY5WZ-12.7GW口-10GG-1A(F)-113、11GG-1A(J)-01GG-1A(F)-07GG-1A(F)-54GG-1A(F)-96YY00S9-500S9-50010/0.4kV10/0.4kV联络线（备用电源）220/380V高压柜列GG-GG-GG-GG-GG-GG-1A(F)1A(F

15、)1A(J)1A(F)1A(F)1A(F)-113-11-01-96-07-54主主联络变变（备用）列电力变压器的主要技术数据：额定容量额定电压联结组标损耗 /W空载电流阻抗电压型号/kv号（ %）（ %）kV AS9 系一次 /二次空载/负载S9-500/1010.5 /0 。4Yyn0960/51001.04500（ 6）9装设两台主变压器的主接线方案（ 1）主接线方案的技术经济比较：比较项目装设一台主变的方案装设两台主变的方案技供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求术供电质量由于一台主变，电压损耗较大由于两台主变并列，电压损耗较小指灵活方便性只有一台主变，灵活性稍差由于

16、有两台主变，灵活性较好标扩建适应性稍差一些更好一些查得 S9-1000/10 的单价为 10 万查得 S9-500/10 的单价为6 万元，因电力变压器的综元，而变压器综合投资约为其单价此两台变压器的综合投资约为合投资额的 2 倍，因此综合投资约为4 6=24 万元，比一台主变方案多投资210=20 万元8 万元高压开关柜（含查得 GG-1A(F) 型柜可按每台 3.5本方案采用 6 台 GG-1A(F) 柜，其综合万元计，其综合投资可按设备的经计量柜）的综合投资约为 3.5 1.5 631.5 万元，比1.5 倍计，因此高压开关柜的综合济投资额一台主变方案多投资10.5 万元投资约为 3.5

17、 1.5 421 万元指主变的折旧费 =30.2万元主变的折旧费 =42 万元 *0.05=2.1 万标*0.05=1.51 万元；高压开关柜的元；高压开关柜的折旧费=36 万元电力变压器和高折旧费 =24 万元 *0.06=1.44 万元；*0.06=2.16 万元；变配电的维修管理压开关柜的年运变配电的维修管理费 =（ 30.2+24 ）费 =（ 42+36）万元 *0.06=4.68 万元。行费万元 *0.06=3.25 万元。因此主变因此主变和高压开关柜的折旧和维修和高压开关柜的折旧和维修管理管理费 =（ 2.1+2.16+4.68） =8.94 万费 =（ 1.51+1.44+3.2

18、5 ）=6.2 万元元，比一台主变方案多投资2.74 万元从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远小于装设两台主变的主接线方案，因此本着工厂以盈利为原则，决定采用装设一台主变的主接线方案。额定容量额定电压联结组标空载电流阻抗电压型号/kv号损耗 /W（%）kV A（ %）一次/二次空载/负载S9-1000/1010.5 /0 。4Yyn017004.510000.7（ 6）/10300（三）短路电流的计算 ：由原始材料知除铸造车间，电镀车间和锅炉房属于二级负荷外，其余的均属三级负荷，故选用 1 台变压器，其型

19、号为 S9-1000.103.1 求 k-1点的三相短路电流和短路容量（ U c110.5kV ）1) 电力系统的点抗：已知断路器的断流容量为500MVA，因此X 1U c21(10.5kV ) 2SK(3)0.28400MVA（4-1 ）2) 架空线电抗：由下表得 X 0 =0.35/km线路结构线路电压35kv 及以上6-10kv220v/380v架空线路0.400.350.32电缆线路0.120.080.66X 2X 0 l 0.35 * 10 3.5（4-2）因此绘制 k-1 点短路计算等效电路如图5-2 所示。图 4-2 k-1 点短路计算等效电路其电路总电抗X (k 1)X1 X

20、2 =0.28+3.5=3.78（4-3 ）3.1.1计算三相短路电流和短路容量1) 三相短路电流周期分量有效值I k3 1U3 Xc1( k 1)10.5kV3 * 3.781.60kA（ 4-4）2 ）三相短路次暂态电流和稳态电流有效值I (3 )I (3)I k(3-1)1.60kA（4-5）3 ）三相短路冲击电流及其有效值i sh(3)2.55I ( 3)2.55 1.60kA 4.08kA（ 4-6）11I sh(3)1.51I (3)1.51 1.60kA 2.42kA（4-7）4 ） 三相短路容量Sk(31)3U c1 I K(3)13 * 10.5kV * 1.60kA 29.

21、10MVA（ 4-8）3.2.求 k-2点的三相短路电流和短路容量（U c20.4kV ）1) 电力系统电抗：U c22(0.4kV ) 24 104X 1SK(3 )400MVA（4-9 ）2）架空线路的电抗：X 2X 0 l (U c2 )20.35* 10* ( 0.4 ) 25.08 10 3（4-10 ）U c110.53）电力变压器的电抗：由表查得 U K %4.5 , 因此X 3U K %U c224.5( 0.4kV ) 27.2103（4-11 ）100SN1001000kVA4） k-2 点的短路等效电路图如下图所示图 4-3 k-2 点短路计算等效电路其总电抗为：X(K2

22、)X1X 2X 3=410 45.0810 37.210 3=12.6810 3（ 4-12 ）计算三相短路电流和短路容量1）三相短路电流周期分量有效值I K(3)2U3Xc20.4kV18.21kA（ 4-13 ）3 12.68 10 3(K 2)122) 三相短路次暂态电路和稳态电流有效值I (3)I (3)I k(3 )2 18.21kA（4-14 ）3）三相短路冲击电流及其有效值i sh(3)1.84II sh(3)1.09I(3)( 3)1.8418.21kA33.5kA（4-15 ）1.0918.21kA19.85kA（4-16 ）4) 三相短路容量(3)(3)3 0.4kV 18

23、.21kA 12.62MVA（4-17）Sk 23U c2 I k 2以上短路计算结果综合图表4-1 所示。表 4-1短路计算结果三相短路电流三相短路容量 /MVA短路计算点I k(3)I ( 3)I (3)i sh(3)I sh(3 )Sk(3)k-11.601.601.604.082.4229.10k-218.2118.2118.2133.519.8512.62（四）变电所一次设备的选择与校验：4.1 10KV 电气设备的选择：（1）高压断路器：1）型号选用： ZN5-10/6302）额定电压： 10KV3）额定电流： I N 630AI 3057.74A （满足要求）4）断流能力的校验：

24、 I br20KAI 1.85KA （满足要求）5）动稳定度的校验： i dy50KA4.72KA （满足要求）6）热稳定度的校验：I t2 tI 2 tima即 202 2 1.602 1.75 （满足要求）7）操作机构选用：专用CD 型13（2）高压隔离开关1）型式选用GN8610/ 2002）额定电压： 10KV3）额定电流： I N 200AI 3057.74A 满足要求）4）动稳定度的校验： i dy25.5KA i ( 3)sh4.08KA （满足要求）5）热稳定度的校验： I t2tI 2t ima即 102 5 1.602 1.75（满足要求）6）操作机构：采用手动式（3）高压

25、熔断器1）型号选用RN2-102）额定电压： 10KV3）额定电流： 0.5A4）断流能力的校验：I br200KAI 1.60KA （满足要求）（4）电压互感器1）型号选用JDJ-102）变比： u1N10 KVu2 N0.1（5）母线上的电压互感器1）型号选用JDZJ-102）变比： 10 / 0.1 / 0.1 KV333（6）电流互感器1）型号选用 LQJ-102）额定电压： 10KV3）额定电流： I N100AI 3057.74A （满足要求）4）动稳定度的校验： Kd2I 1Ni sh(3) （满足要求）即： (22520.1 4.08KA145）热稳定度的校验： ( Kt I

26、1 N) 2 1I 2 tima即： (900.1)211.602(1.70.05)814.48（7）避雷器1）型号选用Y5WZ-12.72）额定电压： 12.7KV3）综上， 10KV 侧一次设备的选择校验如表4-1 所示 .选择校验项目参数装置地点条件数据额定参数真空断路器ZN3-10I高压隔离开关GN8 -10/200高压熔断器一 RN2-10次电压互感器设备JDJ-10型号电压互感器规格JDZJ-10电流互感器LQJ-10电压电流断流能力动稳定度U NI 30I k(3)i sh(3)10KV57.74KA1.60KA4.08 KAUNI NI OCidy10KV630A8KA20KA

27、10KV200A-25.5KA10KV0.5A50KA-10/0.1KV-10 /0.1 /0.1 KV-3332552 10KV100/5A-0.1KA=31.8kA热稳其他定度I (3 )2t k4.48KAI t2t256500-二次81 负荷0.615氧化氢避雷器10KVY5WZ-2.7户外高压隔离开关15KV200KAGW4-15G/2004.2380/220V电气设备的选择：（ 1）断路器（主变出口处）1）型号选用DW15-1500/3 点动2）额定电压： 380V3）额定电流：1519.34A4）断流能力的校验：4.21KA（ 2）馈线的低压断路器1）型号选用 DZ20-6302

28、）额定电压： 380V3）额定电流：1519.34A（满足要求）4）断流能力的校验：4.21KA（满足要求）（ 3）低压刀开关1）型号选用HD13-1500/302）额定电压： 380V3）额定电流：1519.34A（满足要求）（ 4）电流互感器1）型号选用LMZJ1-0.52）额定电压： 500V3）额定电流：1519.34A（满足要求）综上， 380V 侧一次设备的选择校验如表4-2 所示。16选择校验项目电压电流断流能动稳定力度参数U NI 30I k(3)(3)i sh装置地点条件380V1519.34A4.21KA7.75 KA数据额定参数U NI NI OCi max低压断路器一D

29、W15-1500/3 电380V1500A40KA次动设备低压刀开关型380V1500A-号HD13-1500/30规格电流互感器500V1500/5A-LMZJ1-0.5电流互感器160/5A-500V100/5ALMZ1-0.5以上设备均满足要求。热稳定其他度I (3) 2t30.49KAI t2t（五）导线的选择5.1 高低压母线的选择（如下表所示）：6-10kv 变电所高低压LMY 型硬铝母线的常用尺寸变压器的202531400500630800100012501600容量005/KVA17高压40 4母线相2250608080100120母40 45668810（1001（120 1

30、低线0）0）压中母性60线40450568068088010母线由上表的 10kv 高压母线选 LMY-3( 404 )；即母线尺寸为40mm 4mm；380/220V 低压母线选择 LMY-3 （ 120 10） +80 6；即相母线尺寸为 120mm 10mm；中性母线尺寸为 80mm 6mm.5.2 变电所进出线和邻近单位联络线的选择：（ a） 10kv 高压进线和引入电缆的选择：采用 LJ 型铝线架空敷设，接往10kv 公用干线；1 ）按发热条件选择，由于 I 30 = I 1NT =57.74A 及年最热月平均温度为30C 查课本附录表 16 初选 LJ-10 ； I al =66A

31、（35 C ）按发热条件选择。70-35K =70 - 38 =1.0458I AL = KI al =1.0458 66=69.02A故取 I AL =69.02A I 30 =57.74A, 满足发热条件。2）校验机械强度，查课本附录表14 得最小允许截面Amin =35mm 2 ，因此选LJ-35 。183）校验电压损耗， 因为架空线 L=10km较长，故电压损耗相对提高到U al=10%。设线距为 1000mm，查课本附录表 16 得 R0 =0.96 /km； X 0 =0.36/km；由 10kv 侧负荷总计得 P30 =844.48KW;Q30 = 860.07kvar ；P30

32、 ( R0L) Q30 (X 0L )844.48 (0.96 10)860.07 (0.36 10)U =U 1 N=10V=1124.55VU1124.55U100%=10000 100% 11.25%U %=1 NU alU %=11.25% =10%不满足允许电压损耗要求。所以选择 LJ-95 。（ 5）校验导线的热稳定：S min I(3)timac查工厂供电Smin 4.21 1031.7564.01mm2表 7 得， C=87，得87，A=95S min 满足要求5.3 引入电缆的选择校验（1）型号选用 YJL22-10000（2）按发热条件选择：由57.74A ，土壤温度 25

33、查指导书表 8-43 ，初选缆心为 25mm2 的交联电缆，其I al =105AI 30，满足发热条件。（3）校验短路热稳定： A=25mm2S min ，满足要求。5.4 380V 馈线的选择校验（1）工厂的总平面如图5-1 所示19图 5-1（ 2）馈电给 1 号厂房（铸造车间）的线路采用 VLV22 1000 型交联聚乙烯绝缘铝心电缆直接埋地敷设。1）按发热条件选择。由 I 30=282.75A 及地下 0.8m 土壤温度 25 C 查表，初选缆芯截面为 120mm2，其 Ial=285AI 30，满足发热条件。2）校验电压损耗。查指导书表8-41，由图 5-1 量得变电所主 1 号车

34、间的距离约为2计），Xo=0.07/km，又 1 号厂房的P30 =117kw， Q30 =144.72kvar 因此按式1170.40.1144.720.070.1u0.3814.98Vu%u100%3.94%5% ( 小于 5%满足要求 )uN3）短路热稳定度的校验。按式A min I(3)tima求满足短路热稳定度的最小截面CAminItima0.62c18210162mm87，所选 95mm2 的缆芯截面小于 Amin。不满 足短路热 稳定度的 要求 ，因 此改 选185 mm2 的 交联 聚乙 烯电缆， 即20VLV 22 1000 3 1851 95的四芯电缆。（中性线截面按不小于

35、0.5 倍的相线截面取）（3）馈电给 2 号厂房（锻压车间）的线路亦采用 VLV22-1000型电缆直埋敷设）按发热条件选择：由I 30及地下0.8m土壤温度。查表，初选缆芯1=213.29A25 C2截面为 95mm，其 I al =250AI 30，满足发热条件。2）校验电压损耗。查指导书表8-41 ，由图 5-1 量得变电所主 2 号车间的距离约为100m，而由表 8-41 查得 95 mm2的铝心电缆的 R0.4 / KM（按缆芯工作温度075计）， X00.07KM ，又 2 号厂房的 P30=90kw，Q30=107.73kvar 因此按式u900.40.1107.730.070.

36、111.46V0.38u%u100%3.02%5% （小于 5%，满足要求）u NA minI(3)tima3）短路热稳定度的校验。按式C 求满足短路热稳定度的最小截面，所选2 的缆芯截面小于 Amin，不满足短路热稳定度的要求，因此改选185mm2的95mm交联聚乙烯电缆，即 VLV 2210003185 195 的四芯电缆。（4）馈电给 3 号厂房（金工车间）的线路亦采用 VLV22-1000型电缆直埋敷设）按发热条件选择：由I 30及地下0.8m土壤温度。查表，初选缆芯1=213.29A25 C2截面为 70mm，其 I al =205AI 30，满足发热条件。2）校验电压损耗。查指导书

37、表8-41 ，由图 5-1 量得变电所主 3 号车间的距离约为50m，而由表 8-41 查得 70mm2的铝心电缆的 R 0.4/ KM（按缆芯工作温度075计），X00.07/ KM ，又 3 号厂房的 P30=90kw，Q30=107.73kvar 因此按式u900.40.05107.730.070.055.73V0.38u%u1.51%5% （小于 5%，满足要求）100%u N3）短路热稳定度的校验：Amin 162mm2所选2 的缆芯截面过小，不满足短70mm路热稳定度的要求，因此改选185mm2的交联聚乙烯电缆。即选 VLV 22 1000 3 185 195 的四芯电缆。（5）馈

38、电给 4 号厂房（工具车间）的线路亦采用 VLV22-1000 型电缆直埋敷设1）按发热条件选择：由。I30=247.38A 及地下 0.8m 土壤温度 25 C 查表，初选缆芯截面为 95mm2，其 Ial=250AI 30，满足发热条件。2）校验电压损耗。查指导书表8-41，由图 5-1量得变电所主 4 号车间的距离约为21，而由表8-41 查得 95mm2的铝心电缆的 Ro=0.4/km，（按缆芯工作温度50m75计）， X 00.07 / KM ，又 3 号厂房的 P30=103.5kw，Q30=125.69kvar 因此按式u103.50.40.05125.690.070.050.386.61Vu%u1.74% 5% （小于 5%，满足要求）100%u N3）短路热稳定度的校验：所选95mm2 的缆芯截面小于Amin162mm2 ，不满足短路 热 稳 定 度 的 要 求 ， 因 此 改 选185 mm2 的 交 联 聚 乙 烯 电 缆 ， 即VLV 2210003 185195 的四芯电缆。（6）馈电给 5 号厂房（电镀车间）的线路 亦采用 VLV22-1000 型电缆直埋敷设1）按发热条件选择：由 I30=296A 及地下 0.8m 土壤温度 25。C 查表，初选缆芯截面为 150mm2，其 I al30，满足发热条件。=323AI