1唐山冷库设计说明书解析

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1、冷库设计说明书1目录一、 冷库贮藏能力计算.2二、 冷负荷计算.21. 围护结构热流量1. 22. 货物热流量2. 43. 通风换气热流量3. 54. 电动机运转热流量4. 55. 操作热流量5. 5三、 冷却设备负荷.6四、 机械负荷.7五、 参数确定及压缩机选型.71. 蒸发温度.72. 冷凝温度.73. 压缩机的选型.8六、 蒸发器冷凝器选型计算.91. 蒸发器 U 型顶排管计算.92. 冷凝器的选型.10七、 其他辅助设备的选型.111. 中间冷却器的选型计算. 112. 高压贮液器的选型计算. 123. 油分离器的选型计算.124. 低压循环桶的选型计算. 135. 排液桶的选型计算

2、. 146. 氨泵的选择.147. 集油器的选择. 158. 空气分离器的选型. 15八、 节流阀的选型计算. 151.手动节流阀.152.自动液位控制器. 15九、 制冷系统灌氨量. 15十、管径的确定.16十一、参考文献.182十二、设计心得.193、冷库贮藏能力计算zVpn冷藏间贮藏吨位：G1000其中：G 冷库贮藏吨位(或冷库计算吨位)，t ;Vi冷藏间或冰库的公称容积，m3;n冷藏间或冰库的体积利用系数；P食品的计算密度，kg/m3;见制冷工艺设计P10 表 1-3所设计的冷库，其中一间冻结物冷藏间尺寸：长46m，宽 26m，净高 4.8m贝 U V=46X 26X4.8=5740.

3、8m3则刀 V=2X5740.8=11481.6m3,查制冷工艺设计P10表 1-4，得n=0.60食品的计算密度，查制冷工艺设计P10 表 1-3 ,分割肉的密度，得p=650 kg/ m3G=4477.824 t1000二、冷负荷计算1围护结构热流量 1确定传热系数 K :查制冷工艺设计附表 10，水泥砂浆的 入=0.93W/(m?C)，砖墙 入=0.81W/(m?C)，聚氨酯 入=0.031W/(m?C)，钢筋 混凝土 入=1.55W/(m?C)，稻壳 入=0.151W/(m?C)查附表 11, 一毡二油的热阻 R=0.026m2?C/W查表 1-8，各面围护结构外侧表面传热系数aw=2

4、3W/(m?C)，及各面围护结构内侧表面传热系数an=8W/(m?C)12 0r rw/ m-C1 -Aaw 1 2an2 0an围护结构内侧表面传热系数w/ m C。-围护结构厚度，单位m传热系数:其中：aw围护结构外侧表面传热系数w/ m2 0C。4那么i=KAa (tw-tn)其中：A围护结构传热面积m2。tn、tw围护结构内、外侧温度C。a 围护结构两侧温差修正系数，查制冷工艺设计P10 表 1-7(1)外墙的热流量传热系数：K10.181 w/ m2 0C1丄0.02汉3丄0.37丄0.15丄1230.930.810.031 8外墙厚度 d=20X3 + 370 + 150=580

5、伽=0.58m外墙高度 h=(200+6+20+60+1500+120)+4800=6706 伽=6.706m那么一间冻结物冷藏间的外墙面积A= (26X2 + 46 + 0.58 X2) X6.706=665 m2查制冷工艺设计P10 表 1-7 ,a=1.05tw查附录 8，得唐山市夏季空气调节日平均温度28Ctn为库房温度-20C1a=KAa(tw-tn)=0.181X665X1.05 X(28+20)=6066.4W(2)屋顶的热流量：传热系数：K-0.098 w/m2C1 亠 1.5 *0.12*11! I12 0.1511.558屋顶面积 A= (26+0.58 )X(46+0.5

6、8X2) =1253.5mt查附录 8，得唐山市夏季通风温度29Ckw查制冷工艺设计 P10 表 1-7 ,a=1.151b=KAa(tw-tn)=0.098X1253.5X(29+20)X1.15=6922.2W5(3)地坪热流量：tw查附录 8，得唐山市夏季通风温度29C查制冷工艺设计P10 表 1-7 ,a=0.701c=KAa(tw-tn)=0.147X1253.5X(29+20) X0.70=6320.3W综上，围护结构热流量为1=心+1b+1c=6066.4+6922.2+6320.3=19308.9W2.货物热流量2货物热量应按下式计算:2=2a+ 2b+ 2c+ 2d其中：2a

7、食品放热量W。2b包装材料和运载工具热流量W。2c食品冷加工过程的呼吸热2d食品冷藏过程的呼吸热对于上式，仅鲜水果、鲜蔬菜冷藏间需计算 需计算食品热量及包装材料和运载工具热量。冷间每日进货量 m,按该冷间的计算吨位的5% 15 %，计算取 10 %2=2a+ 2b+ 2c+ 2d1 m(g -h2)6缶弋)-mBb- -3.6L ttt1:从外库调入本库的冻结物温度按10 15C,设计取 t1= 10C,查附表 12，猪肉，h1=28.9KJ/kgt2:货物在本库终止降温温度，宜取该冷间设计温度，为t2= 20C,查附表 12, h2=0KJ/kk地坪面积 A= (26+0.58 )0.2 0

8、.02 0.06 1 + + +0.031 0.93 1.55 80.026X (46+0.58X2)=1253.5m2=0.147 w/ m2C2C、2d,此冷库冷藏肉类、水产品，只则 m=4477.824210% =223.8912 t6t:冷加工时间 t=24h7Cb:包装材料或运载工具的比热容，查表1 - 10,取铁皮，0.42Bb:货物包装材料或运载工具质量系数，查表1-9，取冷藏，0.1那么，7严呗十丄 边2IO。（28.9一0） 223.8912 1000 0.1042（-10 20）=75978W3.6|L24243. 通风换气热流量3在冷间中，由于水果、蔬菜等活性食品在冷藏期

9、间需要不断进行需氧呼吸”，在呼吸过程中系数氧气，放出二氧化碳、乙烯等气体和水分，因此需要定期通风换气。而本库贮藏肉类，不需要通风换热，所以3=0 W4. 电动机运转热流量4有些电动设备在冷间的冷加工全过程中可以连续运转，如冷风机，需要计算电动机连续运转的热流量，而本冷库冷间不设此类设备，故4=0 W5b开门引起的热流量5c操作人员热流量Qd每平方米地板面积照明量，冷藏间取 2.3W/m2Ad冷间地板面积Vn冷间公称容积245.操作热流量5货物热量应按下式计算其中：5a照明热流量5=5a+ 5b+ 5c丄2n（hw-九）皿63.6243nr248nk每日开门换气次数，按制冷工艺设计P21，图 1

10、 4 取 1nk门樘数，取 1hw、hn冷间内，外空气的含热量，查附表 9当一 20C,=90%时,hn=-18.380KJ/kg,当 28C,=80 %时，hw=77.037KJ/kgM空气幕效率修正系数，可取0.5，本设计不设空气幕，则取1J 冷间空气密度，查表 1 13，当20C时，为 1.359 kk /m3每日操作时间系数，按每日操作3h计24nr操作人员数，设计要求为5 人r每个操作人员产生的热量（冷间设计温度高于或等于-5C 时 279W ;冷间设计温度低于 -5 C 时,取 395W ）,设计取 395W5=5a+ 5b+ 5c=2.3 1196丄1 1 5740.8（77.0

11、37何380）13593.624= 34015.2W三、冷却设备负荷冷却设备负荷是作为选择冷间冷却设备（冷却排管或冷风机）所需能量的依据。s=1+ P2+3+4+5S-冷却设备负荷1-围护热结构传热量2-货物热量3通风换气热量4电动机运转热量5-操作热量P负荷系数（冷却间和冻结间P 取 1.3，其余冷间取 1），取 1一间冷间设备负荷 S?=1+ P2+3+4+5395 5249=19308.9+1X75978+0+0+34015.2=129302W四、机械负荷机械负荷不同于冷间冷却设备负荷，因为冷却设备负荷是按最不利的生产条件计算的，而在实际生产中各种最不利的因素同时出现的概率很小。故计算机

12、械负荷时应对各种热量加以修正，使其既满足冷库全年生产的要求，又要充分考虑冷库常年经营费用，为选择压缩机和设备提供可靠的理论依据。Qj=(ni刀+n202+n3刀C3+门4刀门5刀C5)R式中ni围护结构传热量的季节修正系数，查表112 , 8 月份取 1n2货物热量的机械负荷折减系数，冻藏间0.50.8，取 0.6n3同期换热系数n4冷间用的电动机同期运转系数n5冷间同期操作系数，查表1 14, 2 间冻藏间，取 0.5R制冷装置和管道等冷耗补偿系数，一般直接冷却系统取1.07，间接冷却系统取 1.12，取 1.07j= (n1刀1+ n2刀2+门3刀3+ n4刀4+ n5刀5) R =(1X

13、19308.9+0.6 X75978+0+0+0.5X34015.2)X2 1.07 =175273W五、参数确定及压缩机选型1蒸发温度蒸发温度取决于被冷却环境或介质的温度，设计的直接冷却系统，蒸发温度比库房温度低 10C,所以 tz=2010=30C2.冷凝温度+ It?Vti冷凝温度t1冷凝器进水温度，设计已知，29C10t2冷凝器出水温度，卧式冷凝器的t2=t1+( 46)C，取 t2=t1+ 6=35C1129+35所以，冷凝温度t|=5+5=37C23.压缩机的选型计算查附表 1 当 tz= 30C时，蒸发压力 Pz=119.9 KPa当 t=37C时，冷凝压力 P|=1431.5

14、KPa则氨系统压力比 Pi/Pz=11.98,所以选择双级压缩系统在北方，压缩机容积比=1/3tzj=2C(2)根据蒸发温度 tz= 30C,查表 2-2，吸气温度 tx= 19C(3)根据中间冷却温度确定过冷温度tg=2 + 4=6C(4)根据蒸发温度 tz= 30C和中间冷却温度 tzj=2C,查图 2-5 得低压级压缩机的输气系数入=0.76(5)根据吸气温度 tx= 19C,查压焓图，吸气焓值h2=1450KJ/kg，再根据蒸发压力，根据压焓图查得吸气比容V2=1.0m3/kg,根据过冷温度 tg=2 + 4=6C,查附表 1 ,得节流之后的焓值 h5=227.841KJ/kg根据课本

15、 P38 公式,选择低压级压缩机。根据计算出的低压级压级理论输气量，查表 2-9，选 1 台 4AV12.5 , t 温差，水冷式氨制冷系统中,般取 57C,取 5C(1)容积比=1/3 ,查图 2-1,得中间冷却温度则低压级压缩机理论输气量(h2_h5)3.6 175273=679m3/h(1450-227.841)12其输气量为283m3/h， 和1台6AW12.5， 其输气系数是424.5m3/h， 低压级实际总输 气量为707.5m3/h，可以满足。(6)选择高压级压缩机。根据容积比=1/3，和实际输气量707.5m3/h，查表 2-9 ,21333Vg=Vd/3=(707.5/3)m

16、3/h=236m3/h选一台 8AS10 压缩机作为高压级，其实际输气量 253.6m3/h实际选择 1 台 4AV12.5 和 1 台 6AW12.5 压缩机作为低压级压缩机，1 台 8AS10 作为高压级压缩机，形成一组配组双级机。六、蒸发器冷凝器的计算1.蒸发器 U 型顶排管计算(1)冷却面积人=丄KitA 冷却设备的传热面积s- 冷却设备负荷K冷却设备传热系数 t房空气温度与蒸发温度之差(2) 传热系数 K 的确定K=KC1C2C3K光滑管在设计条件下的传热系数K光滑管在特定条件下的传热系数，查表2-16，根据冷间温度20C,温差 10C,查得为 6.86W/(m?C)C1排管的构造换

17、算系数，查表2-17，光滑 U 形顶排管，S/Dw=4，取 1/ 屮18、0.18C2排管的管径换算系数，查表 2-17 ,光滑 U 形顶排管00380038i=1Idw丿(0.038丿C3 排管的供液方式换算系数，查表2-17，光滑 U 形顶排管，氨泵供液，取1所以 K=KC1C2C3=6.86X1X1X1=6.86 W/(m?C):i258604则冷却面积 A=- =3770m2at 6.86 0(3)确定每间冷间的 U 型顶排管14查表 4-6，顶排管选择 38X2.5 的无缝钢管1m外表面积管长为 8.40m,则每间冷间需要的钢管长度设计管间距 110 伽，U 型管上下管间距 200

18、伽L=3ZZ0法 4=15834m15冷间长度 46m ,设计单向 管长取 42m ,则每根 U 型管长度 1=42 X2+nR=84+n15834X0.仁 84.314m，每间冷间总 U 型管根数：n=188 根84.314检验：分为 4 组布置，每组 188-4=47 根，则每组长 47X110=5170 伽=5.17m6 (0.2+0.1 )X2=5.4m，设计合适，所以为了供液均匀，每间冷间 U 型顶排管分为 4 组，每组 47 根。2.冷凝器的选型(1)双级压缩制冷循环的冷凝器的负荷的计算l=qmg(h5h6) /3.6l-双级压缩系统冷凝器热负荷qmg-高压级制冷剂循环量，单位kg

19、/hh5、h6-制冷剂进、出冷凝器的比焓，查压焓图，h5=1620KJ/kg,he=376KJ/kgVA3根据配比的压缩机 qmg= , V4是高压级吸气比容，查压焓图，V4=0.269m3/kgV4高压级输气系数人查图 2-3，根据冷凝温度 37C,用中间温度 2C代替蒸发温度，查得入=0.8216A 冷凝器的传热面积，单位怦I- 冷凝器的负荷，单位 Wqmg=Vg253.6 0.820.269= 773kg/h冷凝器热负荷l=qmg(h5-h6)/3.6=773X (1620-376)/3.6= 267114 W(2)冷凝器传热面积的计算A=Ktqi17K 冷凝器的传热系数，单位 W/(m

20、?C)qi冷凝器的热流密度，单位 W/ m2 t:寸数平均温度差，单位C选用卧式冷凝器，查表2-25，取传热系数 K=1000W/(m?C)，热流密度 q=4500W/m:,267114则冷凝器传热面积 A=59.4 m2K加qi4500选择大连冷冻机厂一台卧式冷凝器，型号I型，DWN-65，换热面积 65m七、辅助设备的选型计算1.中间冷却器的选型计算(1)桶径的计算dzj中间冷却器的内径，单位 m入一一高压机的输气系数，为 0.82V 高压级理论输气量， 253.6m3/hw 中间冷却器内的气体流速，一般不大于0.5m/s，取 0.5m/sA(2)蛇形盘管传热面积计算A= KMdA 蛇形盘

21、管需要的面积zj蛇形盘管的热流量，萨 qmd( h6- h7) /3.6d蛇形盘管的对数平均温度差K 蛇形盘管的传热系数，按产品规定取值，无规定时，采用 465580W/(m?C),取 500h6、h7冷凝温度、过冷温度对应的制冷剂比焓，查附表 1h6=375.851KJ/kg,h7=227.841KJ/kg4Vd厂，36 0 0v01dzj =4 V3600 w=0.01880.82 253.60. 5=0.3834m18Vd d707.5 0.76qmd=v21.0=537.7 kg/h那么，zj=qmd( h6 h7) /3.6=537.7X(375.851 227.841 ) /3.6

22、=22107W蛇形盘管的对数平均温差X-tg37-61 g=14.31CU cr 37-22.3lgl zj2.3lgt-1ig zj6-2A=K：tdzj22107=3.1500 14.31m2根据 dzj=0.3834m 和 A=3.1m2,同时满足的话,选择大连冷冻机厂的中间冷却器，型号为ZL3.5-00-00 ,实际冷却面积 3.5m,内径 600 伽2.高压贮液器的选型计算高压贮液器的体积按下式计算V=rpmV-贮液器的体积，单位 m3刀qm制冷装置中每小时制冷剂液体的总循环量，773 kg /hv冷凝温度下液体的比体积，查附表31，为 1.7115X10 m申-贮液器的体积系数。公

23、称体积为200110000m ，取 1P贮液器的液体充满度，一般宜取70 %V =9 P1-3=、qm=1.7115 10戸0.7773=1.9m33/kg选择大连冷冻机厂，1 台贮氨器，型号 ZA 2.0B，容积 2.19m33.油分离器的选型计算dy=： 3600】wE01wVdy油分离器的直径，单位 m入一一缩机输气系数，双级压缩式为高压级压缩机是输气系数,0.82V 压缩机理论输气量，双级压缩式为高压级压缩机的w油分离器内的气体流速，填料式宜取0.30.5m/s，其他的不大于 0.8m/s1920选用大连冷冻机厂的1 个洗涤式油分离器，型号为 YFA-65，外径 D=325mm4.低压

24、循环桶的选型计算(1)低压循环桶的直径的计算dd低压循环桶的直径，单位 m入一-缩机输气系数，双级压缩式为低压级压缩机是输气系数,V压缩机理论输气量，双级压缩式为低压级压缩机的w低压循环桶内的气体流速，立式的不大于0.5m/s，卧式不大于 0.8m/s截面积系数，立式为1.0，采用卧式低压循环桶，取0.3n低压循环桶其他进气口的个数，立式为 1，卧式为 2/_4J 707.5x0.76dd=J- -=0.0188-=0.629m3605wSV 0.8 汉 0.3 汉 2(2)低压循环桶的体积计算根据制冷剂进出蒸发器的方式为下进上出，可作如下计算1V=0y(0.2Vq0.6Vhtbqv)V 低压

25、循环桶的体积，单位m3Vq各冷间中冷却设备注氨量最大一间蒸发器的总体积，单位m3Vh回气管的体积，单位 m3,回气管为 133X4.0 的无缝钢管(见十、管径的确定)估计长度 10m，则其体积 Vh=12.2718X10=122.718 升=0.123m3tb氨泵由起动到液体自系统返回低压循环桶的时间，单位为h，一般可采用0.150.2h，取 0.15h33qv一台氨泵的流量，单位m /h，见下文氨泵的选择，流量5.65m /h一间冷间的冷却面积为A=3770/2=1885m2根据表 4-6，间冷间需要排管长度L=1885X8.4=15834m一间冷间排管的容量 v=15834X0.853=1

26、3542.8 升，即卩 13.5m3dy=4 V:3600 - w= 0.0188。82 253-6X0.8=0.3031mdd=47 3600;tw 彷 = 0.01880.76215.排液桶的选型计算体积 v=Vi/3V排液桶的体积，单位 m3Vi冷却设备制冷剂容量最大一间的冷却设备的总体积，单位3容量 13.5m冷却设备灌氨量的百分比，见表2-26，取 50 %排液桶液体充满度，一般取 0.7V=V 神/3=13.5%/0.7=9.6m3选择大连冷冻机厂，1 台贮氨器。型号 ZA-10，容积 10m36.氨泵的选择(1)氨泵流量计算qv= nxqzVzqv- 氨泵的体积流量，单位m3/h

27、nx再循环倍数，根据冷库建筑规范，对于符合稳定、蒸发器组数较少、不易集油的蒸发器的下进上出的供液系统，取34，取 4qz氨泵所供同一蒸发温度的氨液蒸发量，单位kg/h , qz=3.6s/r(r 是蒸发温度下的汽化潜热 kj/kg)，查附表 1，蒸发温度30C时，饱和液的比焓 63.5629KJ/kg,饱和气的比焓 1422.86KJ/kg,贝Ur=1422.8663.5629=1359.2971KJ/kgqz=3.6s/r=3.6X258604/1359.297=685kg/hVz-蒸发温度下饱和氨液的比体积，单位m3/kg，查附表 1，为 1.4757 X10_3m3/kg低压循环桶的体积

28、：V=1(0.2x13.5+0.6x0.123+0.15汉5.65)=517m30.7选择大连冷冻机厂 1 台卧式低压循环贮液桶，型号DX-5 容积 5.0m3m3,即一间冷间排管2233qv=nxqzVz=4 X685X1.4757 X10=4.04m /h一般氨泵的扬程可以满足五层以下的冷库要求，故对本冷库而言不需要校核其扬程根据 qv=4.04m3/h，选择旅顺安全阀厂，2 台立式屏蔽氨泵，型号40P-40A，流量 5.65m3/h33=1.924m2237集油器的选型1 台 4AV12.5 的制冷量为 122.01kW、1 台 6AW12.5 的制冷量为 183.596kW，则标准工况

29、总制冷量为 122.01+183.596=305.606kW，总制冷量大于 200kW，宜选用 D219 集油器 1 台，对应大连冷冻机厂集油器型号是JY-200，容器类别：二。8空气分离器的选型选用四套管式空气分离器，总制冷量大于 1100kW，选用大连冷冻机厂的四套管空气分离器，型号 KF-32B。八、节流阀的选型计算1. 手动节流阀冷凝压力 P=1431.5 KPa,蒸发压力 Pz=119.9 KPa, 根据 p=P丨-Pz=1311.6KPa=1.3Mpa和制冷量 305.606kW，查制冷工艺设计，表 2-27，选择 DN10 型手动节流阀节流阀开启度为 1/81/4 , 一般不超过

30、一圈，开启度过大起不到节流作用。2. 自动液位控制器选择 UKQ-40，用于控制正常液位。当液位降至下限时，发出要求供液的信号，当液位升至上限时，发出停止供液的信号。上、下限液位间距一般为60 mm,控制点设在低压循环桶容积的 1/3 处。选择 YZK ,用于控制超高液位。超高液位控制器在液位升至上限（即当低压循环桶液位超高将引起压缩机湿行程）时，立即发出报警信号，并采取相应措施，确保安全。一般设 在低压循环桶容积的 2/3。九、制冷系统灌氨量根据表 2-26，计算设计灌氨量冷凝器：型号I型，DWN-65，换热面积 65 怦，冷凝器内钢管型号为 38X3.0，总的长度33=1.924m2241

31、=65X3.4=546m，钢管总体积 546X0.8042=439 升=0.439m则贮氨总量为 1.924 0.439=1.485m冷凝器内部体积为5X_：=5 X -20.7 :1525 38X3.0 其体积为 3.5 8.40.8042=23.6 升=0.0236m3油分体积估算 二(0.325/2)2X(1.1+0.114 ) =0.100m实际贮氨量 0.100 X20 % =0.020m3高压贮液器：2.19 X70 % =1.533m则制冷系统实际灌氨液的质量：650X16.939=11010kg十、管径的确定dn-管道内径，单位 mv- 计算状态下制冷剂比体积，单位 m3/kg

32、qm制冷剂质量流量，单位kg/h低压吸气管吸气比容 V2=1.0m3/kg，查表 4-1，吸气管允许流速取 15m/s , qmd=537.7 kg/h洗涤式油分离器：型号为 YFA-65，外径 D=325mm实际贮氨量0.54X30%=0.163m3两间 U 型顶排管：313.5X2X50%=13.5m系统总的贮氨量：0.223+0.163+0.020+1.533+1.5+13.5=16.939m33根据表 2-26，注的要求，氨液密度取650kg/m3中间冷却器： 型号为 ZL3.5-00-00，实际冷却面积 3.5 怦，内径 600 伽。中冷体积估算为二 0.32X2=0.57m则总贮氨

33、量为0.57 0.0236=0.54m低压循环桶：5.0X30 % =1.5mw制冷剂允许流速，单位m/s，由表 4-13则实际贮氨量：1.485 X15 % =0.223m内部蛇形盘管直径是dn=0.0188=0.018m26,1 x 537 7dn=0.0188 X、=0.112m查 4-6，回气管选择 133X4.0 的无缝钢管。=0.018m27高压吸气管高压吸气比容 V4=0.27m3/kg，查表 4-1，高压吸气管允许流速取15m/s , qmd=773 kg/h：0.27汉773dn=0.0188x=0.070mV 15查 4-6，高压吸气管选择 89X4.5 的无缝钢管。低压排

34、气管低压排气比容 V3=0.35m3/kg，查表 4-1，排气管允许流速取20m/s，qmd=537.7 kg/h,0.3537.7dn=0.0188x=0.058mV 20查 4-6，低压排气管选择 76X3.5 的无缝钢管。高压排气管高压排气比容 V5=0.11m3/kg，查表 4-1，排气管允许流速取20m/s , qmg=773 kg/hdn=0.0188X、11773=0.039m丫20查 4-6，高压排气管选择 45X2.5 的无缝钢管。冷凝器至高压贮液器的下液管查压焓图，离开冷凝器的高压液体比容V6=1.7115X10_3m3/kg，允许流速取 0.5m/s ,qmg=773kg

35、/h查 4-6，回气管选择 38X2.5 的无缝钢管。高压供液管（贮液器到中冷的管道）查压焓图，离开贮液器的高压液体比容V6=1.7115X10_3m3/kg，允许流速取 1.5m/s ,dn=0.0188x1.7115 10-3773V 0.5=0.030m=0.018m28dn=0.011.7115 10-37731.5qmg=773kg/h查 4-6，回气管选择 25X2.0 的无缝钢管。贮液器到节流阀的管道查压焓图，离开贮液器的高压液体比容V6=1.7115X10 _3m3/kg，允许流速取 2m/s ,qmg=773kg/h1.7115 10-3773dn=0.0188X .=0.0

36、15m2查 4-6，回气管选择 22X2.0 的无缝钢管。十一、参考文献制冷工艺设计李建华机械工业出版社 2007.10制冷原理与应用王志远机械工业出版社 2009.2冷库设计规范中华人民共和国住房和城乡建设部、中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局联合发布2010-01-18 发布大连冷冻机厂压缩机、冷凝器及附属设备等设备型号资料2013 年 11 月29十二、设计心得本次课程设计，让我们受益匪浅。首先，学到并应用了很多非常有用的知识。我们进行的是唐山 市某地区分配性肉类冷库的设计，在设计过程中，我们经过了冷负 荷计算，设备负荷和机械负荷的计算，主要参数的确定，设备的计 算选型、绘制制冷系统

37、原理图、平剖面图等步骤。不仅加深了对本 课程制冷装置设计的主要知识的理解，更复习了制冷原理与 设备、冷库建筑等科目的知识，在这次设计中，深刻的了解到 了对一座冷库的设计并没有我们刚开始想象的这么简单，必须踏踏 实实，认认真真。其次，培养了良好的团队合作与沟通能力。设计中，我们分工 明确，相互配合，有条不紊的进行着，但是我们也遇到了很多困难, 不过通过组内和组外间的探讨和研究，使设计更合理实际，同时也 使我们明白很多东西通过自己的实践才能得到较好的答案。通过这 两个星期的努力，终于完成了本次分配性肉类冷库的设计，虽然还 存在很多问题，很多不合理的地方，但我们觉得，这次设计培养了 我们良好的科学地设计与努力解决问题的能力，为以后学习工作上 更复杂的设计奠定了良好的基础。最后，感谢负责这次设计的李老师，感谢您耐心为我们解答疑 问！