室外电梯平台架搭设方案

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1、室外电梯平台架搭设方案目 录一、编制依据 3二、工程概况 3三、施工部署 3四、施工方法 4五、质量标准 8六、脚手架的使用与管理 9七、 搭设、拆除作业人员要求 10八、 脚手架拆除安全技术措施 10九、 电梯平台扣件钢管脚手架计算书 11、编制依据1.1本工程施工组织设计1.2本工程施工设计图纸1.3规范、规程序号规范、规程编号规范、规程名称1JGJ59- 99建筑施工检查安全标准2JGJ80- 91建筑施工咼空作业安全技术规范3JGJ130- 2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范4DB11/ T583-2008钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程5建质200987号危险性较大的分

2、部分项工程安全管理办法1.4其他：建筑施工手册（第四版缩印本）及PKPM建筑施工安全计算软件二、工程概况西安首创国际城四期11#16#住宅楼、地下车库及10#商业楼工程，位于凤 城一路与十二路之间，文景路东侧，本工程由11#16#住宅楼、地下车库及10#商业楼组成，总建筑面积176000吊，11#楼地下2层，地上20/28层，1216# 楼地下2层，地上34层，标准层层高2.9m,建筑高度11#楼为81.250m，1216# 楼为98.650m。主楼为剪力墙结构，车库为框架结构。三、施工部署3.1本工程1116#楼主体结构已经施工至1825层，为了方便施工人员上下 主楼，同时展开主楼拆空楼层内

3、的二次结构和装修，准备1116#楼各配置1台室外电梯，室外电梯和主楼之间采用钢管搭设进出平台。3.2施工电梯主要靠车库承受荷载，靠附墙件保持稳定性。施工电梯搭设的时候 和平台架体本身无任何关系，因此搭设时要注意平台架体不能和施工电梯有任 何连接。3.3 脚手架搭设选用经验丰富且持证上岗的专业人员，每个主楼架子工不少于10 人。3.4 室外电梯平台搭设随着电梯安装进行， 每次电梯提升完验收通过后， 立即组 织架子工进行平台搭设。四、施工方法4.1工艺流程：场地平整一室外电梯安装一架子立杆定位、放线一铺垫通长脚手板一搭设立杆一搭设扫地杆一搭设纵向、横向水平杆一电梯防护门定位立杆支 设一挂密目网-搭

4、设之字斜撑一作业层脚手板铺设一防护门安装一检查验收一 电梯提升安装f重复上述工序f检查验收4.2 场地平整：电梯及脚手架坐落在车库顶板上， 在电梯安装及脚手架搭设之前，将此处地面处理平整，杂物清除干净，确保脚手架受力均匀、平稳。4.3 立杆定位、放线：根据立杆的位置铺设通长脚手板，然后搭设立杆，立杆横 向间距1200mm放置水平扫地杆，根据电梯笼子确定电梯防护门的位置，电梯 防护门为1200x 1500mm定位后开始支设电梯门两边立杆，必须保证立杆的垂 直度w L/200。搭设纵向、横向水平杆。4.4 铺设脚手板：将搭设完成的第一层进出口处满铺脚手板，并且固定牢固，逐 层依次进行。4.5脚手架

5、高度30m以下采用双立杆搭设，30m以上采用单立杆搭设，在脚手架 全高范围内卸荷 5次；吊点选择在外侧立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以 卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为15m;设置在脚手架高度30m处。第2次卸荷净高度为15m;设置在脚手架高度45m处。第3次卸荷净高度为15m;设置在脚手架高度60m处。第4次卸荷净高度为15m;设置在脚手架高度75m处。第5次卸荷净高度为12m;设置在脚手架高度90m处。钢丝绳纵规格为 6x19-16-170 。（直径 14.0）第一次卸荷在离地30m处（第10层的位置），通过外墙穿墙螺栓孔，钢丝绳穿 过外墙大模板螺栓孔（原大模板螺栓孔的直径为28）与

6、脚手架连接。4.6 “之”字撑搭设，在架体两端部设置，保证架体竖向稳定。4.7搭设注意事项：搭设时先确定防护门的位置，防护门两边立杆距离为1.2m,确定好后根据以下图示继续搭设。伸入空中花园、阳台部位的防护立杆上下垫方木，用U托顶牢。搭设用的钢管在搭设前刷好漆，主色为桔黄色，“之”字斜撑钢管刷蓝色。 4.8室外电梯平台架搭设图示：E11Ibil I汕札r出H, tHI* Mi M -in din ir hI He fd _h . I, H r h I室外电梯平面布置图11、12、13、16#楼平台搭设平面图14、15#楼平台搭设平面图呂层施梯t1- F滞铺脚了-板每层均狀矍两道 刚f连增件g吕

7、kCO8三十四层别脚手架两端立面设 置连续抒之”字性 斜!也确保W-f 稳直.不变形.每泾进楼层内 满铺弭于板, 采用寥层板衬 堵严密.平台搭设剖面图平台平台搭设立面图? 16钢丝绳两端各采用四个配套卡扣将 其紧锁住，最后一个设置安全锁扣，以 便检查绳子的松紧性。卸荷钢丝绳拉结图钢丝绳从墙体上两个穿墙螺栓眼连续穿过， 绳子与螺栓眼洞口边采用废旧轮胎支垫，防 止钢丝绳磨损。五、质量标准5.1钢管、扣件、脚手板等材料必须符合相关规范和技术标准要求，合格证 及检验报告齐全有效。5.2节点拉接可靠。扣件的拧紧程度控制在扭力距达到4065N.m5.3立杆的垂直度允许偏差要w L/200.且应同时控制最大

8、垂直度偏差值w 5cm。5.4纵向水平杆的水平偏差w L/250，且全架长的水平偏差值应w 2cm。5.5地基基础坚实平整，不积水，垫板不晃动，沉降允许偏差w10mm六、脚手架的使用与管理6.1 搭设过程中的架体， 每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织 技术、安全、搭设班组、工长进行检查验收，符合要求后方可上人使用，架子 未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格后的架体任何人 不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作。6.2 工程技术人员必须按照架子方案的要求， 拟定书面操作要求， 向班组进 行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。6

9、.3 架体分段搭设完成后，应由安全、技术、施工、使用等有关人员，按要 求分层进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。6.4 使用荷载按 3KN/m2 考虑，因此架子上不准堆放成批材料， 零星材料可适 当堆放。6.5 架体搭好后，要派专人管理，未经设计人同意，不得改动，不得任意解 掉架子与构件连接的拉杆和扣件。6.6 架子上不准有任何活动材料，如扣件、飞脚手板、活动钢管、钢筋，一 旦发现应及时清除。6.7 在六级以上大风、 大雨天气下禁止脚手架作业， 雨后上架前要有防滑措 施。6.8 大风与大雨后及停工超过一个月， 复工前，必须对脚手架进行全面检查。6.9 外架实行内挂立网全封闭。内挂安

10、全网要与架子拉平，网边系牢，两网 接头严密，不准随风飘。6.10 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。6.11 脚手架使用过程中严禁进行下列作业：6.11.1 严禁在在架体上推车。6.11.2 严禁在架体上拉结吊装缆绳。6.11.3 严禁利用架体吊运物料。6.11.4 严禁物料平台与架体相连接。6.11.5 严禁任意拆除架体结构件或连墙件。6.11.6 严禁拆除或移动架体上安全防护设施。6.11.7 严禁利用架体支顶模板。6.11.8 严禁有其它影响架体安全的作业。6.12 脚手板必须铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。6.13 不得在脚手架附近进行土方开挖、管沟开挖等土方作业。七、

11、搭设、拆除作业人员要求7.1 高处作业人员必须年满 18岁，两眼视力均不低于 1.0 ，无色盲、无听 觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架 设作业的其它疾病和生理缺陷。7.2 责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后 作业和作业中玩笑戏闹。7.3 明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。 进入施工现场， 必须戴好 安全帽，在无可靠防护的2m以上作业必须系好安全带，使用完的工具要放在工 具袋内。7.4 操作工必须经过培训教育、考试、体检合格后，持证上岗。任何人不得 安排未经培训的无证人员上岗作业。7.5 作业人员应定期进行体检。7.6 作业所

12、用材料要堆放平稳，高处作业面环境要整洁，不能杂乱无章，乱 摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。八、脚手架拆除安全技术措施8.1 外架拆除前， 工长要向作业人员进行书面安全技术交底。 交底要有接受 人签字，并且真实、有效。8.2 架体拆除前， 班组要学习安全技术操作规程， 班组必须对拆架人员进行 安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性。8.3 架体拆除前在拆除范围内用安全警戒线先拉好围栏。 没有监护人、 没有 安全员及工长在场，外架不准拆除8.4全面检查架体的连接件、支撑体系、连墙件是否符合构造要求。8.5架子拆除程序应由上而下，严禁上下同时作业，按层按步拆除。先清理

13、 架体上杂物，如脚手板上的砼、砂浆块、扣件、活动杆件及材料。之字撑、拉 杆不准一次性全部拆除，必须随架体逐层进行。8.6拆除后的构配件必须妥善运至地面，严禁高空抛掷。8.7作业人员必须系好安全带。架体拆除过程中，应指派一个责任心强，技 术水平高的人员担任指挥，负责拆除时的全部安全工作。8.8作业人员应配备工具袋，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用完后 及时放在工具袋内。8.9拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿易滑鞋上架作业，衣服要轻便8.10拆除中途不得随意换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。8.11严禁作业人员在夜间进行架子拆除作业。九、电梯平台扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算

14、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)计算参数：双排脚手架，搭设高度105.0米，30.0米以下采用双管立杆，30.0米以上采用单管立杆。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距1.80米钢管类型为於48 X 3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑5层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设35层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为 0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m 2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风

15、压0.35kN/m 2，高度变化系数1.6100，体型系数1.1340。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2,地基承载力调整系数1.00。卸荷钢丝绳采取5段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值P 1=0.038kN/mP 2=0.150 X 1.000/2=0.075kN

16、/mQ=3.000 X 1.000/2=1.500kN/m静荷载的计算值活荷载的计算值q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.075=0.136kN/mq 2=1.4 X 1.500=2.100kN/m計 II M 屮 M 屮门 I*1111 I I I 门 1f1_J_rIrt-t大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)%2大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M 1=(0.08 X 0.136+0.10 X 2.100) X 1.500 2支座最大弯矩计算公式如下：M论

17、=-0.10/3-0 117支座最大弯矩为M2=-(0.10 X 0.136+0.117 X 2.100) X 1.500 2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：八=0.583 X 106/4491.0=129.914N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下% -0.677静荷载标准值 q1=0.038+0.075=0.113kN/m活荷载标准值q2=1.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.113+0.990 X 1.500) X 1500.0 4/

18、(100 X 2.06 X 105X 107780.0)=3.561mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。P 1=0.038 X 1.500=0.058kNP 2=0.150 X 1.000 X 1.500/2=0.113kNQ=3.000 X 1.000 X 1.500/2=2.250kNP=1.2 X 0.058+1.2 X 0.113+1.

19、4 X 2.250=3.354kNF丄丄7/2小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下PlM=(1.2 X 0.038) X 1.000 2/8+3.354 X 八=0.844 X 106/4491.0=187.996N/mm 2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下PP4 8SZ小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V 1=5.0 X 0.

20、038 X 1000.00 4/(384 X 2.060 X 105X 107780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.113+2.250=2.420kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V 2=2420.100 X 1000.0 X 1000.0 X 1000.0/(48 X 2.06 X 105 X 107780.0)=2.271mm最大挠度和V=V1+V=2.293mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范其中R c 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN

21、 ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P 1=0.038 X 1.000=0.038kNP 2=0.150 X 1.000 X 1.500/2=0.113kN活荷载标准值Q=3.000 X 1.000 X 1.500/2=2.250kN荷载的计算值R=1.2 X 0.038+1.2 X 0.113+1.4 X 2.250=3.331kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12

22、.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1070NG1 = 0.107 X 105.000=11.232kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 X 35 X 1.500 X (1.000+0.150)/2=4.528kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 X 1.500 X 35/2=3.938kN(4) 吊挂的安全设施荷载

23、，包括安全网(kN/m2) ; 0.005NG4 = 0.005 X 1.500 X 105.000=0.787kN经计算得到，静荷载标准值Ng= N G1+NG2+NG3+NG4= 20.485kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 3.000 X 5X 1.500 X 1.000/2=11.250kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W = 0.350Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5

24、0009-2001)附录表的规定采用：UZ = 1.610Us风荷载体型系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标准值W = 0.7 X 0.350 X 1.610 X 1.134 = 0.447kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=(1.2 X 20.485+0.85N = 1.2Ng + 0.85 X 1.4Nq考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力X 1.4 X 11.250)/6 X 1.50=9.492kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 1.4N Q考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力

25、X 11.250）/6 X 1.50=10.083kNN=(1.2 X 20.485+1.4风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW十算公式Mw= 0.85 X 1.4Wkl ah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）；la立杆的纵距 （m）；h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 X 1.4 X 0.447 X 1.500 X 1.800 X五、立杆的稳定性计算0. 卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加 5吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊 点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。计算公式：打耳

26、二一片卄LN为吊点水平距蛊內馬報全高的竖向荷载冷対聲哺段蠱匕対1.5不均匀系数经过计算得到 1=arctg3.00/(1.00+0.15)=1.205厶- 2=arctg3.00/0.15=1.5219.492kN 和 9.492kN。10.083kN 和 10.083kN(kN)最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为T1=10.80 T2=10.10 F1=3.87 F2=0.50其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为10.798kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000 X 10.798/

27、0.850=127.041kN。选择6X 19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径15.5mm。满足要求！吊环强度计算公式为=T / A 钢管立杆受压强度计算值424)=125.485N/mm 2;(N/mm2);经计算得到 =10083/(0.19 Xf钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算- f, 满足要求2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算存窘】其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.492kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ；k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500

28、 ;l o计算长度（m）,由公式丨 0 = kuh 确定，丨 0=1.155 X 1.500 X 1.800=3.118m ;A 立杆净截面面积，A=4.239cm2;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm 3;2由长细比，为3118/16=196 ;?轴心受压立杆的稳定系数，由长细比丨0/i的结果查表得到0.190 ;Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，; 丁 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到十=9492/（0.19 X424）+259000/4491=175.737N/mm 2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定

29、性计算T f,满足要求！六、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:闭一 13和十1 一 4%）Ng2k= 9.253kNgk = 0.107kN/m其中N G2K 构配件自重标准值产生的轴向力,Nq 活荷载标准值，Nq= 11.250kN :g k每米立杆承受的结构自重标准值，经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = -80.874 米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计茫 亦”1.2护趣+0月5小40倂+妞用）fl I =1 细其中N G2K 构配件自重标准值产生的轴向

30、力，Ng2k= 9.253kN ;Nq 活荷载标准值，Nq= 11.250kN ;g k每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m ;Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mvk = 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = -98.527 米七、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Ni = N iw + No其中N iw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Niw = 1.4 X w k X Awwk风荷载标准值，w = 0.447kN/m 2;Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60 X 3

31、.00 =10.800m2;No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) ; No = 5.000经计算得到 Nlw = 6.763kN ，连墙件轴向力计算值Nl = 11.763kN连墙件轴向力设计值N f = N，连墙件的设计计算满足要求！夕?:f竖向短钢苣立杆3耳横杆73口多八水平短钢管 p直角取扣件 匕预留%穿墙孔! 连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m 2) ，p = N/A ；p = 40.33N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN) ；N = 10.08A 基础底面面积 (m 2) ；A = 0.25f g 地基承载力设计值 (kN/m 2) ； f g = 170.00地基承载力设计值应按下式计算fg = k c X f gk其中 k c f gk 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 地基承载力标准值； f gk = 170.00地基承载力的计算满足要求