吊耳零件机械加工工艺与夹具的设计

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1、Southwest University of Science and Technology本科毕业设计（论文）题目名I称：吊耳零件机械加工工艺与夹具的设计学院名称西南科技大学专 业名称 机械设计制造及其自动化学生姓名周晓川学 号 5120154737指导教师朱洪俊教授二。一九年五月3机械加工工艺路线拟定3.1 基准选择粗基准选用一般遵循以下几个原则向：(1) 粗基准只能使用一次，不允许重复使用；(2) 某些表面不需加工，则应选择其中与加工表面有相互位置精度要求的表面为粗基准；(3) 选择面积大且平整光滑的平面作为粗基准；(4) 选择加工余量均匀且小的表面作为粗基准。根据选择表面积大且平整光滑

2、的原则，粗基准选为60mm的外圆端面。精基准选用要遵循自为基准、基准重合、互为基准、基准统一的几个原则刀。根据这些选用原则。根据基准重合和互为基准的原则，精基准选为加工后的60mm外圆端面。3.2 加工方法选择根据加工方法所能达到的经济精度和表面粗糙度，再联系己经确定的生产纲领和零件的结构形状和尺寸大小等因素来选择各加工面的加工方法。首先考虑最主要的加工部位，一个是60mm大外圆两端面，其表面粗糙度要求为Ra6.3|im,同时两端面距离76mm精度等级要求为IT13,查相关资料可知，粗铢、粗刨、粗车、粗拉均可以满足加工要求。再考虑到在加工效率上的对比，拉车(铳)刨，效率依次下降，但加工方式也较

3、简单，成本比较低。但又由于后钢板弹簧吊耳形状结构不标准，不便于车削加工时的装夹，加工中易发生振动、冲击这些条件决定了定位夹紧比较麻烦且加工质量不好控制。因而对加工60mm大外圆端面可选定为粗铢、半精铢两个工序来加工。而对于O37；0 05 mm的孔，其经精度等级要求为IT9,表面粗糙度要求为Ra3.2Mm,又由于毛坯采用模锻成型无预留通孔，因此查相关资料可知，钻一扩一钗，钻一扩一拉，钻一扩一篷均可达到加工精度要求。又考虑到钻一扩一钗是加工孔的最为广泛的加工路线且对机床设备要求不高，而拉削加工虽然生产效率和加工精度都更高，但由于需要专用拉刀和机械设备，前期投入比较大。因此对中37mm孔的加工方法

4、可选定为钻一扩一较或钻一扩一销，具体采用哪种加工方式可以视生产实际的设备等具体情况来选定。对于30/045的孔同样也采用钻一扩一钗或钻一扩一镇的加工方式，且为了保证两孔的同轴度，加工时采用一次加工成型，避免更换加工面而产生定位误差。中30mm孔外侧面粗糙度要求为Ra50(jm,加工方式采用粗铳即可满足要求，而30mm孔内侧面距离77mm的精度等级为IT9,内表面粗糙度为Ral2.5Mm,粗铳不能够满足加工要求，还需要半精铳。对于两个010.5mm的孔，其经济精度等级要求为IT12,粗糙度要求为Ral2.5Mm,又由于毛坯是模锻成型无预留通孔，查相关资料采用钻一扩的加工方式即可满足加工要求。对于

5、4mm的开口槽，其经济精度等级要求为IT12,粗糙度要求为Ra50|iim,查相关资料采用粗饨加工即可满足加工要求。3.3 拟定工艺路线经由对零件加工面的分析和相应加工方式的选择叙述可知，零件的主要加工部位是37mm和630mm两孔和对应的圆柱端面以及两个中10.5mm的孔。而保证平面的加工精度要比保证孔的加工精度要容易8。所以，针对后钢板弹簧吊耳零件来说，加工时应首先加工两个孔的外端面然后再加工所需要加工的孔。同时在保证零件几何形状、尺寸精度及位置精度的加工质量下，本着先粗后精；先面后孔；先主后次；先基准面后其他面的加工顺序原则。同时考虑工序集中、生产效率及生产成本等问题来拟定工艺路线。因此

6、根据以上的分析，现拟定两条工艺路线如表3-1和表3-2所示：表3.1工艺路线一工序号工序内容说明10毛坯时效处理20粗铤60mm两外圆端面留半精铢余量30半精铢中60mm两外圆端面达到图样要求40钻、扩、饺37mm孔并倒角1.5x30达到图样要求50粗铁、半精铢中30mm孔两内端面达到图样要求60粗铳I）30mm孔两外端面达到图样要求70钻、扩、皎30mm孔并倒角1x45达到图样要求80钻、扩 2x（D10.5mm 孔达到图样要求90粗伏宽度为4mm开口槽达到图样要求100去毛刺手工去毛刺110检验120入库分析两条工艺路线，两条路线都是先加工中60mm两外圆端面，然后加工037；OO5mm的

7、孔，只是路线一是采用的钻一扩一皎的加工方式，路线二采用钻一扩篷的加工方式，接下来路线二是加工中30/45 mm的孔和2x010.5mm孑L,再加工O30；0 045 mm圆的内外端面。而路线一是先加工030；045 mm圆的内外端面后再加工30；045 mm的孔和2x（D10.5mm的孔，两条路线都是最后加工宽度为4mm的开口槽。经比较，对于加工37；5mm和30严，mm两孔的加工方式，路线一采用钻一扩一钗的加工方式，路线二采用钻一销的加工方式。路线一的加工方式不能很好的保证零件的几何精度但效率高，路线二的加工方式加工出孔的位置精度高但效率低下，但考虑到大于030mm的皎刀过大，且30mm两孔

8、间还有00.01mm的同轴度要求,故对于加工中375mm和30丁加mm两孔，采用路线二的加工方式比较合理。同时方案二中先加工O30；0045 mm孔和D10.5mm孔,再加工O）3O；0045 mm孔的内外侧面,不符合先面后孔的加工原则，会使加工孔时的钻削深度增加致使工序时间增加，不符合加工要求，所以针对该处的加工顺序选方案一比较合理。表3-2工艺路线二工序号工序内容说明10毛坯时效处理20粗饨60mm两外圆端面留半精铢余量30半精铢O60mm两外圆端面达到图样要求40钻、扩37mm篷孔留粗、半精锐余量50粗篷、半精篷中37mm孔并倒角1.5x30达到图样要求60钻、扩D30mm篷孔留粗、半精

9、锋余量70粗孕堂、半精锐30mm孔并倒角1x45达到图样要求80粗车先、半精铢30mm孔两内端面达到图样要求90粗铢中30mm孔两外端面达到图样要求100钻、扩2乂中10.5mm孔达到图样要求110粗铢宽度为4mm开口槽达到图样要求120去毛刺手工去毛刺130检验140入库由上面的分析可知，两条路线方案都各有优劣，所以综合两条路线的优势处最终确定一条更加符合实际加工要求的吊耳零件工艺路线，见表3-3：表3-3吊耳零件加工工艺路线工序号工序内容机床设备10毛坯时效处理20粗锐O60mm两外圆端面X5032立式铢床30半精铢中60mm两外圆端面X5032立式铢床40钻、扩037mm篷孔Z5132A

10、型立式钻床50粗销、半精镯37mm孔并倒角1.5x30T68卧式篷床60粗铢、半精铳中30mm孔两内端面X5032立式铢床70粗铢30mm孔两外端面X5032立式铢床80钻、扩（D30mm疆孔Z5132A型立式钻床90粗镯、半精篷34；-16Ral2.5扩钻8026IT11026；-13Ral2.5钻孔18018IT13 18/73、铢030$045 mm孔两内端面工序余量和工序尺寸如表3-3所示:表3.3加工D30mm孔两内端面工序余量和工序尺寸加工步骤加工余量(mm)公称尺寸(mm)精度等级工序尺寸(mm)粗糙度值(pm)半精铢0.577U +0.074/ / 0Ra6.3粗貌176IT1

11、276 *.3Ra50毛坯尺寸7475%；4、铢030；045 mm孔两外端面工序余量和工序尺寸如表3-4所示:表3-4加工D30mm孔两外端面工序余量和工序尺寸加工步骤加工余量(mm)公称尺寸(mm)精度等级工序尺寸(mm)粗糙度值(pm)粗铢122IT1222Ra50毛坯尺寸24.524 5+k2nJ_0.45、钻一扩一像O30；0045 mm孔工序余量和工序尺寸如表3-5所示:表3-5加工D30mm孔工序余量和工序尺寸加工步骤加工余量(mm)公称尺寸(mm)精度等级工序尺寸(mm)粗糙度值(pm)半精疆20)30(D3OJ0045Ra3.2粗停2028IT11028*13Ral2.5扩钻

12、8026IT11(D26；0-13Ral2.5钻孔18018IT13(D18；0276、钻一扩010.5mm孔工序余量和工序尺寸如表3-6所示：表3-6加工D10.5mm孔工序余量和工序尺寸加工步骤加工余量(mm)公称尺寸(mm)精度等级工序尺寸(mm)粗糙度值(pm)扩孔1.5010.5010.5Ral2.5钻孔909IT1237mm孔，倒角1.5x30加工设备选择T68卧式篷床工步一：粗销1）刀具选择刀具选择高速钢孕堂刀，dx/ = 16x200mm, v, = 30 m/min。2）确定铳削用量a. 确定背吃刀量与a p =4mmb. 确定进给量f及切削速度v根据T68卧式篷床，以及相关

13、手册。查得/ = 0.31.0mm/r ,按机床标准选取f = 0.52秫m/r,则1000vc 1000x30 oon i .m = = 280.1r/min7id x34按机床标准选取nw =250 r/min则实际切削速度为 = = 34x250 = 267 min100010003）计算工时计算基本工时车堂孔工时：I = 76mm, lx = 5mm , l2 = 3mn ,则机动工时为l + lx+l2 76 + 5 + 3.friw 0.52 x 250查表可得辅助时间Ta = 2.1 min* =7；+7；+(7；+7；)x8% = 0.65 + 2.l + (0.65 + 2.

14、1)x8% = 2.97 min工步二：半精像1）刀具选择刀具选择高速钢孕堂刀，dx/= 16x200ms, v =40m/min。2）确定铳削用量a. 确定背吃刀量与ap =1.5mmb. 确定进给量f及切削速度v根据T68卧式停床，以及相关手册。查得f = 0.20.8mm/ r ,按机床标准选取f = 0.31mm/r,则1000vc1000x40 睥八 / .久=344. lr / min7id x37按机床标准选取h =400 r! min则实际切削速度为八也= 37x400 = 465m/min100010003）计算工时计算基本工时销孔工时：/ = 76m/n, l = 5mm

15、, l2=3mm,则机动工时为/ + 匕 +，276 + 5 + 3.T =!= 0.57 mmfiK 0.37x400查表可得辅助时间Ta = 2.1 min7； =7；+7；+(7；+7；)x8% = 0.57 + 2.1 + (0.57 +2.1)x8% = 2.88min5. 工序60：粗伏、半精铢I)30mm孔内两端面加工设备选择X5032立式铢床工步一：粗铢中30mm孔两内端面1）刀具选择刀具选择普通直柄立铁刀，d = 20mm,细齿齿数Z=5, v = 50 m/mino2）确定铳削用量a. 确定背吃刀量与ap =lmmb. 确定进给量f及切削速度v查表得出 =0.(M0.08m

16、m/z,取=0.08m/z,则1000vc 1000x50.n = = 795.8r/min7id x 20按机床标准选取”, =750r/min ,工作台移动速度为v. = znvv/= 6x 750x 0.08 = 360mm/ min按机床标准选取V/. = 400mm/minf = 0.53mm/ rnw 750则实际铢削速度为7idnv =1000mx20x750= 47. Im/min10003）计算工时计算基本工时,，2=4顿，则机动工时为48 + 6 + 4.=0.12 min400铢削工时：I = 48mm, lx = 6mm_l + lx+l2 _7b =-Vi查表可得辅助

17、时间Ta = 2.4 min7； =7；+7；+(7；+()x8% = 0.12 + 2.4 +(0.12 + 2.4) x 8% = 2.72min工步二：半精铢O30mm孔两内端面1）刀具选择刀具选择普通直柄立铳刀，d = 20mm,细齿齿数Z=5, k =60 m/mino2）确定铢削用量a. 确定背吃刀量ap=0.5mmb. 确定进给量/及切削速度v查表得出 =0.04 0.08/g/z ,取 f7 =0.06mm/z 则1000vc1000x60 cum / n = = 954.9尸 / min7id ttx20按机床标准选取九=1180r!min,工作台移动速度七,为v=znvv/

18、= 6x1180x0.06 = 424.8mm/ min按机床标准选取v f = 375 mm / min375f - -= 0.32；7?m/ rn 1180则实际铢削速度为7idn20x1180 “ .v = = 59./ml mm100010003)计算工时计算基本工时铢削工时：/ = 48mm, lx = 6mm , Z2 = 4mm ,则机动工时为/ + Zj + /2 48 + 6 + 4.T.=-=0.16 minb v,375查表可得辅助时间Ta = 2.4 min6.刀具选择* =舄+7；+(7；+7；危8% = 0.16 + 2.4 + (0.16 + 2.4) x 8%

19、= 2.77min工序70：粗铳(D30mm孔两外端面1)刀具选择普通直柄立铳刀，d = 20mm,细齿齿数Z=5, v” =50 m/mino2)确定铳削用量a. 确定背吃刀量ap=lmmb. 确定进给量f及切削速度v查表得出立铳刀进给量为=0.040.08mm/z,取= 0.08mm/z,则1000vc 1000x50 ”* / .n = = 795.8r/min7id 7ix20按机床标准选取w =750 min ,工作台移动速度V/为v= znh,/= 6 x 750x 0.08 = 360mm/ min按机床标准选取V/. = 400 mm / minvf 400f = 1 = e

20、= 0.53nvnlKn 750则实际铢削速度为7idn x20x750 _ t .v =-=47.1m / min100010003）计算工时计算基本工时饨削工时：/ = 48mm, lx = 6mm ,奴=4mm ,则机动工时为1 + 1+12 48 + 6 + 4.T. =!-=0.12 minb V/ 400查表可得辅助时间Ta = 2.4 min* = 7；+7；+（7；+7；）x8% = 0.12 + 2.4 + （0.12 + 2.4） x 8% = 2.72min7. 工序80：钻、扩30mm车堂孔选择Z5132A型立式钻床工步一:钻O18mm孔1）刀具选择刀具选择高速钢直柄麻

21、花钻头，d = 18mm, vc = 24 m/mino2）确定铢削用量a. 确定背吃刀量与ap=9mmb. 确定进给量f及切削速度v根据Z5132A型立式钻床，以及相关手册。查得/ = 0.350.43mm/r ,按机床标准选取f = 0.36mm/r,则lOOOv 1000x24n =J = 424.4r / min7id xl8按机床标准选取nw =272 r/min则实际切削速度为7idn X 18x272 1.v = = 15.4m/min100010003）计算工时计算基本工时钻孔工时：I = 120.5mm , l = lOmm , Z2 = 3mm ,则机动工时为/ + /|

22、+ /2 120.5 + 10 + 3cv .T. =!= 1.36 minb jhw 0.36 x 272查表可得辅助时间=1.09 min7； = 7；+二+（ 7；+7；）x8% = l.36+ 1.09 + （1.36 +1.09）x8% = 2.7min工步二：扩O26mm孔3) 刀具选择刀具选择高速钢锥柄扩孔钻，d = 26mm, v =(-) vv. = ( - )20 ,取c 2 3 h, 2 3vc = 9m/min。4) 确定说削用量c. 确定背吃刀量ap =4mmd. 确定进给量f及切削速度v根据Z5132A型立式钻床，以及相关手册。查得/ = 0.81.0mm/ r ,

23、按机床标准选取/ = O.S6mm/r,贝lj1000vc1000x9 me / n = = 110.2r / min7id 7ix26按机床标准选取,=140 r/min则实际切削速度为7idn26x140 .v =-=11.4m/min100010003) 计算工时计算基本工时扩孔工时：1 = 76mm, lx = 6mm , Z2 =,则机动工时为/ + /)+ /2 120.5 + 6 + 3.T =!= 1.08 minb fiiw 0.86x140查表可得辅助时间Ta = 0.86 min皿=舄 + 7； + (7； + 7；) x 8% = 1.08 + 0.86 + (1.08

24、 + 0.86) x 8%) = 2.1min8. 工序90：粗篷、半精030mm孔，倒角1x45加工设备选择T68卧式篷床工步一：粗销1) 刀具选择刀具选择高速钢孕堂刀，dx/ = 16x200如，vc = 30 m/min。2) 确定铢削用量a.确定背吃刀量ap =lmmb.确定进给量f及切削速度v根据T68卧式篷床，以及相关手册。查得/ = 0.3 - 1.0mm/r ,按机床标准选取f = 0.52mm/r 则1000V1000x30 睥n = = 341.1/minJid x28按机床标准选取nw =315 r/min则实际切削速度为v = = x28x315 = 277m/min1

25、00010003）计算工时计算基本工时篷孔工时：/ = 120.5mm, lx = 5mm , l2=3mm9则机动工时为/ +，+，2120.5 + 5 + 3.7? = 0.79 minK 0.52x315查表可得辅助时间Ta = 2.1 min* =7；+7；+(7；+7；)x8% = 0.79 + 2.1 + (0.79 +2.1)x8% = 3.12min工步二：半精篷1）刀具选择刀具选择高速钢堂刀，dx/ = 16x200mm, vp = 40 m/mirio2）确定铢削用量a. 确定背吃刀量ap =lmmb. 确定进给量f及切削速度v根据T68卧式篷床，以及相关手册。查得f =

26、0.2 - 0.8mm/r ,按机床标准选取f = 0.37mm/r 则1000vc1000x40 睥八 / . =344. lr/ min7id )x37按机床标准选取 =400 r/min则实际切削速度为7idn37x400 . _ / .v =-=46.5/7：/min100010003）计算工时计算基本工时窿孔工时：/ = 120.5mm, aJAafosoD-lAaJ)-95zkp(6-1)p p Jw p式中Cp为高速钢铁削时与工件材料和铁刀种类有关系数，可以查表确定为68. 3；%,是背吃刀量为1. 5mm；七是铢削宽度为60mm;幻是齿进给量为0. 14mm； z是铳刀齿数为4

27、；稣是与工件材料力学性能相关修正系数，可查表确定为(b(53oV3也 =Q = 0.90,则切削力为：750；750；P = 10x68.3xL5uxO.14-80 x80_ux6095 x4x0.90 = 3147V查现代夹具设计手册可得螺纹大径为12mm螺杆端面为点接触的螺钉夹紧力为5050N,远大于314N的切削力。综上所述螺旋夹紧机构满足加工要求。6.3定位元件选择由于是采用的V型块定位，设计型块先选定a = 90。，N = 55, H = 35则V型块到圆中心的距离见公式(6-2)T = H+ 2sin-2N 水 5255 叫=35= 44c a 90 。902 tan2sin 2

28、tan222(6-2)其规格尺寸如表6-1：表6-1 V型块规格尺寸NLBHAAAb1dh基本尺寸极限偏差H755100403576161920128+0.015011181022同时为了加工时的快速对刀，采用圆形对刀块其规格尺寸如表6-2：表6-2圆形对刀块规格尺寸DHhdd251076.6116.4 计算定位误差由于要加工的是60mm的外圆端面，而两外圆端面互为基准，其他的工序尺寸与其无关，所以保证两端面的尺寸误差与V型块的定位误差无关。因此V型块的定位误差对该道工序的加工无影响。综上所述，该定位方案满足加工要求。6.5 夹具说明在上述所设计的定位与夹紧方案基础上，考虑铳床键槽宽度以及所选

29、元件和零件的大小来设计夹具体的长宽高等。为了控制成本，夹具体总体采用铸造，只是一些比较容易磨损的部件采用可拆卸式，以方便过度磨损后的更换，比如螺旋夹紧机构就采用一个旋入式螺纹套，工件与夹具体相接触部分加入一个可拆卸式的支持块，在磨损后只需要更换磨损部件即可，效率与成本可以得到很好的控制。而采用圆形对刀块可以很快的确定铢刀与夹具的相对位置，进而确定与工件的相对位置，这可以快速的完成对刀使得整体加工效率得到了提高。在装工件时利用螺旋机构松开可浮动压块，空出足够的空间然后将工件装入v型块与浮动压块间的空隙，然后在用螺旋机构带动浮动压块压紧工件，然后即可快速对刀进行加工，加工完成后松开一定的空间即可取

30、出工件换另一面进行加工。总体来看该套铢端面夹具结构偏于简单，但往往在满足加工精度要求的前提下，夹具结构越简单越好，一方面是成本比较低，另一方面是更换和维护也比较容易。同时此套夹具不仅可以用来粗铳端面也可以用来半精铢。7钻30mm模孔夹具设计7.1 定位方案设计由零件图可知，D30mm孔与中60mm孔中心有110mm的未注公差要求。因此该工序以内孔为定位方案，采用两个圆柱短心轴，等同于一个长心轴与已加工好的60mm孔相配合，限制工件X、Y方向上的移动以及X、Y方向的旋转，共四个自由度，同时与60mm端面接触的小端面限制工件Z方向上的移动共一个自由度，最后再采用一个定位销限制工件的Z方向上的旋转。

31、所以工件六个方向上的移动和旋转都被限制，形成了完全定位，即该方案原则上可行。7.2 夹紧方案设计由于该套夹具采用的是心轴定位，所以采用螺旋夹紧机构，垫圈和旋紧螺母共同作用来将工件夹紧。查得钻削加工时相关力的计算公式如下：转矩公式见(7-1):丁 = 345。2 严代(7-1)钻削力见公式见(7-2):R=680ZYKp(7-2)D为加工时所用钻头的直径(mm) ,f为钻孔时的进给量/、。.75 ZcanA075同时查得修正系数K,= 务=0.77p 750；750j因此，切削转矩 7 = 345/)2产敏 =345x 182 x0.3608 x0.77 = 38010A mm轴向切削力 P =

32、680Qf7Kp = 680x 18x0.367 x0.77 = 461 ON考虑到针对这种夹紧方案时，钻削力与夹紧力方向一致，因此钻削力对工件加工时的影响可以忽略，而旋紧螺母的夹紧力完全满足工件加工时产生的振动，所以计算夹紧力的大小对加工无影响。7.3 导向定位元件选择考虑到该零件是大批量生产，同时两个中30mm孔轴线有0.01的同轴度要求，而钻孔后紧接的是扩孔，综上考虑后导向元件采用快换钻套，即可在钻套磨损后快速更换，也可在扩孔时快速更换扩孔对应钻套。定位元件采用带衬套的可换定位销，已实现定位销在磨损后快速方便更换的设计设想。查手册选取基本尺寸为18mm的快换钻套。A型衬套规格如表7-1：

33、表7-1 A型衬套规格尺寸dDH基本尺寸极限偏差F7基本尺寸极限偏差m626+0.041+0.02035+0.033+0.01736快换钻套规格尺寸如表7-2：表7.2快换钻套规格尺寸dDHhrma配套螺钉基本尺寸极限偏差F7基本尺寸极限偏差m618+0.034+0.01826+0.021+0.008393536125.52614.514.555M8定位销采用A型可换式定位销，其规格尺寸如表7-3：表7-3 A型可换式定位销规格尺寸dDHqLAhBb基本尺寸极限偏差h6150-0.0111526M12225614101343对应A型定位衬套规格如表6-4：表7-4 A型定位衬套规格尺寸dDH基

34、本尺寸极限偏差H7基本尺寸极限偏差m615+0.018022+0.028+0.015167.4 计算定位误差由于心轴是垂直放置的，所以定位误差按最大孔和最小轴相对于孔中心线的变动量来计算。同时定位基准与工序基准相重合，因此总误差为基准位置误差与其他误差之和。一般圆柱短心轴采用H7/g6配合，则心轴直径应为37。9,同时公称尺寸110mm为未注公差，查表取其为中等未注公差，其极限偏差为0.3mm,则定位误差计算见公式(7-3):% = L 0 + Gnin = Cmax = 0.05 - (-0.009) = 0.059(7 - 3)针对钻床加工，其平均经济精度为12级，查表得其他误差总和(0

35、= 0.12,则总的误差计算见公式(7-4):& = +CO = 0.059+0.12 = 0.179 0.6x1 = 0.2(7-4)根据只有定位误差小于工件相应加工要求公差的1/51/3,定位方案才算合理13的原则，该定位方案满足加工要求。7.5 夹具说明在上述设计的定位与夹紧方案基础上，考虑钻床的工作台尺寸以及槽距来设计夹具体的长宽。根据装上钻头后，钻头前部距工作平面的距离以及工件的加工高度等来设计夹具体的高。夹具体总体采用铸造与焊接成型，采用工件内孔为定位方案，在加工时将工件内孔装入心轴，然后旋转工件使其靠向定位销，最后心轴上部采用开口垫圈与锁紧六角螺母锁紧工件与夹具。考虑到为了上下工件的方便快捷，该套夹具设计采用了工件相对心轴转动的方法来实现工件的快速装卸。如果采用一般的长心轴会使工件的转动比较困难，于是设计心轴为工字型，与工件内孔相配合部分作用类似于两个短心轴，他们共同作用等同于