单向板设计标准计算书模板

《单向板设计标准计算书模板》由会员分享，可在线阅读，更多相关《单向板设计标准计算书模板（15页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、精品文档混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的附属房屋内。楼面均布可变荷载标准值为5kN/m2,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。L1X L2=31.2mx 18.9m1 .设计资料(1)楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm昆合砂浆抹底。(2)材料：混凝土 C3Q梁钢筋采用HRB400a钢筋，板采用HPB300级钢筋。2 .楼盖的结构平面布置。主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为6.3m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁， 板的跨度为6.3

2、/3=2.1m ,loi=6.3/2.1=3 , 因此按单向板设计。按跨高比条件，连续板板厚 h-2100/30=70mm,对工业建筑的楼盖板， 要求h岂70mm取板厚h=80mm (注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布 置电线管，故板厚常不宜小于 100mm )次梁截面高度应满足h=lo/18lo/12=6300/186300/12=350525mm考虑到楼面可变荷载比较大，取 h=500mm截面宽度取b=200mm主梁截面高度应满足 h=lo/15lo/10=6300/156300/10=420630mm取h=600mmB面宽度为 b=300mm楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计(1)荷

3、载恒荷载标准值：水磨石面层0.65kN/m280mm 钢筋混凝土板0.08X 25KN/m3=2.0kN/ m220 mm 混合砂浆0.02 X 17KN7 m3=0.34kN/ m2小计2.99kN/m2板的可变荷载标准值5.0kN/ m2永久荷载分项系数取1.2 ;因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/ m2,所以可变荷载分项系数应取1.3 o于是板的永久荷载设计值 g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值 q=5x1.3=6.5kN/m荷载总设计值g +q=10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m(2)计算简图按照塑性内力重分布设计。次梁截面200mm 500mm板

4、的计算跨度：边跨1n=2100-200 / 2=2100中间跨1n=2100-200=1900mm因跨度相差小于10% ,可按等跨度连续板计算。取1m宽板带作为计算单位， 计算简图：(3)弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减。 由表11 2可查得，板的弯矩系属a 分 别为：边支座，-1/16;边跨中，1/14;离端第二支座，-1/11;中跨中，1/16; 中间支座，-1/14 。故(4)正界面受弯承载力计算环境类别一级，c30混凝土，板的最小保护层厚度 c=15mm假定纵向钢筋直 径 d 为 10mmi 板厚 80mm 则截面有效高度 ho=h-c-d/2=80-15-10/2=60 mm

5、板宽 b=1000mm。C30 混凝土， %=1.0, fc=14.3 kN/m2 ； HRB300 钢筋, fy = 270N / mm2。板配筋计算的过程于下表：板的配筋计算计算结果表明，支座截面的1均小于0.35 ,符合塑性内力重分布的原则;截面A1B2C弯矩设计值(kN m )-2,5-2.86-3.64-2.582.26yM支 i fcbR20.0480.0560.0700.0500.044之=1- Ji-2%0.049 V 0.350.0580.073 V 0.350.0510.045 0.35计算配筋(mm2 )a _ /h0a1 fcAS 一 f fy155.7184.3232

6、.0162.1143实际配筋(mm2 )()6/8200A =196()6/8200As=196()8200A =251()6/8200A =196()6/8200A =196As=0.245%,此值大于。叱=0.238%，同时大于0.2%，满足最小配筋率要求。4.次梁计算根据本车间楼盖的实际使用情况， 楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。(1)荷载设计值由板传来的恒载：3.592.2=7.90 kN/m2次梁自重： 0.2x(0.5-0.08 ) x25x1.2=2.52 kN/m2次梁粉刷： 0.02x(0.5-0.08 ) x2x17x1.2=0.34 kN/m2小计g

7、 = 10.76kN/m2可变荷载设计值q=6.52.2=14.3 kN/m2荷载总设计值g+q=25.06kN/m22.计算简图按考虑塑性内力重分布设计主梁截面为300mmM650mm ,计算跨度:边跨 l0 = ln=6300-100-300/2=6050 mm中间跨 l0 = ln=6300-300=600O mm因跨度相差小于10%可按等跨连续板计算。计算简图如图所示 ： 内力计算由表11-1 ,表11-3可分别查得弯矩系数和剪力系数弯矩设计值：剪力设计值:(4)承载力计算1)截面受弯承载力计算截面受弯承载力计算时,次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度W=L/3=6300/3=21

8、00mm, =b+=200+2000=2200mm,b+12=2001280=1160mr 者 的较小值，故取=1160mm除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面 均布置一排。环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=20mm,假设箍筋的直径为10 mm ,纵向钢筋的直径为20 mm ,则一排纵向钢筋 ho=500-20-10-20/2=460mm,二#E纵向专冈筋 ho =460-25=435mmC30混凝土，口1=1.0 , fc=14.3N/ mm2, ft = 1.43N/ mm2,纵向钢筋采用 HRB400 钢，fy=360N/mm2, fyv =360N/mm2。正截面

9、承载力计算过程列于下表。经判 别跨内截面均属于第一类T形截面。次梁正截面受弯承载力计算截面A1B2C弯矩设计值(kN - m-38.22165.5283.39P 56.39-64.44M m M 或 s a 1 fpbh.2 c 0=0.063=0.019=0.137=0.016=0.1061 =1-62as0.0650.350.0190.1480.350.0160.1120.35A=h0%fc 或 sfy b bfhg fcAsf1 y237.5381.5511.5317.9409.3选配钢筋2、(mm )他10但14在10砒12班10+供18As计算结果表明，支座截面的一均小于0.35;

10、bh0 =315/(200x500)=0.314% ,此ft值大于0.4f =0.45父143=0.18%,同时大于0.22%,满足最小配筋率。 y3602）斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：h 355hw = ho- hf =435-80=355mm,因寸=1.84,属于厚腹梁，截面按下式验b 200算：0.25 cfcbh0 = 0.25 1 14.3 200 435 = 311.03 103N Vmax = 84.73kN c ciax截面满足要求。计算所需腹筋采用6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。一 一fyvAsvh。Vcs

11、=0.7ftbh0+ s 可得到箍筋间距 sfyvAsvh。s=Vbl -0.7ftbh0360 56.6 435八=30.120%,满足要求。bs 200 200四主梁计算主梁按弹性方法设计(1)荷载设计值为了简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。由次梁传来永久荷载10.76 X 6.3=67.79KN主梁自重(含粉刷)(0.65-0.08) X 0.3 X 2.1 X 25+(0.65-0.08) X2X 2.1X 0.34 X1.2=11.75KN永久荷载设计值 G=67.79+11.75=79.54kN活荷载设计值 Q= 14.3 X 6.3=90.09KN(2)计算简图因主梁的线刚度与

12、柱线刚度之比大于5,竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度取支承中心线之间的距离，=6300mmi主梁计算简图见下图，可利用附表6-2计算内力。(3)内力设计值及包络图1)弯矩设计值弯矩M31Gl0+k2Q。式中系数X、k2由附表6-2相应栏内查得2)剪力设计值剪力 V= k3G+k4Q式中系数k3、k4由附表6-2相应栏内查得3）弯矩包络图：第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载 由附表6-2知，支座B或C的弯矩值为在第1跨内：以支座弯矩 Ma=0, MB=-176.55kN m的连线为基线。作 G=79.54kN, Q=90.09kN的简支梁弯矩图，得第 1个集中荷

13、载和第 2个集中 荷载作用点弯矩值分别为：（与前面计算的 乂1贷=287.07 kN m接近）在第2跨内以支座弯矩 M b =-209.28kN m, Mc=-209.28kN m的连线 作为基线，作G=79.54kN, Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩 -11值：-Gl0 + MB=-X 79.54 X6.3-209.28=-42.25KN ml33第1、2跨有可变荷载，第 3跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩 Ma=0, MB=-311.16kN m的连线为 基线。作G=79.54kN, Q=90.01kN的简支梁弯矩图，得第 1个集中荷载和第 2个集中荷载作用点弯矩

14、值分别为：在第 2 跨内：以支座弯矩M C =-002667K669E594 6 -6O30808$87.36906=1153.49k6.3=-184.31kN m 以支座弯矩 Mb =-311 o 16kN m Mc=-184。31kN m 的连线为基线，作 G=79.54kN, Q=90.01kN的简支梁弯矩图，得第 1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩分别为：第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：（与前面计算的=147.30kN , m接近）第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：（4）承载力计算1）正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因跨

15、内没有间距小于主梁间距的次梁。翼缘计算宽度按i/3=6.3/3=2.1 mm和b+sn=6m中较小值确定取bf=2.1m。主梁混凝土保护层厚度的要求及跨内截面有效高度的计算方法同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部钢筋的交叉重叠，截面有效高度的计算方法有所不同。板混凝土保护层厚度15mm、板上部纵筋10mm、次梁上部纵筋直径18mme 假定主梁上部纵筋直径 25 mm ,则一排钢筋时，；二排钢筋时，。受力纵向钢筋除B支座截面为两排以外，其余均为一排。跨内截面经判别均属第一类T形截面。B支座边的弯矩设计值。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。主梁正截面承载力计算截面1B2弯矩设计值(kN mm

16、287.07-277.23147.30-42.25M f asWfcbh2 或.M, % fcbfho=0.025=0199=0.013=0.026丁（1+s） .=20.9870.8880.9930.987AMAs = z7fyho1357.851521.42692.52199.84选配钢筋(mm2)曲14As = 1385圆18As=1527曲10As=707柳As=201主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。2)斜截面受剪承载力验算截面尺寸:hw=ho-hf 570-80=490mm 因 hw =490/300=1.63 0.24 f-=0.1% ,满足要求。bs 300 150fy

17、v次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来集中力，附加箍筋布置范围。取附加箍筋1020瞅肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数,m=900/200+1=6排，次梁两侧各布置3。由式，满足要求。因主梁的腹板高度大于450mm,需在梁侧设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢筋的 截面面积不小于腹板面积的0.1%,且期间距不大于200mm。现每侧配置 磔14, 308/ (300X 570) =0.18%0.1%,满足要求。6.绘制施工图楼盖施工图包括施工说明结构，平面布置图，板配筋图，次梁和主梁配筋图。(1)施工说明施工说明是施工图的重要组成部分，用来说明无法用图来表示或者图中没有表示 的内容。完整的施工说明应

18、包括：设计依据(采用的规范标准结构设计有关的自然条 件，如风和载许何在等基本情况，以及工程地质简况等)；结构设置一般情况(建筑 结构的安全等级，设计，使用年限和建筑抗震设防类别)；上部结构选型概述；采用 的主要结构材料及特殊材料；基础选型；以及需要特别提醒施工注意的问题。本设计楼盖仅仅是整体结构的一部分，施工说明可以简单些，详见下图。(2)结构平面布置图结构平面布置图上应表示梁，板，柱，墙等所有结构构件的平面位置，截面尺寸， 水平构件的竖向位置以及编号，构件编号由代号和序号组成，相同的构件可以用一个 序号，楼盖的平面布置图见下图，图中柱，主梁，次梁，板的代号，分别用“Z，kl，” 一和“b”表

19、示，主次梁的跨数写在括号内。(3)板配筋图板配筋采用分离式，板面钢筋和支座边伸出长度，板配筋图见下图。(4)次梁配筋图次梁支座截面上部钢筋的第一批切断点要求离支座边/5+20d=6300/5+20X18=1620mm ,现取1650m;切断面积要求小于总面积的 1/2。B支座切断216,402/1005=0.40.5, C 支座切断 1业 18,254.5/658=0.39 ，满足要求。因主梁的腹板高度 =610-80=530mm450mm,需在梁的两侧配置纵向构造钢筋。 现每侧配置2-14,配筋率308/ (300X530) =0.20%0.1%,满足要求，主梁配筋见下 图。目前工程单位结构施工图基本采用平面整体表示法，图中是主次梁配筋的平面表 示法，图中的次梁和主梁配筋图只是为了满足教学要求给出的，实际施工图是不必给 出的。精品文档