变压器保护设计

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1、文档来源为:从网络收集整理.word 版本可编辑.欢迎下载支持.1.1 继电保护的作用电力系统运行要求安全可靠。但是， 电力系统的组成元件数量多，结构各异，运行情况复杂，覆盖的地域辽阔。因此， 受自然条件、设备及人为因素的影响（如雷击、倒塔、内部过电压或运行人员误操作等），电力系统会发生各种故障和不正常运行状态。最常见、危害最大的故障是各种形式的短路。故障造成的很大的短路电流产生的电弧使设备损坏。从电源到短路点间流过的短路电流引起的发热和电动力将造成在该路径中非故障元件的损坏。靠近故障点的部分地区电压大幅度下降，使用户的正常工作遭到破坏或影响产品质量。破坏电力系统并列运行的稳定性，引起系统振荡

2、，甚至使该系统瓦解和崩溃。所谓不正常运行状态是指系统的正常工作受到干扰，使运行参数偏离正常值，如一些设备过负荷、系统频率或某些地区电压异常、系统振荡等。故障和不正常运行情况常常是难以避免的，但事故却可以防止。电力系统继电保护装置就是装设在每一个电气设备上，用来反映它们发生的故障和不正常运行情况， 从而动作于断路器跳闸或发出信号的一种有效的反事故的自动装置。它的基本任务是：自动、有选择性、快速地将故障元件从电力系统中切除，使故障元件损坏程度尽可能降低，并保证该系统中非故障部分迅速恢复正常运行。反映电气元件的不正常运行状态，并依据运行维护的具体条件和设备的承受能力，发出信号、减负荷或延时跳闸。应该

3、指出，要确保电力系统的安全运行，除了继电保护装置外，还应该设置电力系统安全自动装置。后者是着眼于事故后和系统不正常运行情况的紧急处理， 以防止电力系统大面积停电和保证对重要负荷连续供电及恢复电力系统的正常运行。例如自动重合闸、备用电源自动投入、自动切负荷、快关汽门、电气制动、远方切机、在按选定的开关上实现系统解列、过负荷控制等。随着电力系统的扩大，对安全运行的要求也越来越高。为此，还应设置以各级计算机为中心，用分层控制方式实施的安全监控系统，它能对包括正常运行在内的各种运行状态实施控制，这样才能更进一步地确保电力系统的安全运行。1.2 继电保护的基本要求、原理、构成与分类对作于跳闸的继电保护，

4、在技术上应满足四个基本要求，及可靠性、选择性、性和灵敏性要完成继电保护的基本任务，首先要提取和利用电力元件在三种运行状态下的“差异”，然后“区分”出三种运行状态（正常、不正常和故障状态），最后是“甄别”出发生故障和出现异常的元件。目前已经发现不同运行状态下具有明显差异的电气量有：流过电力元件的相电流、序电流、功率及其方向；元件的运行相电压幅值、序电压幅值；元件的电压与电流的比值即“测量阻抗”等。（a）正常运行情况（b）三相短路情况图 1-1 我国常用的110kV 及以下单侧电源的供电网络发现并正确利用能可靠区分三种运行状态的可测参量或参量的新差异，就可以形成新的继电保护原理。在此以图1-1 为

5、例分析一下利用不同电气量特征分别能构成哪种保护：1. 线路电流幅值2. 母线的相间或对地电压幅值3. 线路始端电压与电流之比（即测量阻抗）图 1-2 220kV 及以上多侧电源的输电网路正常时：反映该线路与供电负荷的等值阻抗短路时测量阻抗幅值降低，阻抗角增大及负荷阻抗角（功率因数角） 短路时：反映该测量点到短路点之间线路段的阻抗构成 距离保护（低阻抗保护）如图 1-2 所示，其中：正常运行如图1-2（ a） 所示，如果规定电流的正方向是从母线流向线路，那么，A-B 两侧电流的大小相等，相位相差180 ，两侧电流的矢量和为零。外部短路如图1-2（ b） 所示，如果规定电流的正方向是从母线流向线路

6、，那么，A-B 两侧电流的大小相等，相位相差180 ，两侧电流的矢量和为零。2文档收集于互联网，如有不妥请联系删除文档来源为：从网络收集整理.word版本可编辑.欢迎下载支持.内部短路一一如图1-2 (c)所示，两侧电源分别向短路点供给短路电流I d2和 ?I d2,都是由母线流向线路，此时两个电流一般不相等，在理想条件下(两侧电 势同相位且全系统的阻抗角相等)，两个电流同相位，两个电流的矢量和等于短 路点的总电流，具值较大。其他类型的保护有：1 .内联保护一一利用某种通信通道同时比较被保护元件两侧正常运行与故障时 电气量差异的保护。电流差动保护一一利用内部与外部短路时两侧电流矢量的差别构成。

7、电流相位差动保护一一利用内部与外部短路时两侧电流相位的差别构成。图1-3过电流保护单相原理图方向比较式纵联保护一一利用内部与外部短路时两侧功率方向的差别构成。以上保护常被用做220kV及以上输电网络和较大容量发电机、变压器、电动机 等电力元件的主保护。2 .反映非电量特征的保护内气体保护一一当变压器油箱内部的绕组短路时，反应于变压器油受热分解所 产生的气体保护。过热保护一一当变压器油箱内部的绕组短路时，反应于电动机绕组温度的升高 而构成的保护。1.2.3构成以过电流保护为例：(如图1-3所示)正常运行：I Im/nLHLJ不动故障时：I Id/nLH 5 LJ动一SJ动(延时)匚 XJ动一信号

8、TQ动f跳闸保护装置由测量元件、逻辑元件和执行元件三部分组成。(如图1-4所示)图1-4继电保护装置组成方框图(1)测量元件测量从被保护对象输入的有关物理量 (如电流、电压、阻抗、功率方向等) 并与已给定的整定值进行比较，根据比较结果给出“是”、“非”、“大于”、“不大于”等具有“ 0”或“1”性质的一组逻辑信号，从而判断保护是否应该启 动。(2)逻辑元件根据测量部分输出量的大小、性质、输出的逻辑状态、出现的顺序或它们的 组合，使保护装置按一定的布尔逻辑及时序逻辑工作， 最后确定是否应跳闸或发 信号，并将有关命令传给执行元件。逻辑回路有：或、与、非、延时启动、延时返回、记忆等。(3)执行元件：

9、根据逻辑元件传送的信号，最后完成保护装置所担负的任务。如：故障时一 跳闸；不正常运行时一发信号；正常运行时一不动作。通常分为以下几类：(1)按被保护的对象分类：输电线路保护、发电机保护、变压器保护、电动机 保护、母线保护等；(2)按保护原理分类：电流保护、电压保护、距离保护、差动保护、方向保护、 零序保护等；(3)按保护所反应故障类型分类：相间短路保护、接地故障保护、 匝间短路保护、断线保护、失步保护、失磁保护及过励磁保护等；(4)按构成继电保护装置的继电器原理分类：机电型保护(如电磁型保护和感应型保护)、整流型保护、晶体管型保护、集成电路型保护及微机型保护等；4文档收集于互联网，如有不妥请联

10、系删除文档来源为:从网络收集整理.word 版本可编辑.欢迎下载支持.（ 5） 按保护所起的作用分类：主保护、后备保护、辅助保护等；主保护满足系统稳定和设备安全要求， 能以最快速度有选择地切除被保护设备和线路故障的保护。后备保护主保护或断路器拒动时用来切除故障的保护。 又分为远后备保护和近后备保护两种。远后备保护：当主保护或断路器拒动时，由相邻电力设备或线路的保护来实现的后备保护。近后备保护：当主保护拒动时，由本设备或线路的另一套保护来实现后备的保护；当断路器拒动时，由断路器失灵保护来实现近后备保护。辅助保护：为补充主保护和后备保护的性能或当主保护和后备保护退出运行而增设的简单保 护。第 2

11、章 主变压器保护设计5.1 . 变压器保护重要性变压器是电力系统中大量使用的重要电气设备，它的安全运行是电力系统可靠工作的必要条件。电力变压器有别于发电机，它无旋转部件，是一种静止的电气设备，结构比较简单，运行可靠性较高，发生故障的机会相对较少。但是，变压器是连续运行的，停电机会很少，而且绝大部分安装在室外，受自然环境影响较大。 另外， 变压器时刻受到外接负荷的影响，特别是受电力系统短路故障的威胁较大。因此， 电力变压器在运行中，仍然有可能发生各种类型的故障或出现不正常工作状态。它的故障对电力系统的安全连续运行会带来严重的影响。特别是大容量变压器的损坏，对系统的影响更为严重。因此， 考虑到变压

12、器在电力系统中的重要地位及故障和不正常工作状态可能造成的严重后果，必须根据电力变压器容量和重要程度装设相应的继电保护装置。5.2 . 变压器的故障类型和不正常运行状态（ 1）变压器故障类型变压器的故障可分为油箱外和油箱内两种故障。油箱外的故障主要是套管和引出线上发生相间短路及接地短路。油箱内的故障包括绕组间相间短路、接地短路、 匝间短路及铁芯的烧损等。油箱内故障时产生的电弧，不仅会损坏铁芯的绝缘、烧毁贴心，而且由于绝缘材料和变压器油因受热分解而产生大量的气体，有可能引起变压器油箱爆炸。对于变压器发生的各种故障，保护装置应尽快的将变压器切除。实践表明，变压器套管和引出线上的相间短路、接地短路、绕

13、组的匝间短路是比较常见的故障形式；而油箱内发生短路的情况比较少。（ 2）变压器不正常工作状态变压器的不正常工作状态主要有：油箱外部短路引起的过电流，负荷长时间超过额定容量引起的过负荷，风扇故障或漏油等原因引起冷却能力的下降等。这些不正常运行状态会使绕组和铁芯过热。此外， 对于中性点不接地运行的星形接线变压器，外部接地短路时有可能造成变压器中性点过电压，威胁变压器的绝缘； 大容量变压器在过电压或低频率等异常运行工况下会使变压器过励磁，引起铁芯和其它金属构件的过热。变压器处于不正常运行状态时，继电保护应根据其严重程度，发出报警信号，使运行人员及时发现并采取相应的措施，以确保变压器的安全。变压器油箱

14、内故障时，除了变压器各侧电流、电压变化外，油箱内的油、气、 温度等非电量也会发生变化。因此， 变压器保护分电量保护和非电量保护两种。非电量保护装设在变压器内部。线路保护中采用的许多保护如过电流保护、纵差动保护等在变压器的电量保护中都有应用，但在配置上有区别。5.3 变压器保护配置原则1. 反应变压器油箱内部故障和油面降低的瓦斯保护容量为 800kVA 及以上的油浸式变压器，均应装设瓦斯保护。当油箱内部故障产生轻微瓦斯或油面下降时，保护装置应瞬时动作于信号；当产生大量瓦斯时，瓦斯保护宜动作于断开变压器各电源侧断路器。对于高压侧未装设断路器的线路变压器组，在采取瓦斯保护切除变压器内部故障时，瓦斯保

15、护可仅动作于信号。对于容量为400kVA 及以上的车间内油浸式变压器，也应装设瓦斯保护。2. 相间短路保护6文档收集于互联网，如有不妥请联系删除文档来源为:从网络收集整理.word 版本可编辑.欢迎下载支持.反应变压器绕组和引出线的相间短路的纵联差动保护或电流速断保护，对其中性点直接接地侧绕组和引出线的接地短路以及绕组匝间短路也能起保护作用。容量为 6300kVA 以下并列运行的变压器以及10000kVA 以下单独运行的变压器，当后备保护时限大于0.5s时，应装设电流速断保护。容量为 6300kVA 及以上、厂用工作变压器和并列运行的变压器、10000kVA及以上厂用备用变压器和单独运行的变压

16、器、以及2000kVA 及以上用电流速断保护灵敏性不符合要求的变压器，应装设纵联差动保护。对高压侧电压为330kV 及以上的变压器，可装设双重差动保护。对于发电机变压器组，当发电机与变压器之间有断路器时，变压器应装设单独的纵联差动保护。当发电机与断路器之间没有断路器时，100MW 及以下的发电机，可只装设发电机变压器组共用的纵联差动保护。100MW 以上的发电机，除发电机变压器组共用纵联差动保护外，发电机还应装设单独的纵联差动保护。对于200MW 及以上的汽轮发电机，为提高快速性，在机端还宜增设复合电流速断保护，或在变压器上增设单独的纵联差动保护，即采用双重快速保护方式。如果变压器的纵联差动保

17、护对单相接地保护灵敏性不符合要求，可增设零序差动保护。3. 后备保护对于由外部相间短路引起的变压器过电流，可采用下列保护作为后备保护。(1) 过电流保护。宜用于降压变压器，保护装置的整定值应考虑事故时可能出现的过负荷。(2) 复合电压 (包括负序电压及线电压)起动的过电流保护。宜用于升压变压器和系统联络变压器及过电流保护不符合灵敏性要求的降压变压器。(3) 负序电流保护和单相式低电压启动的过电流保护。可用于63000kVA 及以上的升压变压器。(4) 对于升压变压器和系统联络变压器，当采用上述、保护不能满足灵敏性和选择性要求时，可采用阻抗保护。上述各项保护动作后，应带时限动作于跳闸。4. 中性

18、点直接接地电网中的变压器外部接地短路时的零序电流保护110kV及以上中性点直接接地电网中，如果变压器中性点可能接地运行，对于两侧或三侧电源的升压变压器或降压变压器上应装设零序电流保护。作为变压器主保护的后备保护，并作为相邻元件的后备保护。5. 过负荷保护对于 400kVA 及以上的变压器，当数台并列运行或单独运行并作为其他负荷的备用电源时，应根据可能过负荷的情况装设过负荷保护。对自耦变压器和多绕组变压器，保护装置应能反应公共绕组及各侧过负荷的情况。过负荷保护应接于一相电流上，带时限动作于信号。在无经常值班人员的变电所，必要时过负荷保护可动作于跳闸或断开部分负荷。6. 过激磁保护为降低材料消耗，

19、现代大型变压器铁芯一般都用新型电工硅钢片制成，其额定磁密近于饱和磁密，过电压或低频率时容易引起过激磁，因此500kVA 及以上的大容量变压器宜装设过激磁保护。5.4 变压器纵联差动保护变压器纵联差动保护在正常运行和外部故障时，理想情况下，流入差动继电器的电流等于零。但实际上由于变压器的励磁电流、接线方式和电流互感器误差等因素的影响，继电器中有不平衡电流流过。由于这些特殊因素的影响，变压器差动保护的不平衡电流远比发电机差动保护的大。因此， 变压器差动保护需要解决的主要问题之一是采取各种措施避越不平衡电流的影响。在满足选择性的条件下，还要保证在内部故障时有足够的灵敏系数和速动性。按照励磁涌流方法的

20、不同，变压器差动继电器可按不同的工作原理来实现。目前，国内广泛应用有以下几种类型继电器构成差动保护： 带短路线匝的BCH-2 型差动继电器； 带磁制动特性的BCH-1 型差动继电器； 多侧磁制动特性的BCH-4 型差动继电器； 鉴别涌流间断角的差动继电器； 二次谐波制动的差动继电器。此外，有些单位还研制了高次谐波制动的差动继电器。8文档收集于互联网，如有不妥请联系删除.文档来源为：从网络收集整理.word版本可编辑.欢迎下载支持.5.4.1 构成变压器纵差动保护的基本原则17文档收集于互联网，如有不妥请联系删除如图2-1所示，其中： ?Il、I2 分别为变压器高压侧和低压侧的一次电流，参考方向

21、为母线指向变压器；?Il I2为相应的电流互感器二次电流；I I 差动继电器。流入差动继电器的差动电流为? ? ?Ir Il I2(2-1)纵差保护的动作判据为IrI set(2-2)式事，Iset为纵差动保护的动作电流；Ir Ii I2为差动电流的有效值。设变压器的变比为nTU1 ,式(2-1 )可进一步表示为U2变形为?(2-3)I?nT I 1 I 21nTA1nT11nTA2nTA2 nTA1式中，nTA1、nTA2分别为两侧电流互感器的变比。若选择电流互感器的变比，使之满足nTA2n?A1At(2-4)这样式(2-3)变为?(2-5):nT I1 I 2I rAtA2忽略变压器的损耗

22、，正常运行和区外故障时一次电流的关系为I2 nT Ii 0根据式（2-5）,正常运行和变压器外部故障时，差动电流为零，保护不会动作； 变压器内部（包括变压器与电流互感器之间的引线） 任何一点故障时，相当于变 压器内部多了一个故障支路，流入差动继电器的差动电流等于故障点电流 （变换 到电流互感器二次侧），只要故障电流大于差动继电器的动作电流，差动保护就 能迅速动作。因此，式（2-4）成为变压器纵差动保护中电流互感器变比选择的 依据。实际电力系统都是三相变压器（或三相变压器组），并且通常采用丫，d11接 线方式，如图2-2（a）所示（假定一次电流从同名端流入，二次电流从同名端流 出）。这样的接线方

23、式造成了变压器一、二次电流的不对应，以 A相为例，正常?运行时，由于IdA Ida Idb , 1人超前12 30 ,如图2-2 （b）所示。若仍用上述针对单相变压器的差动继电器的接线方式，将一、二次电流直接引入差动保护，则会在继电器中产生很大的差动电流。 可以通过改变纵差动保护 的接线方式消除这个电流，就是将引入差动继电器的 丫侧的电流也采用两相电 流差，即I Ar ?I Br ?I C r?I YA I YB I dA?I YB I YC I dB（2-6 ）?I YC I YA I dC(a)接线图；(b)对称工况下的向量关系图2-2双绕组三相变压器纵差动保护原理接线图式中，Ia、Ib、

24、I C r分别为流入三个差动继电器的差动电这样就可以消除两侧电流不对应。由于Y侧采用了两相电流差，该侧流入差 动继电器的电流增加了 Q倍。为了保证正常运行及外部故障情况下差动回路没有电流，该侧电流互感器的变比也要相应地增大V3倍，即两侧电流互感器变比的选择应该满足nTA2nTA1AtJ3(2-7)为了满足式(2-6),变压器两侧电流互感器采用不同的接线方式，如图 2-2 (a) 所示。d侧采用丫，d12的接线方式，将各相电流直接接入差动继电器内；Y侧采用Y, d11的接线方式，将两相电流差接入差动继电器内。模拟式的差动保护 都是采用图2-2 (a)所示的接线方式；对于数字式差动保护，一般将 丫

25、侧的三 相电流直接接入保护装置内，由计算机的软件实现式(2-6)的功能，以简化接线。电力系统中常常采用三绕组变压器。 三绕组变压器的纵差动保护原理与双绕 组变压器是一样的。图2-3所示白是Y, y,d11接线方式三绕组变压器纵差动保 护单相示意图，接入纵 差动继电器的差电流为：(2-8)图2-3三绕组变压器纵差动保护接线单相示意图I r I 1 I 2 I 3三相变压器各侧电流互感器的接线方式和变比的选择也要参照Y, d11双绕组变压器的方式进行调整，即d侧电流互感器用Y接线方式；两个Y侧电流互感器则采用d接线方式。设变压器的高-低侧（1-3）和中-低侧（2-3）的变比为n3和523,考虑到正

26、常运行和区外故障时变压器各侧电流满足nT13IlnT23 I 2 % 0,电流互感器变比的选择应该满足nTA3nT13nTA1 . 3(2-9)nTA3nTA2nT23J32.4.2变压器差动保护的不平衡电流1.由变压器带负荷调节分接头产生的不平衡电流1.计算变比与实际变比不一致产生的不平衡电流变压器两侧的电流互感器都是根据产品目录选取的标准变比， 其规格种类是有限 的。变压器的变比也是有标准的，三者的关系很难完全满足式（2-4）,令变比差 系数为nnnTA1nTfza1nTA2根据式(2-3)可得 ?nT I 1 I 2fza I1I unb nTA2nTA1(2-10)(2-11)穿越电流

27、一一如果将变压器两侧的电流都折算到电流互感器的二次侧，并忽 略fza不为零的影响，则区外故障时变压器两侧电流大小相等，即 I I2 %I1,但方向相反，I为区外故障时变压器的穿越电流。(2-12)由式(2-11)知，电流互感器和变压器变比不一致产生的最大不平衡电流为I unb maxfza I k maxIk max 一区外故障时最大的穿越电流。改变分接头的位置，实际上就是改变变压器的变比，电流互感器的变比选定 后不可能根据运行方式进行调整，只能根据变压器分接头未调整时的变比进行选(2-13)择。因此，由于改变分接头的位置产生的最大不平衡电流为I unb max UI k maxu 变压器分接

28、头改变引起的相对误差，考虑到电压可以正负两个方向进行 调整，一般可取调整范围的一半。图2-4电流互感器等效电路L 1 一励磁回路等效电感;Zl 二次负载的等效阻抗；电流互感器传遍误差产生的不平衡电流?I 1一一励磁电流，也就是电流互感器的传变误差；乙一一包括了电流互感器的漏抗和二次负载阻抗，一般电阻分量占主导，在定性分析时可以当作纯电阻处理。电流互感器的二次电流为?I1 I1 I 1(2-14)励磁电流为?乙 ?I 1 I1j L 1乙1?TI1一乙 Z1(2-15)区外故障时变压器两侧的一次电流为Ii （折算到二次侧），故由电流互感器传变误差引起的不平衡电流为I unb（a）励磁电流中无直流

29、偏移；（b）励磁电流中有直流偏移2-5电流互感器铁芯的磁滞回路引入同型系数Kst表示互感器型号对不平衡电流的影响Iunb KstI 1（2-17）当两个电流互感器型号相同时，取Kst =0.5;否则取1(2-16)I 1如图2-5所示，其中：曲线1铁芯的基本磁化曲线（通常简称为磁化曲线）；曲线2励磁电流随时间的变化曲线；曲线3励磁电流按照曲线2变化时的磁滞回线；S点一饱和点。由于电压u与铁芯磁通 之间关系为u Wd （W是线圈的匝数，定性分 dt析时可假设W=1）,故磁化曲线的斜率（严格讲是各点切线的斜率）就是磁滞回路的电感L1。铁芯未饱和时一L1很大且接近常数；铁芯饱和后一L1大为减小。如图

30、2-5 （b）所示，由于非周期分量引起I 1偏离时间轴的一侧，磁通也偏离磁化曲线并按照曲线3的局部磁滞回环变化。显然，偏离时间轴后L1会减小。非周期分量的存在将会显著地减小L 1剩磁一一电流互感器一次侧电流消失后，励磁电流也相应地变为零。由于磁 滞回线的磁滞现象，铁芯中将长期存在残留磁通，称为剩磁。10%误差曲线一电流互感器误差达到 10%时，一次电流与二次负载电阻之间的关系曲线。Iunb KstI 1 Iunbmax 0.1KstIkmax (2-19)通常根据电流互感器的10%误差曲线来选择电流互感器的型号:I 1 max 0.1I k max (2-18)引入非周期分量系数Knp：(2-

31、20)式（2-19）的 I图2-6纵差动保护的暂态不平衡电流I unb max 0.1K npKstIk max(a)中除稳态分量外还有非周期分量等暂态分量。 导致不平衡电流的瞬时值较稳 态量大，非周期分量系数就是考虑这个因素而引入的。电流互感器的暂态误差一一非周期分量的存在大大增加了电流互感器的饱和程度，由此产生的误差称为电流互感器的暂态误差。差动保护是瞬时动作的, 必须考虑非周期分量引起的暂态不平衡电流。图2-6为变压器外部故障时的暂态电流和纵差动保护暂态不平衡电流的滤波 图。故障初始：电流互感器不饱和，不平衡电流不大；几个周波后：电流互感器开 始饱和，不平衡电流逐渐达到最大值；随着一次电

32、流非周期分量的衰减： 不平衡 电流又逐渐下降并趋于稳态不平衡电流。结论：暂态不平衡电流含有很大的非周期分量，其特性完全偏于时间轴的一 侧。4.变压器励磁电流产生的不平衡电流将变压器参数折算到二次侧后，单相变压器等效电路如图2-7所示。显然,励磁回路相当于变压器内部故障的故障支路。励磁电流全部流入差动继电11.*)1000 60 BO10 (MVA)4 6 aio 20图2-8 I max与变压器容量St的关系曲线器中，形成不平衡电流，即I unb I(2-21)正常运行和外部故障时：变压器不会饱和，励磁电流一般不会超过额定电流的2%5%,对纵差动保护的影响常常略去不计；变压器空载投入或外部故障

33、切除电压恢复时： 变压器电压从零或很小的数值 突然上升到运行电压。在这个电压上升的暂态过程中，变压器可能会严重饱和，文档来源为:从网络收集整理.word 版本可编辑.欢迎下载支持.产生很大的暂态励磁电流。这个暂态励磁电流称为励磁涌流。2.5 变压器后备保护2.5.1 低电压启动的过电流保护只有在电流元件和电压元件同时动作后，才能启动时间继电器，经过预定的延时后动作于跳闸。由于电压互感器回路发生断线时，低电压互感器将误动作，因此在实际装置中还需配置电压回路断线闭锁功能，具体逻辑此处从略。采用低电压继电器后，电流继电器的整定值就可以不再考虑并联运行变压器切除或电动机自启动时可能出现的最大负荷，而是

34、按大于变压器的额定电流整定。过电流保护按躲开可能出现的最大负荷电流小整定，启动电流比较大，只有在电流元件和电压元件同时动作后，才能启动时间继电器，经过预定的延时后动作于跳闸。由于电压互感器回路发生断线时，低电压互感器将误动作，因此在实际装置中还需配置电压回路断线闭锁功能，具体逻辑此处从略。采用低电压继电器后，电流继电器的整定值就可以不再考虑并联运行变压器切除或电动机自启动时可能出现的最大负荷，而是按大于变压器的额定电流整定。对于降压变压器，负荷在低压侧电动机自启动时高压侧电压比低压侧高了一个变压器压降（标幺值）。所以高压侧取值比较高。对于发电厂升压变压器，负荷在高压侧，电机自启动时低压侧电压实

35、际上更高，原因是发电机在失磁运行时低压母线电压会比较低。电流继电器灵敏度的校验方法与不带低压启动的过电流保护相同。对于升压变压器，如果低压继电器只接在一侧电压互感器上，则另一侧故障时， 往往不能满足灵敏度要求。此时可采用两组低电压继电器分别接在变压器两侧的电压互感器上，并用触电并联的方法提高灵敏性。电力系统中接地故障是最常见的故障形式。接于中性点直接接地系统的变压器， 一般要求在变压器上装设接地保护，作为变压器主保护和相邻元件接地保护的后备保护。发生接地故障时，变压器中性点将出现零序电流，母线将出现零序 电压，变压器的接地后备保护通常都是反映这些电气量构成的。中性点直接接地运行的变压器毫无例外

36、的都采用零序过电流保护作为变压器接地后备保护，零序电流保护通常采用两段式。零序电流I段与相邻元件零序 电流保护I段相配合；零序电流R段与相邻元件零序电流保护后备段（注意 ：不 是R段）相配合。零序电流保护在配置上要考虑缩小故障影响范围的问题。根据需要，每段零序电流可设两个时限，并以较短的时限动作于缩小故障影响范围，以较长时限断开变压器各侧断路器。图 2-9 所示是双绕组变压器零序过电流保护的系统接线和保护逻辑。零序过电流取自变压器中性点电流互感器的二次侧。由于是双母线运行，在另一条母线故障时，零序电流保护图 2-9 零序过电流保护的系统接线和保护逻辑应断开母联断路器QF,使变压器能够继续运行。

37、所以零序电流保护I段和n 段均采用两个时限，短时限ti、t3跳开母联断路器QF,长时限t2、t4跳开变压两 侧段路器。零序电流保护I段的动作电流按下式整定式中 Krel一可靠系数，取1.2；Kb一零序电流分支系数；IlXset一相邻元件零序电流I段的动作电流。零序电流I段的短时限取ti 0.5IS；长时限在t2 tit上再增加一级时限。零序电流保护R段的动作也按式 0000整定只是式中的IiXset应理解为相邻元件零序电流保护后备段的动作电流。动作时限：t3 t3t （t3为相邻元件保护后备段时限）， t4 t3 t。零序电流I段灵敏系数按变压器母线处故障校验，n段按相邻元件末端故障校验。变压

38、器的过负荷电流在大多数情况下都是三相对称的，因此装设单相过负荷保护。 变压器的过负荷保护反应变压器对称过负荷引起的过电流。保护只用一个电流继电器，接于任意相电流中经延时动作于信号。过负荷保护的安装侧，应根据保护能反映变压器各侧绕组可能过负荷的情况来选择，具体如下：对双绕组变压器，装于发电机电压侧；对一侧无电源的三绕组升压变压器，装于发电机电压侧和无电源侧；对三侧有电源的三绕组变压器，三侧均应装设；对于双绕组降压变压器，装于高压侧；对一测电源的三绕组降压变压器，若三侧绕组容量相等，只装于电源侧；若三侧容量相等，则装于电源侧及绕组容量较小侧；对两侧有电源的三绕组降压变压器，三侧均应装设；装于各侧的

39、保护，均应经过同一时间继电器作用于信号。为了防止过负荷在外部时误动作，其时限应比变压器的后备保护动作时限大一个 A to2.6 变压器保护的整定计算2.6.1 瓦斯保护的整定 一般瓦斯继电器气体容积整定范围为 250300cm3,变压器容量在10000kVA以上时，一般正常整定值为 250cm3,气体容量整定值是利用调节重锤的位置来改变的。 重瓦斯保护油流速度的整定重瓦斯保护动作的油流速度整定范围为0.61.5m/s,在整定流速时均以导油管中的流速为准，而不依据继电器处的流速。根据运行经验，管中油流速度整定为 0.61m/s时，保护反映变压器内部故障是相当灵敏的。但是，在变压器外部故障时，由于

40、穿越性故障电流的影响，在导油管中油流速度约为0.40.5m/s。因此，为了防止穿越性故障时瓦斯保护误动作， 可将油流速度整定在1m/s左右。本设计所选瓦斯继电器气体的容积整定范围为250cm3 ；而重瓦斯保护油流速度整定在1m/s左右。20文档收集于互联网，如有不妥请联系删除.文档来源为：从网络收集整理.word版本可编辑.欢迎下载支持.1.T1-T4变压器总差保护整定计算当外部发生短路时，已知 XG* 0.20 uk=10% MUB 13.8KV SB=100WVA 则将发电机和变压器的电抗标幺值折算到变压器故障点的值为：13.8 100100 cc.Xt*i 4=0.10 - =0.133

41、Xg*i 4=0.20 =0.2713.8 7575X D*1 4 = X T*1 4 + X T*1 4=0.27+0.13=0.40100 Xt*o=0.10=0.3131.5 100Xg*o =0.20 X 0.8124.5Xd*o = Xt*o + X t*o =0.31+0.81=1.12X D X D*1 4/x D*1 4/xD*1 4/xd*o +0.13=0. 25SbI k.max = 一 3U B1 二 100X d .3 13.810.25=16.7 kA23文档收集于互联网，如有不妥请联系删除躲过电流互感器二次回路断线时引起的差动电L.max =S B_3 U B二

42、90 103.3 13.8=3.77kAI set = K rel I L.max=1.3 X 3.77kA=4.09kA躲过保护范围外部短路时的最大不平衡电流Iunb.max=(KJ10涉 U +f)I k. max Kta则 Iunb.max= (1X0.1+0.025+0.05)义 16.7 kA =2.92kA(3)躲过变压器的最大励磁涌流I set Krel Ku I N =1.3x 1 x 3.77kA=4.09kA取上述三个之中最大者作为纵差保护的动作电流，则Idz=4.09kA灵敏系数校验,3-I k.max1 k.min 2Ksen=I dz I dz,316.7kA2 =3

43、.5324.09kA2.T0变压器总差保护整定计算同理得发电机To ： I k.max = 13.4kA(1)躲过电流互感器二次回路断线时引起的差动电流Sb 31.5 103L.max：3Ub .3 10.5=1.73kAIset=Krel iL.max =1.3 X 1.73kA =2.25kA(2)躲过保护范围外部短路时的最大不平衡电流Iunb.max=（KJ10涉 U+ f）J=Kta根据前面计算可知I k.max=234.9AIunb.max= (1X0.1+0.025+0.05) X 13.4kA =2.35kA(3)躲过变压器的最大励磁涌流I set Krel Ku I N _3x

44、 1 X 1.73kA =2.25kA取上述三个之中最大者作为纵差保护的动作电流，则Idz = =2.35kA灵敏系数校验3,3 “I I k.max 13.4kAI k.min 2 2K sen=二=-=4.8 2I dz Idz 2.35kA保护的启动电流按躲过变压器可能出现的最大负荷电流来整定，即n44 c八AII .max = In= 一 In = - 214.7A=286.2A n 14 13式中n并联变压器的最少台数In 每台变压器的额定电流IsQKelFL.maxU125 286.2A=397.5AKre0.9式中 K同 可靠系数。一般取1.21.3Kre返回系数，取为0.850

45、.95I L.max 变压器可能出现的最大负荷电流1. T1T4的低电压启动的过电流保护整定计算低电压继电器动作的的动作电压按以下条件整定，并取最小值。按躲过正常运行时可能出现的最低电压整定，计算式为：式中 UL.min最低工作电压，一般取0.9U NKrel一可靠系数，取1.11.2Kre低电压继电器的反回系数，取1.151.25则计算得U set=150V按躲过电动机自启动时的电压整定：当低压继电器有变压器低压侧继电器供电时，计算式为：Uset= (0.50.6) Un贝lUset=133.9V当低压继电器有变压器高压侧继电器供电时，计算式为Uset=0.7U N贝Mset=169.4V则低电压继电器的的动作电压为：U set=133.9V2. T0的低电压启动的过电流保护整定计算同理，T0低电压继电器的的动作电压为：Uset=133.9V