河堤边坡稳定性复核报告

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1、南淝河中游左岸南淝河中游左岸( (板桥河入口寿春路桥板桥河入口寿春路桥) )河堤边坡稳定性复核报告河堤边坡稳定性复核报告设计证书编号：建设部甲级设计证书编号：建设部甲级 110121-sj110121-sj合合肥肥市市市市政政设设计计院院有有限限公公司司20062006 年年 1010 月月1目目 录录1 工程概况工程概况 .12 工程地质勘察工程地质勘察 .22.1 工程水文 .22.2 工程地质 .22.3 勘察及勘察成果分析 .33 河堤边坡稳定性复核河堤边坡稳定性复核.43.1 河堤边坡工程调查 .43.2 河堤的工程级别及抗滑稳定安全系数 .43.3 河堤边坡失稳模式的分析和计算公式

2、 .63.4 河堤边坡稳定性复核的岩土参数 .103.5 河堤现状边坡稳定性复核 .113.6 河堤长期使用边坡稳定性分析 .124 河堤改造方案比选及改造内容河堤改造方案比选及改造内容 .144.1 河堤改造方案比选.144.2 改造后河堤稳定性计算.184.3 其它改造内容.1911 1 工程概况工程概况南淝河中游左岸(板桥河入口寿春路桥)河堤全长约 1180m，其中板桥河入口(沿河路桥)古井桥段长约 330m，古井桥(双河村泵站)交通厅桥段长约 360m，交通厅桥寿春路桥段长约 490m。各段河堤现状描述见下表：表 1项目堤路栏杆护坡具体分段道路高程栏杆型式平台宽度及高程平台以上浆砌片石

3、护坡平台以下浆砌片石护岸板桥河入口古井桥，长330m16.80-16.60石柱铁艺栏杆无二级平台，自坡顶至河底为 11.5 单一护坡古井桥交通厅桥，长 360m16.60-16.00宽约 2.0m，高程 10.00-11.00m12.0交通厅桥寿春路桥，长490m16.00-15.20石柱铁链栏杆约 2.5m 宽，高程约 11.00m1111.5河堤堤顶道路顺河道走向,其横断面布置如下：2.2m 人行道+5.6m 车行道+1.2m 人行道(临坡侧)。目前道路为混凝土路面，路面纵向裂缝普遍发展，2损坏严重。2 2 工程地质勘察工程地质勘察2.12.1 工程水文工程水文南淝河是合肥市的“母亲河”

4、，合肥市主城区跨南淝河生息繁荣。南淝河流域河道全长约 70km，流域总面积 1464km2。南淝河中游左岸(板桥河入口寿春路桥)河堤全长约 1180m，河底高程约 6.3m，堤路高程约16.8015.20m，河底宽 25m36m，河口宽 36m48m。根据合肥市防洪规划，南淝河正常蓄水位约 9.009.50m，本段百年一遇防洪水位约15.40m。2.22.2 工程地质工程地质根据合肥市勘察院提供的本工程勘察报告，南淝河中游左岸(板桥河入口寿春路桥)河堤原地形为南淝河河漫滩。现沿河路及河堤地形北高，南低。地面高程 16.8015.20m，最大高差 1.60m，高程为吴淞高程系。地貌单元属于南淝河

5、河漫滩，由第四世纪冲积的粘性土及人工填土构成。场地土层自上而下划分及其建议物理力学性质指标如下：表 2层序土名承载力特征值fak/kPa压缩模量Es1-2/MPa内聚力c/kPa内摩擦角/杂填土1206.520粉质粘土1106.02083粘土24012.04011粉质粘土1507.52592.32.3 勘察及勘察成果分析勘察及勘察成果分析2003 年 5 月省地球物理地球化学勘查技术院曾对交通厅桥至双河村泵站(古井桥)河堤边坡用时间域瞬变电磁法进行过地球物理探测并出具了探测成果报告,报告对河堤边坡 0-4m 深度范围内边坡体缺陷部位进行了圈定，但对缺陷体的性质并未作进一步的分析。实际上，物探多

6、作为辅助手段配合其它勘探方法使用,成果常具多解性,无其它方法配合易误判。另外物探的局限性在于:(1)必须具备物性差距;(2)必须有效地排除干扰。工程经验表明，该法用于堤防隐患探测时，对浅部不均匀体的异常物性反映不够明显，但对深部地层划分具有一定效果。鉴于此，为使本河堤改造工程建立在坚实的勘察成果基础上，合肥市勘察院综合运用调查、钻探、静力触探(具有地层反应连续性强、精度高，反映直观、经济的特点)和动力触探等多种勘察手段对全线河堤进行了详细勘察，其纵向勘探线沿河堤走向布置，横向勘探线垂直于河堤走向布置，横向勘探剖面间距约 100m；每个横向勘探剖面上布置 3 个钻孔，其中堤顶道路、护坡上半部和二

7、级平台各一个孔，钻孔间距 6-12m，钻孔深度以能揭示河堤土层空间分布和满足河堤边坡稳定性分析为准。最后，勘察报告认为“从轻便动探 N10 结果反应较均匀，N10 一般在 30 击左右。从 5m 手钻反应在片石下个别点见空洞。 ”综上所述，考虑到各种勘探方法的使用条件和优缺点，根据一般工程4经验，本次河堤改造工程设计时将以合肥市勘察院出具的勘察报告为准，物探报告在河堤注浆加固时作参考之用。3 3河堤边坡稳定性复核河堤边坡稳定性复核3.13.1 河堤边坡工程调查河堤边坡工程调查一般而言，边坡失稳滑动前有以下几点迹象：、边坡中地下水的水位和水质发生显著变化，边坡坡角附近湿地增多且范围扩大；、边坡上

8、部出现弧形裂缝，坡脚附近土、石被挤紧并出现大量鼓胀裂缝，边坡中部被纵、横裂缝所分割；、边坡上部不断下陷，其上建筑物开裂并变形；、边坡下部的土体不断上拱。根据勘察报告和现场踏勘，河堤“并未发现滑塌现象” 。虽然堤顶道路路面基本上全线均有开裂(裂缝平均宽度约 2-3cm)，但“裂缝开裂方向平行于道路走向” ， “从现场观察和钻探知，路面砼层之下为碎石灰土垫层，煤渣等。未见裂缝延至垫层中。 ”因此，目前可以判断堤顶道路裂缝应该是因为道路超载和路基土不均匀沉降引起的沉陷裂缝，而且裂缝深度仅在道路面层范围内，不是滑坡性的裂缝。3.23.2 河堤的工程级别及抗滑稳定安全系数河堤的工程级别及抗滑稳定安全系数

9、根据国家标准防洪标准(GB50201-94)和合肥市城市防洪规划报告 ，合肥市的城市防洪标准为 100 年一遇。南淝河中游左岸河堤(板桥河入口寿春路桥)是市区封闭防洪堤建设的重要组成部分，该段河堤的防洪5标准亦为 100 年一遇。根据堤防工程设计规范(GB50286-98)，该段河堤的工程级别为 1 级,其相应的设计工况下抗滑稳定安全系数见下表：表 3 抗滑稳定安全系数K设计工况圆弧滑动法折线滑动法1、河堤正常使用期正常情况2、设计洪水位骤降期1.301.353、河堤改造施工期非常情况4、地震期1.201.2563.33.3 河堤边坡失稳模式的分析和计算公式河堤边坡失稳模式的分析和计算公式根据

10、河堤现状断面尺寸和河堤土层空间结构与工程地质情况可知，影响该段河堤边坡稳定性的主要土层为层杂填土和层粉质粘土，该边坡可能的破坏方式有三种：A、在匀质土层层杂填土内发生的局部圆弧滑动；河 底心线河中11.5南淝25000o157506.300900016.800层粉质粘土层杂填土A-圆弧滑裂面河 底11.5淝中河线心南2500070502500o6.30047001150009000500011.00016.000A-圆弧滑裂面层粉质粘土层杂填土B、沿层杂填土和层粉质粘土土层接触面发生的折线型滑动；16.8006.300河 底心线中河11.5淝南25000157509000层粉质粘土层杂填土B-

11、折线型滑裂面7B-折线型滑裂面16.00011.0006.3002500河 底11.525000淝心线河中南7050470090001150005000层粉质粘土层杂填土C、将层杂填土当作堆载，主要在层粉质粘土内发生的整体圆弧滑动。以上三种滑动模式均为浅层滑动。层粉质粘土层杂填土C-圆弧滑裂面中河线心河 底11.5淝南250001575090006.30016.800oC-圆弧滑裂面o16.00011.0006.3002500河 底11.525000淝心线河中南7050470090001150005000层粉质粘土层杂填土8对于圆弧滑动，采用圆弧滑动法中的简化毕肖普法(Bishop)方法对其稳

12、定性进行分析和计算。简化 Bishop 定义边坡稳定安全系数为：iiiiiiiisWtgWlcmFsincos1式中：； 、 分别是第 I 滑块的粘聚力、siiiiFtgmsincosiciil内摩擦角和弧长；是第 I 滑块的自重；是条块底面中心的法线（过圆iWi心）与过圆心 O 的铅直线间的夹角。对于折线型滑动，根据岩土工程勘察规范 （GB50021-94）采用剩余推力法计算滑坡稳定系数 Fs，计算公式如下：9111111ninnijjininnijjiSTTRRFPi= Pi-1+ stTi - RiiiiiiiiiiiiniiinijjiiiiiijQTQNLCNRTsincostan.

13、tansincos1211111式中：Fs稳定系数；Ri第 i 块段滑体所受的抗滑力(kN/m)；Ni第i 块段的抗滑力(kN/m)；Qi第块段滑体所受的重力(kN/m)；Ri作用于第块段的抗滑力(kN/m)；Ci第块段土的粘聚力(kPa)；i第块段土的内摩擦角()；Li第块段滑动面长度(m)；Ti作用于第 i 块段滑动面上的滑动分力(kN/m)；j第 i 块段的剩余下滑动力传递至 i+1 块段时的传递系数（j=i） ；Pi、Pi1第 i 块滑体的剩余下滑力（kN） ；Fs滑坡推力计算安全系数。3.43.4 河堤边坡稳定性复核的岩土参数河堤边坡稳定性复核的岩土参数在边坡破坏模式和边坡稳定性计算

14、方法确定后，正确选用土体抗剪强度参数就成为影响边坡稳定性的决定性因素。对压实填土而言，虽然其抗剪强度与填土性质、亲水性、颗粒大小、几何形态、级配、粘粒含量及压实程度等诸多因素有关，但是，其抗剪强度与干容重却有着良好的相关性。10在填土物性条件一定的情况下，其抗剪强度与干容重呈正比。根据本工程勘察报告，结合相关专业文献和岩土工程实践经验，最终确定河堤各土层的抗剪强度参数如下表：表 4 边坡稳定性复核的计算参数层号(kN/m3)c(kPa)()层杂填土18.8817层粉质粘土19.825123.53.5 河堤现状边坡稳定性复核河堤现状边坡稳定性复核根据河堤现状断面，选取两个代表性断面进行边坡稳定性

15、复核，其中板桥河入口古井桥段河堤和古井桥寿春路桥段河堤代表性断面边坡稳定性复核分别见下：表 5 板桥河入口古井桥段河堤边坡稳定性复核成果 抗滑稳定安全系数设计工况A-局部圆弧滑动B-折线型滑动C-整体圆弧滑动1、河堤正常使用期1.181.171.37正常情况2、设计洪水位骤降期1.171.161.37113、河堤改造施工期1.181.171.37非常情况4、地震期1.101.101.33表 6 古井桥寿春路桥段河堤边坡稳定性复核成果 抗滑稳定安全系数设计工况A- 局部圆弧滑动B- 折线型滑动C-整体圆弧滑动1、河堤正常使用期1.051.891.49正常情况2、设计洪水位骤降期1.041.851

16、.493、河堤改造施工期1.051.871.49非常情况4、地震期1.001.721.43从上两表可知：1、两段河堤不会发生整体圆弧破坏，即目前全线河堤底层是稳定的，但河堤浅表部位层杂填土存在局部滑动的可能性；2、表 5 中局部圆弧滑动法与折线型滑动法在各种设计工况下稳定安全系数非常接近，但考虑到折线型滑动法要求的稳定安全系数较圆弧滑动法的高，因此，该段河堤(板桥河入口古井桥段)边坡稳定安全计算的控制计算模式为折线型滑动；3、从表 6 可知，古井桥寿春路桥段河堤目前不会发生折线型滑动破坏和整体圆弧滑动破坏，其控制计算模式为局部圆弧滑动；4、板桥河入口古井桥段河堤折线型滑动法计算的各种抗滑稳定安

17、全系数 k=1.101.171.10，目前该段12河堤基本稳定，但边坡稳定安全储备太少，不满足堤防工程设计规范关于堤防抗滑稳定安全系数的要求；5、古井桥寿春路桥段河堤只会发生局部圆弧滑动。该段河堤各种计算抗滑稳定安全系数 k=1.001.05，目前边坡处于临界稳定状态，存在局部圆弧滑动的重大安全隐患。3.63.6 河堤长期使用边坡稳定性分析河堤长期使用边坡稳定性分析从河堤边坡长期使用的情况来看，本段河堤堤顶道路纵向裂缝普遍发展(裂缝平均宽度 23cm)，护坡砌筑砂浆严重剥落，护坡以下层杂填土孔隙比较大，这一切都为雨(洪)水入侵下渗提供直接通道。在长期暴雨或洪水的持续作用下，雨(洪)水将不断浸泡

18、、软化河堤土体，洗刷、带走土体中的细小粘粒成分，导致土体的粘聚力不断丧失，内摩擦角降低，并最终严重影响到河堤边坡的抗滑稳定性。考虑这种可能发生的不利情况，当取层杂填土 C=6kPa，=15时，对河堤控制计算模式下的边坡稳定性进行重新复核，结果如下：表 7 河堤边坡长期稳定性复核成果 抗滑稳定安全系数设计工况板桥河入口古井桥段河堤古井桥寿春路桥段河堤1、河堤正常使用期0.960.87正常情况2、设计洪水位骤降期0.950.86非常情况3、地震期0.910.82从上表可知，各种设计工况河堤抗滑稳定安全系数全部大幅 1.351.36 1.30正常情况2、设计洪水位骤降期1.53 1.351.35 1

19、.3019非常情况3、地震期1.46 1.251.29 1.20由上表可知，注浆加固后全线河堤在控制计算模式下各种设计工况均满足堤防工程设计规范的要求。4.34.3 其它改造内容其它改造内容通过工程措施提高层杂填土的抗剪强度是本次改造工程的核心内容,但不是全部。考虑到堤顶道路严重损坏，护坡砌筑砂浆严重剥落，堤顶栏杆型式不统一，从“封闭地表雨水下渗入侵土堤”的角度和改造的全面性出发，还需要对堤顶道路、护坡和栏杆等一并综合改造，具体改造内容见下表：表 10序号工程范围改造内容20对本工程全线道路进行破除，改建为沥青路面将板桥河入口交通厅桥段长约 700m 石柱铁链栏杆统一改换为石柱铁艺栏杆，以与交通厅桥寿春路桥两侧堤顶栏杆统一对全线护坡及平台等 进行拆除重砌，并对板桥河入口古井桥段河堤增设一级平台。21