电力系统继电保护-7-10章习题解答

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1、第 7 章同步发电机的继电保护思考题与习题解答71 发电机有哪些故障类型？应该装设哪些反应故障的保护？ 答：发电机应装设下列保护：发电机故障类型主要有各种短路故障。 各种故障包括相间短路、 接地短路和 输电线路断线。应装设的保护有：（1）对于发电机定子绕组及其引出线的相间短路，应装设纵联差动保护。（2）对于定子绕组单相接地故障，应装设零序保护。当发电机电压回路的接地 电容电流（未经消弧绕组）大于或等于 5A 时，保护应动作于跳闸，当接地电容 电流小于 5A 时保护应动作于信号。对容量是 100MW 及以上的发电机应尽量装 设保护范围为 100%的接地保护。（3）对于定子绕组匝间短路，当绕组接成

2、双星形，且每一分支都有引出端时， 应装设横联差动保护。（4）对于外部短路引起的过电流，一般应装设低电压启动的过电流保护或复合 电压启动的过电流保护。对于容量为 50MW 及以上的发电机，一般装设负序过 电流及单相低电压启动的过电流保护。 负序过电流保护同时用作外部不对称短路 或不对称负荷引起的负序过电流保护。（5）对于由对称过负荷引起的定子绕组过电流，应装设接于一相电流的过负荷 保护。（6）对于水轮发电机及其某些大容量汽轮发电机定子绕组的过电压，应装设带 延时的过电压保护。（7）对于励磁回路的接地故障，水轮发电机一般应装设一点接地保护。对汽轮 发电机的励磁回路一点接地， 一般采用定期检测装置，

3、 对大容量机组， 可装设一 点接地保护，对两点接地故障，应装设两点接地保护。（ 8）对于发电机的励磁消失，当 100MW 以下不允许失磁运行的发电机，应在 自动灭磁开关断开时应联动断开发电机断路器； 当采用半导体励磁系统时， 应装 设专用的失磁保护。对于 100MW 以下但对电力系统有重大影响的发电机和 100MW 及以上的发电机应装设专用的失磁保护。（ 9）对于发电机转子回路过负荷，在容量为 100MW 以上并采用半导体励磁的 发电机，可以装设转子回路过负荷保护。（10）对于大容量汽轮发电机的逆功率运行，可以装设逆功率保护。72试分析发电机纵差保护的作用及保护范围 答：发电机纵差保护是反应发

4、电机定子绕组及其引出线的相间短路故障， 保护无 死区动作时限短。 它作为发电机相间短路的主保护。 其保护范围包括发电机定子 绕组及引出线，即装设发电机定子绕组两侧 TA 之间的范围。73 试说明如图 71 具有断线监视装置的发电机纵差保护装置，在内部故障、 电流互感器二次回路断线情况下的动作过程。当发生二次回路断线时的外部故 障，保护将如何反应？答:如图71所示具有断线监视的发电机纵差保护装置，在发生内部故障时， 电流互感器2TA二次回路断线，则差动继电器通过1TA反应的短路电流Ik KTa 要大于继电器动作电流，继电器动作。当发生外部故障时，2TA断线流过继电器 电流仍为Ik Kta，保护要

5、误动作，但因为装设了断线监视装置，发生断线后，它发出信号，运行人先接到信号后即将差动保护退出，防止误动作图7 1题7-3具有断线监视装置的发电机纵差保护原理接线图74零序电压匝间短路保护，能否保护单相接地？答：不能，如图72所示为零序电压匝间短路保护原理接线图，图中把发电机中性点与发电机出口端电压互感器的中性点连在一起，当发电机内部发生匝间短路或者中性点不对称的相间短路时， 破坏了三相中性点的对称，产生了对中性 点的零序电压即3U00，使零序电压匝间短路保护正常动作。当发电机内部或外部发生单相接地时，虽然电压互感器TV的一次系统出现 了零序电压，即一次侧三相对地电压不平衡，中性点电位升高为 U

6、0，但TV 次侧的中性点并不接地，所以即使它的中性点电位升高，三相对地中性点的电压 仍对称，所以开口三角形绕组输出电压 3Uo=0o保护不会动作。为防止1TV 次熔断器熔断引起保护误动作，设置了电压闭锁装置，为防止低定值零序电压匝 间短路保护在外部短路时误动作，设置了负序功率方向闭锁元件。图 72题 7-4 零序电压匝间短路保护原理接线图75为什么反应零序电压的定子绕组匝间短路保护要采用负序功率方向闭锁？ 答：零序电压的定子绕组匝间短路保护采用负序功率方向闭锁元件。 在正常 运行时， 系统振荡或三相对称短路时， 发电机定子绕组三相电流对称， 转子回路 不出现 2 次谐波电流，保护不会动作。当发

7、电机不对称运行或发生不对称短路时， 定子绕组的负序分量电流也将在转子回路中感应出 2 次谐波电流。为防止在这些 情况下保护误动作， 可加设起闭锁作用的负序功率方向闭锁， 因为匝间短路时的 负序功率方向与不对称运行或发生不对称接地短路时的负序功率方向相反。这 样，不对称情况下的负序功率方向元件使保护闭锁， 匝间短路时便能使保护开放。7 6 为什么发电机定子绕组单相接地的零序电流保护存在死区，如何减小死 区？答：当发电机定子绕组的中性点附近接地时， 由于接地电流很小， 采用零序 电流保护可能不能动作，有15%30%的死区。为减小死区可采取下列措施：（ 1 ）加装三次谐波滤过器； （2）对于高压侧是

8、中性点直接接地电网，可利用保护装置延时来躲过高压侧接 地短路故障，其动作时限应与变压器的零序保护相配合；（ 3）对于高压侧是中性点非直接接地电网，可利用高压侧的零序电压将发电机 的接地保护闭锁或实现制动。采用上述措施后，继电器动作值可取 510伏，保护范围可提高到 90%以上， 但是在中性点附近仍有 5%10%的死区。7-7 大容量发电机为什么要采用 100%定子接地保护？利用发电机定子绕组三次 谐波电压和零序电压构成的 100%定子接地保护的原理是什么？答：在大型机组中水内冷机组占有一定的比例。对于水内冷发电机来说，由 于机械损伤或发生漏水等原因， 导致中性点附近的定子绕组发生接地故障是完全

9、 可能的。 如果这种故障没有及时发现并处理， 势必会发展成匝间短路， 相间短路 或两点接地短路，以致造成发电机严重损坏。因此，对这种大容量发电机，有必 要装设能保护 100%定子绕组的接地保护。下面说明利用三次谐波电压构成的 100%定子接地保护。该保护由两部分组成，一部分为零序电压保护，它可以保护85%90%定子绕组。另一部分利用发电机三次谐波电压构成， 它用来消除零序电压保护的死区， 从而实现保护 100%定子绕组的接地保护。为了可靠起见，两部分保护区有段重 叠。第二部分的工作原理是利用发电机中性点和出线端的三次谐波电压在正常 运行和接地故障时变化相反的特点构成。 正常运行时， 发电机中性

10、点的三次谐波 电压比发电机出线端的三次谐波电压大。 利用其变化特点， 使发电机出口的三次 谐波电压成为动作量， 从而使中性点的三次谐波电压成为制动量， 利用绝对值比 较原理，当发电机出口三次谐波电压大于中性点三次谐波电压时，继电器动作， 这种保护在正常时制动，在定子绕组接地时动作。三次谐波电压保护原理如下， 由于发电机转子和定子之间的气隙磁通密度的非正弦分布和铁磁饱和的影响，在发电机定子绕组感应电势中存在三次谐波分 量，其值不超过基波电势的10%。正常运行时，中性点绝缘的发电机端电压与中性点三次谐波电压分布如图7-3（a）所示，其中E&3为每相三次谐波电势，Cog为每相对地电容，Cos为机端其

11、它各连接元件每相的对地电容，中性点三次谐波电压l&Na和机端三次谐波电压l&Sa分别为:UN 3COG2COS2 COGCOS(71)岛 cOGos(7-2)Cog 2COS P 1COG(7-3)上式说明在正常情况下，机端三次谐波电压小于中性点三次谐波电压， 若发电机 经消弧绕组接地，上述结论也成立。w AII:rL( g 亠r i:Z.W_ II_1图73 题7-7发电机端和中性点三次谐波电压（a）正常运行时发电机三次谐波电压的等值电路；（c）发电机定子绕组单相接 地时三次谐波电压的等值电路；（c） lS3、lN3随接地点位置a变化的曲线图7 4发电机零序电压和三次谐波电压相结合构成100

12、%定子绕组单相接地保护原理接线图设发电机定子绕组距中性点a处发生单相接地，如图7-3(b)所示，无论中性U&S3U&N3点是否接消弧绕组都有l&N3=aE&,U&S31 a E3,且U&S3与1&N3的比值为(7-4)U&S3与U&N3随a而变化，其变化曲线如图7-3(d)所示，当aUn3有以上分析可知，正常情况下，U&S3U&N3 ；当aUn3，利用US3作为动作量，利用U&N3作为制动量，构成接地保护，可 以反应a 50%范围内的接地故障。利用基波零序电压和三次谐波电压的发电机定子绕组100%的定子接地保护接线图如图7-4所示。图中Un和U&S分别表示由中性点和机端取得的交流电压，由电抗变

13、换器1UR 一次绕组和电容G构成三次谐波串联谐振电路，L1、C3组成 基波串联谐振电路，因此加于整流桥 1U的交流电压是三次谐波电压。1U整流 电压经C5滤波后作为动作量U&S3作用于执行元件，同样，U&n经电抗变换器2UR、C2、L2、C4整流桥2U，滤波电容C6后，形成制动量U&N3作用于执行元件，执行元件两端电压为:(7-5)UabUS.3UN .3在正常情况下，U&S3U&N3，Uab0,执行元件不动作；当aUN3 Uab0，执行元件动作，调节电位器 1RP可以改变保护 的整定值。电压变换器UV直接接于机端电压互感器1TV的开口三角形侧，反映基波 零序电压。基波零序电压经整流器 3U整

14、流和经C，R3，C8组成滤波器滤波后， 加于执行元件，调节电位器2RP滑动端位置，可以改变基波零续电压部分的整定 值。7-8发电机失磁后，发电机机端测量阻抗如何变化，什么是等有功阻抗圆，等无 功阻抗圆？答：失磁后，发电机机端测量阻抗的变化是，失磁保护的重要判据，下面以汽轮 发电机经线路与无穷大系统并列运行为例分析失磁后发电机机端测量阻抗的变 化情况。如图7-5（a）所示为系统的等值电路，图7-5（b）为系统正常运行时各电气量的相量图。由电机理论可知，发电机送到受端的有功功率和无功功率为：P EdUs in（7-6）X巴cosXu2(7-7)arctanQP式中Ed,Us 发电机电势，系统电压;

15、(7-8)X X Xd Xs发电机同步电抗与系统及发电机之间联系电抗之和;E与Us之间的夹角，称为功角;受端功率因数角图7-5题7-8发电机与无限大系统并列运行（a）等值电路；（b）相量图在正常运行时，3 90,发电机失步.下面分三个阶段分析发电机从失磁到稳定异步运 行。1. 失磁开始到失步前为等有功阶段在这个阶段中，Ed随励磁电流逐渐减小而下降，根据公式11-6可知发电机送出功率P减小，但原动机输入功率没有减小，转子出现剩余功率使转子加速， 3增大，sin 3增大，由于Ed减小和sin增大相互补偿，故 P的平均值保持不 变，这一过程称为等有功过程。根据式（7-7）无功功率Q随 增大而降低，而

16、 且从正值变为负值，即发电机变为从系统吸收感性无功功率。发电机从失磁到失步前，机端测量阻抗为：ZUgZG&U&GJjXSuSU： 2P:vPjQS2P PSjQuSP jQPjQjXSUS1P jQjXS2PPjQ2PP jQu|jXSUSj(11-9)2P2P式中Us,Xs和P均为常数，=arctan （Q/P）,随Q变化而变化，式（11-9）表示 以路jXS为圆心，半径为U1的圆,如图7-6所示，称为等有功阻抗圆。图7-6题7-8等有功阻抗圆图7-7题7-8等无功阻抗圆上述分析可知，失步前机端测量阻抗在阻抗复平面第一象限，失磁开始到失步前，随着Q减小，机端测量阻抗的端点沿着等有功圆向第IV

17、象限移动2. 临界失步点 当S增加到90,汽轮发电机处于静态极限，此时失磁发电机送至系统无功功率, 根据式（7-7）应为U 2(7-10)Q 虫=常数X式中Q为负值，表明发电机从系统吸收感性无功功率， 这种情况下，机端测量阻 抗为P jQUSjUSjXsUS p jQ P jQ j2Q P jQjXs2QjXs兰ej22Q(7-11)将式（11 10）代入1011）可得式Zg.1j2Xs1Xd j Xs Xd ej2(7-12)式中，仅为变量，所以式（7-12 ）也是一个圆方程，其圆心坐标为（0,j Xs Xd )X X半径为一-，如图7-7所示。该图称临界失步阻抗圆或称为等无功阻抗圆。3失步

18、后的异步运行状态发电机失步稳定运行在第 正方向，机端测量阻为：IV象限，其等值电路如图7-8所示。按图中规定电流jXadjX2jXi(7-13)jXadjX2当发电机在空载下失磁，转差率S=0, R2 ，此时机端测量阻抗最大，即sZg jX! jXad jXd(7-14)当发电机失磁前带有很大的有功功率，失磁后进入稳态异步时转差率很咼,极限情况是S %，竺 0,此时Zg有最小值，即Zgj X!XzXadX2 XadjXd(7-15)sXad 定、转子绕组间互感抗；s 转差率;由上述分析可见，如图7-9所示，发电机在正常运行时，其机端测量阻抗按 所带有功负荷不同（P1或P2），位于阻抗复平面第一

19、象限（a和a点）。失磁后， 机端测量阻抗沿等有功圆向第IV象限变化，当它与临界失步阻抗圆相交时（b 或b点），表明机组处于静态稳定的极限。 越过静态边界后，机组转入异步运行， 最后稳定运行在第IV象限jXd与jXa之间的范围（c或c点附近）。图7-8发电机异步运行时的等值电路X1 定子绕组漏电抗；盼2 归算至定子侧转子回路电阻及漏电抗;图7-9发电机失磁后机端测量阻抗的变化7-9 为什么大容量发电机采用负序电流保护，其动作值是按什么条件选择的？ 答：由于大容量发电机组的额定电流很大，在相邻元件末端发生两相短路时，短路电流可能很小，采用复合电压启动过流保护或负序电压启动过流保护，往往不能满足相邻

20、元件对灵敏系数的要求，在此情况下采用负序电流保护作为后备保 护，可以提高不对称短路时的灵敏性。负序电流及单相低电压启动的过电流保护，其动作电流按下述三个条件整定:（1）灵敏元件2KA的整定。负序过负荷部分的动作电流按躲开发电机最大负荷时负序电流滤过器的不平衡电流和小于发电机长期允许的负序电流值，一般取Iop2 O.IIng（ 7-16）保护动作时限比发电机后备保护动作时间大一级。（2）不灵敏元件3KA的整定。负序过流部分，按照发电机短时间允许的负序电流来确定。在选择动作电流时，应先给一个计算时间 tc，在此时间内运行人员有可能米取措施消除产生负序电流的运行方式，一般取tc 120s，若流过发电

21、机的负序电流Jp ,A1；，允许通过负序电流的时间tptc，运行人员来不及消除产生负序电流的运行方式，这种情况下保护装置应动作于跳闸。 因此，负序电流保 护的动作电流（标幺值）为鳥0（7-17）对于表面冷却的发电机，取 A=30-40代入上式可得1 op 20.5: 0.6 In.g(7-18)3）不灵敏元件负序电流动作值除按转子发热条件整定外，保护装置的启动电 流还应与相邻元件的后备保护在灵敏系数上相配合。若发电机和变压器都没有独 立的负序电流保护，则发电机的负序电流保护可只与升压变压器的负序电流相配 合，即卩式中Kco 配合系数，取1.1；I2.c 在主要运行方式下，发生外部不对称短路，流

22、过变压器的负序电流 正好等于变压器负序电流保护动作电流，流过发电机的负序电流。7-10为什么要安装发电机励磁回路接地保护？ 一般有哪几种保护？ 答：发电机正常运行时，转子转速很高，离心力较大，承受的电负荷又重，一次 励磁绕组绝缘容易破坏。绕组导线碰接铁芯，会造成转子一点接地故障。发电机 励磁回路的一点接地是比较常见的故障不会形成电流通路，所以对发电机无直接 危害，但发生一点接地后，励磁回路对地电压升高，可能导致第二点接地。励磁 回路两点接地后构成短路电流通路， 可能烧坏转子绕组和铁芯。由于部分励磁绕 组被短接，破坏了气隙磁场的对称性，引起机组振动，特别是多极机振动更严重。 此外，转子两点接地还

23、可能使汽轮发电机组的轴系统和汽缸磁化。因此要安装发电机励磁回路保护。通常1MW以上的水轮发电机只装设励磁 回路一点接地保护，并动作于信号，以便安排停机。1MW以下的水轮发电机宜装设定期检测装置。对于100MW以下的汽轮发电机，一点接地故障采用定期检 测装置，发生一点接地后，再投入两点接地保护装置，带时限动作于停机。转子 水内冷或100MW及以上的汽轮发电机应装励磁回路一点接地保护装置（带时限动作于信号）和两点接地保护装置（带时限动作于停机）。711发电机的过负荷保护分为哪几种？答：发电机过负荷保护有：（1）定子过负荷保护；（2）励磁绕组过负荷保护（3） 转子表面负序过负荷保护（负序电流保护）。

24、1 定子过负荷保护发电机定子绕组通过的电流和允许电流的持续时间成为反时限的关系。如图 710所示，即电流I越大，允许时间T越短图7 10题711发电机定子绕组通过负荷电流和允许持续时间的关系曲线因此大型发电机的过负荷保护应采用具有反时限特性的继电器。保护装置采用三相式接线，动作时作用于跳闸。对于定子绕组非直接冷却的中小容量的发电机，由于模拟定子发热特性的反时限继电器太复杂，通常采用接于一相电流的过负荷保护。如图 711所示。过 负荷保护由一个电流继电器 KA和一个时间继电器KT组成，动作于发信号。 发电机定时限过负荷保护的整定值按发电机额定电流1.24倍整定，即1 op1.241 N.G(7

25、20)图711题711发电机定时限过负荷保护原理接线图保护动作时限比发电机过电流保护的动作时限大一时限级差，一般整定10s左右，以防止发电机外部短路的过负荷保护误动作。对于定子绕组为直接冷却且过负荷能力较低（例如过负荷能力低于1.5倍Ing，过负荷时间不超过60S）的发电机过负荷保护可采用定时限和反时限两部分构成。定时限部分作用于信号，有条件时也可以作用于减负荷。 反时限部分作 用于解列或程序跳闸。2、励磁绕组过负荷保护当发电机励磁系统故障或强励磁时间过长时，转子的励磁回路都有可能过负 荷。采用半导体励磁系统的发电机由于半导体元件易出现故障，转子过负荷的机会比直流励磁机多。大容量发电机的转子绕

26、组一般采用氢或水直接内冷，绕组导线所取电流密度较高，线径相对较小，因而允许过负荷时间很短。如国内生产的 一些机组在二倍额定励磁电流时仅允许运行 20S,值班人员在这样短时间内处理 好励磁绕组过负荷问题是困难的。因此，行业标准规定：容量100MW及以上采用半导体励磁的发电机，应装设励磁绕组过负荷保护。励磁绕组过负荷保护宜采用反时限特性， 通常利用直流互感器（其工作原理 同磁放大器相似）作为转子励磁绕组电流的检测元件，利用半导体电路或微机软 件形成所需要的反时限特性。行业标准规定：对于300MW以下，采用半导体励磁系统的发电机，可装设 定时限的励磁绕组过负荷保护，保护装置带时限动作于信号和降低励磁

27、电流， 对 300MW及以上发电机，励磁绕组过负荷保护可由定时限和反时限两部分组成。 定时限部分动作电流按正常运行最大励磁电流下能可靠返回条件整定，带时限动作于信号，并动作于降低励磁电流。反时限部分作用于解列灭磁。3、转子表层负序过负荷保护当电力系统三相负荷不对称（如由电气机车、电弧炉等单相设备造成）或非 全相运行，或发生外部不对称短路时，发电机定子绕组将流过负序电流。 负序电 流产生负序旋转磁场，由于该磁场旋转方向和转子转动方向相反， 它相对于转子 的速度为两倍同步转速，因而在转子中感应出两倍工频（100Hz）的电流。由于 转子深部感抗大，此电流只能在转子表面流通，将使转子损耗增大，引起转子

28、过 热。因此电流流过槽楔与大小齿间的接触表面， 转子本体和套箍间的接触表面时， 将会引起局部高温，甚至可能使转子护环松脱，造成发电机的重大故障，因此， 为防止发电机转子遭受负序电流的损坏，需要装设转子表层负序过负荷保护。发电机转子发热量的大小与流经发电机的负序电流的平方及其持续时间成 正比。假设发电机转子不向周围散热，则在这个最严重条件下，发电机可以承受 的负序电流平方和电流持续时间乘积对不同型式和不同冷却方式的发电机来说 是一个常数，即l：t A(7-21)式中I 2 负序电流和发电机额定电流的比值；t 负序电流持续时间；A耐热常数，由厂家提供，其数值和发电机的型式及冷却方式有关对于发电机转

29、子表层的负荷保护，行业标准规定，50MW及以上，A 10的发电机，应装设定时限负序过负荷保护，保护装置的动作电流按躲过发电机长期 允许的负序过电流值和躲过最大负荷下负序电流滤过器的不平衡电流整定，保护带时限动作于信号。定时限过负荷保护和负序过电流保护组合在一起。 行业标准 还规定100MW及以上，A1,发电机就可能遭受过励磁的危害。发电机过励磁时，铁芯磁密过分增大，使铁芯饱和，铁 芯饱和后，铁损增加， 使铁芯温度上升。铁芯饱和后还会使磁场扩散到周围空间， 使漏磁场增强。靠近 铁芯的绕组导线和其他金属构件， 由于漏磁场产生涡流损耗。 铁芯饱和后谐波磁 密度增强， 而涡流损耗与谐波磁密的频率的平方

30、成正比， 因此附加损耗增大， 并 使这些部位发热， 引起高温， 严重时会造成局部变形和损伤周围的绝缘介质。 过 励磁还会使铁芯背部漏磁场增强。 背部漏磁场也是一个交变磁场。 处于这一交变 漏磁场中的定位筋， 和定子绕组的线棒类似， 将感应出电势。 相邻定位筋中的感 应电势存在相角差，通过定子铁芯构成闭合回路，流通电流。正常情况下。定子 铁芯背部漏磁小，定位筋中感应电势也小， 故通过定位筋和铁芯的电流也比较小。 过电压时， 定子背部漏磁通急剧增大， 从而使定位筋和铁芯中电流急剧增加， 在 定位筋附近的部位，电流密度很大，将引起局部过热，电压越高，时间越长，局 部过热越严重， 甚至造成局部烧伤。

31、如果定位筋和定子铁芯接触不良， 在接触面 上还可能出现火花放电。这对于氢冷发电机，后果可能严重。大型发电机由于纵轴电抗 Xd 较大，即单位面积的磁通较大，故过励磁现象 比中小型发电机要严重。我国行业标准规定， 300MW 及以上的发电机，应装设过励磁保护。 发电机具有一定的耐受过励磁的能力，其允许过励磁时间随过励磁倍数 n 升高而下降， 两者不成线性关系， 在同一过励磁倍数下， 允许发电机持续运行时 间 t 和额定磁密 BN ,饱和磁密 Bsat 的大小及磁化曲线的形状有密切关系， BN 越接近 Bsat ，磁化曲线饱和段的斜率越小，则在同一个过励磁倍数n 下，允许发电机持续运行时间越短。为使

32、过励磁保护能有效地在发电机过励磁运行时保护发电机， 保护应具有反 时限特性， 且保护特性要和发电机的过励磁倍数曲线相配合， 即继电器特性曲线 紧随过励磁倍数曲线下降。 这样当发电机过励磁运行时， 保护会以稍小于允许发 电机过励磁运行时间断开发电机， 即保证发电机安全， 又不会在发电机过励磁运 行尚未危及发电机安全时，过早地切除发电机。由于铁芯饱和非线性和铁芯材料及工艺上的差别，使发电机过励磁特性各 异，给过励磁保护增添了困难。 因此， 发电机过励磁保护采用两段定时限过励磁 保护。保护装置由低定值和高定值两部分组成。 低定值部分带时限动作于信号和 降低励磁电流。高定值部分动作于解列、灭磁或程序跳

33、闸。汽轮发电机装设了过励磁保护，可不再装设过电压保护。7-13已知发电机型号为QFSN-300-2 ,额定容量Pn 300MW ,额定电压Un 18kV，额定电流11320A，功率因数cos 0.85，效率 98.645，发电机暂态电抗 Xd(%)31.93，次暂态电抗 Xd(%) 19.15，同步电抗 Xd(%) 236.35已知 KTA 2400， KTV 200 。要求； 1 、试用用下抛园特性元件构成失磁保护的 整定计算，并绘出失磁保护动作特性。2、发电机采用 BCD-25 型差动继电器构成比率制动的纵联差动保护，试 进行整定计算， 并绘出纵差保护比率制动特性曲线 (提示制动系数整定的

34、范围有 0.2、0.35、0.6)解：略7-14已知发电机型号为QFSN-600-2,额定容量PN 600MW ,额定电压Un 20kV，额定电流19245A，功率因数cos 0.9，效率 98.77，发电机瞬变电抗Xd（%） 25.88，次暂态电抗Xd（%） 21.779，同步电抗Xd（%） 208.58已知Kta 4000，Ktv 200。要求；1、试用用下抛园特性元件构成失磁保护的 整定计算，并绘出失磁保护动作特性。2、发电机采用BCD-25型差动继电器构成比率制动的纵联差动保护，试 进行整定计算，并绘出纵差保护比率制动特性曲线（提示制动系数整定的范围有0.2、0.35、0.6）解：略7

35、-15 已知发电机容量为 25MW,cos =0.8额定电压为 6.3kV, Xd =0.122,X2 =0.149, 假定发电机未与系统并联运行，试对发电机的 BCH-2型差动保护整定计算（即 求 Iop.r、Wd、Wb、K（2）S.min）.解：1求发电机额定电流及出口最大三相短路电流，取基准容量和基准电流为250.8I d I NG31.25MVASd 31.253U ng 6.32864A发电机次暂态电势Ed为EdU e IdXdSin11 0.122 0.61.0732于是，发电机出口短路时次暂态短路电流的周期分量为Id.max 号1d2864 25.19 KA此处算出的I K3ma

36、x比取Ed =1时略大2求动作电流值（1）按躲过最大不平衡电流条件I opKrel I unb.max3KrelKstKnpKerrIK.max 1.3 0.5 1 0.1 25.19 1.637KA 1673A式中 Krel 可靠系数，取1.3；Knp 非周期分量系数，取1；Kst TA的同型系数，取0.5;Kerr TA的误差，取0.1（2）按躲过电流互感器二次回路断线时误动作条件取最大负荷电流为发电机 额定电流。I op K rel I L.max K rel I NG 匸328643723 A取上述二条件中最大值者，即lop 3723A，流入差动继电器的动作电流为Kcon I op 1

37、 3723Iop.rKta3000 5 6.2A3确定BCH 2型继电器各绕组匝数 差动绕组的匝数为ANWop Zop.r辽/ 9.68匝6.2取 Wd.set 8 匝，Wb1 匝，Wop.set 8 1 9 匝1 K .minKs.min动作电流整定值为：IIk2op.r.set60 6.67A94灵敏系数校验因只考虑单机运行（题设条件）故最小短路电流为匕E-2 E.3 1.0732Id TX22864 1.07322864 7.2 286417858A0.14920.1492I K .minKTAI opr.set1785817858 4.46 f 2满足要求600 6.6740027-1

38、6发电机额定参数及其差动保护用电流互感器变比等已知数同11 13题，发电机采用图712所示高灵敏接线的BCH-2（DCD 2）型纵差动保护，试对该保 护进行整定计算。假设系统最小运行方式下发电机的等值阻抗大于发电机的正序 阻抗。rLF-疔叭 烬“ KIKHH图7-12高灵敏接线的发电机纵差保护原理接线图Wd.a、Wd.b、Wd.c Wb.a、Wb.b Wb. c分别为每相BCH-2型差动继电器的差动绕 组和平衡绕组；KI 断线监视继电器解：已知发电机额定容量为25MW，cos 0.8,Ung 6.3KV,Xd 0.122, X? 0.149, a 35，求高灵敏接线的BCH 2型纵差动保护整定

39、1 求发电机额定电流及出口最大三相短路电流。计算结果同题712 (略)2 求差动继电器动作电流，确定各绕组匝数(1) 按TA二次回路断线时未断线相保护不误动作条件确定平衡绕组匝数WbANKrel 1 NG61 1 2864/-/611.4 匝I取整定匝数，Wb.set11匝(2) 求差动绕组匝数及其动作电流ANWdWb.set 2Wb.set2 1122 匝Krel I NG按实有抽头，取差动绕组整定匝数 Wd.set 2匝差动绕组动作电流Iop.r證20 3A(3) 按TA二次回路断线时断线相保护不误动条件校验： 在负荷电流作用下，断线相差动继电器中磁势为F Ing Wd.set WLet2

40、864 2 1142.96p 6 满足要求600(4) 按躲开外部短路不平衡电流条件校验动作电流3 .5 1 X 25.19 10362.73 p 3A满足要求3.灵敏系数校验按系统最小运行方式机端两相短路电流进行校验2K .min0.866 1.0730.149286419.640A折算到二次侧继电器电流ir2 土mn 逻46 27.74AKta 600灵敏系数 KsL 227749.25可见，灵敏性比题11-13结果提高一倍多。7-17在额定电压10.5KV的发电机上装设负序电流保护， 并附有单相式低电压过 电流保护其接线图如11 13所示。发电机允许长期流过负序电流一般为发电机额定电流1

41、0%。当负序电流等于发电机额定电流50%时，保护应动作于跳闸。发电机电压母线上接有两台变压器，其后备保护（电流保护）的时间分别为右出,正常时可能长期出现的负序电流I=40A,负序电流滤过器的不平衡电流折算到 一次侧为发电机额定电流的5%,发电机由构造形式和材料决定的耐热系数A=30,可靠系数Krel 1.2，返回系数Kre =0.85,时限阶段厶t=0.5s，发电机额定容量 20MVA,电流互感器变比1500/5，变压器后备保护的动作时间 右=1.2s,t2 =1.4s.图713题7-17单相式低电压启动过电流保护原理接线解：发电机额定电流为1 NGSNG20 1033 10.51100A负序

42、电流滤过器一次不平衡电流为lunb 0.05Ing 0.05 110055A在最不利的情况下，&Unb和&2 （长期出现的负序电流）为同相，保护在两 者之和的作用下应该不动作，故动作于信号的负序过电流保护的启动电流应为Ki 2lopi 邑 Iunb I255 40134AK re0.85由题设条件可知，启动电流应大于发电机长期允许负序电流即 lop1 0.1ING 0.1 1100 110A取二者中大值者作为保护动作电流，故较灵敏继电器1KA的动作值为Kta 300根据题设条件，动作于跳闸的不灵敏的继电器2KA动作电流应为1 op 2 r0.51 ng 0.5 1100Kta 3001.83A

43、或按转子允许发热条件,12动作电流标幺值应为-也型 0.447A即Iop2r lop 2 NG O 1100 1.83A,与题设条件结果相同0P op2 Kta300作用于跳闸的时间继电器 3KT整定与变压器后备保护动作时间中最长者tn.max 12 1.4s相配合，故 t3 tn.maxt 1.4 0.5 1.9s作用于信号的时间继电器2KT，在外部短路时不动作，因此它的整定值在 原则上应该比上述动作于跳闸的时间t3再大1: 2 t，在此取一个t，故t2 t3t 1.9 0.5 2.4s实际上动作于信号的时间一般整定都较长，可取10s。718为保证发电机负序电流保护在对称故障时动作，在该保护

44、中设置单相式低电压启动过电流保护（图713中1KA,1KV,1KT,1KM ）已知电压继电器1KV的返回系数Kre =1.2，电流继电器1KA的返回系数Kre =0.85,可靠系数 J =1.2,另夕卜 假定外部故障切除 后，负荷 电动机自启动过 程中发电机 的线电 压残余值Urem 7.5KV，其他计算所需数据同7 17题计算结果。求该低压启动过电流保 护的动作电流lop，动作电压Uop，动作时间t.解：由上题求解结果（略），发电机额定电流Ing 1100A，故电流元件动作电流为 lop -KreLING 丄2 1100 1550A p Kre 0.851KV能可靠电压元件整定应保证在故障切

45、除后，残余电压作用下，继电器 返回，即UopUmK kre rel7.51.2 1.25.2 KV时间继电器1KT的整定同2KT （参见习题7-17）第8母线保护思考题及习题解答8-1简述判别母线故障的基本方法。答：判别母线故障有三个原则。1、在母线上发生故障时，所有与母线连接的元件都向故障点提供短路电流。2、在正常运行时以及母线以外故障，母线上所有连接元件中和，流入的电 流和流出的电流相等。3、从每个连接元件中电流相位来看，在正常运行和母线外部故障时，至少有一个元件的电流相位和其余元件电流相位相反。而当母线故障时，除电流等于 零的元件，其他元件中的电流相位都相同。8-2什么是母线完全电流差动

46、保护？答：母线完全电流差动保护属于低阻抗型差动保护，差动回路电流继电器阻抗很小，在母线内部故障时，电流互感器负荷小，二次电压低，因而饱和度低，误差 小。无论单母线母线完全电流差动保护或双母线完全电流差动保护，都可以用判别母线故障的三个原则判别故障。8-3简述母线保护的装设原则。答：母线保护方式有两种，一种是利用供电元件的保护切除母线故障，另一种是采用专用母线保护。继电保护和安全自动装置技术规程规定，下列情况应装设专用的母线保护（1）对110KV及以上的双母线和分段单母线， 为了保证有选择性地切除任一故障。(2) 110KV及以上单母线，重要发电厂或110KV以上重要变电所的3566KV 母线，

47、按电力系统稳定性要求和保证母线电压要求， 需要快速切除母线上的故障。(3) 3566KV电力网中主要变电所的 3566KV双母线或分段单母线，当 在母线或分段断路器上装设解列装置和其它自动装置后， 仍不满足电力系统安全 运行的要求时。(4) 对于发电厂和变电所的110KV分段母线或并列运行的双母线， 必须快 速而有选择地切除一段或一组母线上的故障或线路断路器不允许切除线路电抗器前的短路时。母线专用保护应该具有足够的灵敏性和可靠性。对中性点直接接地电网，母 线保护采用三相式接线，以反映相间和单相接地短路；对中性点非直接接地电网， 母线保护采用两相式接线，只需反映相间短路。8-4分布简述高阻抗、中

48、阻抗、低阻抗母线差动保护的工作原理。答：母线的电流差动保护接于差动回路的电流继电器阻抗很小，在内部故障时， 电流互感器的负荷小、二次电压低，因而饱和度低，误差小。这种母线差动保护 都是低阻抗型，所以也称为低阻抗型母线差动保护。 在各元件电流互感器电流比 相等的差动保护回路中，用高阻抗(2.57.5kQ)电压继电器作为执行元件，构 成母线的电压差动保护。也称为高阻抗母线电压保护。同理，差动回路用阻抗大 于低阻抗而小于高阻抗的继电器构成的差动保护便称为中阻抗母线差动保护。85双母线同时运行时，母线保护可以依据那些原理来判断故障母线？答：双母线同时运行时，母线保护可以依据元件固定连接的双母线安全电流

49、差动 保护原理和母线电流相位比较式母线差动保护原理来判断故障母线。86试述母线不完全差动保护的工作原理？答：不完全差动电流保护通常用做发电厂或大容量变电站610KV母线保护。通常采用两相式接线，两段电流保护构成。保护原理接线图如图12 1所示。图 中仅对端有电源的连接元件上装设电流互感器，即发电机、变压器、分段断路器及母联断路器上装设。有时也装设在厂用变压器上。这些电流互感器型号与变比 均相同。二次绕组按照环流法原理连接，电流继电器1KA,2KA和电流互感器二次绕组并联。由于这种保护的电流互感器不是在与所有母线连接的原件上装设。 因此称为不完全差动电流保护。+1KAELIKM-CZO上唏磅t*

50、 跳 3QF厂+琏4QF 氷科m IXF112flnkrQn毗IQK令4QF图 8-1 母线不完全差动保护的工作原理接线图1KA 为电流速断保护。其动作电流按躲过线路电抗器后短路选择且出线具 有延时过流保护时， 电流速断作成不带时限的。 如图 121 所示， 如果出线断路 器容量按线路电抗器前短路选择， 且线路上除装设延时过流保护外， 还装设了快 速动作的保护装置， 则电流速断保护作成带时限的， 其时限比线路快速动作的保 护装置大一个时限及差厶t,以防止线路电抗器后发生短路时误动作。图中 2KA 为过电流保护。由于正常运行时流过差动回路的电流等于未接入 差动保护的所有连接元件的负荷电流之和,

51、故过电流保护动作电流需躲过上述可 能最大的负荷电流之和来整定。 过流保护的动作时限比出线保护装置的最大动作 时限大一个时限极差 t。过电流保护用做母线的后备保护以及引出线路的后备 保护。不完全差动电流保护工作原理如下：当母线或线路电抗器前发生短路时, 电流速断保护动作。 即电流继电器 1KA 动作,经信号继电器 1KS 启动跳闸继电器 1KM,2KM, 从而跳开除发电机外的所 有供电元件的断路器。 速断保护不断开发电机且考虑故障发生在出线的断路器和 电抗器之间时, 断开除发电机外的所有供电元件后将使故障电流大为减少, 从而 可以使断路器按电抗器后短路选择的线路过流保护动作切除故障, 而发电机仍

52、可 带着母线上的其他负荷继续运行, 这样可以提高供电的可靠性。 接线图也考虑到 运行的灵活性, 当需要发电机断路器由速断保护切除时, 只要合上连接片 XB12, 并断开XB11即可。图12 1中1SM 2SM为测试转换开关。当供电元件（发电机变压器） 内部短路或变压器高压侧电网短路时, 由于差 动回路仅流过不平衡电流,所以速断和过电流保护不会动作。当在出线电抗器后线路上发生短路时,电流速断保护不会动作,而过电流保 护可以动作。如果出线保护或断路器拒动,电流继电器 2KA 启动后,将启动 1KT,2KT ,经预定时限后, 1KT 触点闭合,经信号继电器 2KS 启动跳闸继电器 1KM,2KM ,

53、跳开除发电机断路器外的所有供电元件的断路器。如此时故障仍未 切除,则待时间继电器 2KT 触点闭合后, 将发电机断路器断开。 时间继电器 2KT 较时间继电器1KT的动作时限大一时限极差 t,这样整定是考虑尽量不切除发 电机,让发电机带着母线上的其它负荷继续运行。87 元件固定连接的双母线电流差动保护,当元件固定连接破坏后,母线保护 如何动作？ 答：固定连接方式破坏时由于差动保护的二次回路不能随着一次元件进行切换, 所以流过差动继电器 1KD,2KD,3KD 的电流将随着变化。如图 122所示,线路 2 自母线 I 经倒闸操作切换到母线 II 后发生外部故障时电流分布。图82题8-7固定连接破

54、坏后外部故障时电流分布图由图可知，此时选择元件1KD,2KD中都有电流流过，因此1KD,2KD都可能动 作，但启动元件3KD中没有故障电流流过，不动作，所以可以防止外部故障时 保护误动作。固定连接破坏后内部故障时电流分布如图 83所示，此时启动元件3KD中 流过全部短路电流，而选择元件1KD,2KD仅流过部分故障电流，因此启动元件 3KD动作，选择元件1KD,2KD也会同时动作，无选择性的地把两组母线上的元 件切除。为了避免流过1KD,2KD的电流过小，以至选择元件不能可靠地动作， 而使故障母线上连接元件不能切除，特在固定连接方式破坏时投入刀闸开关S，把选择元件1KD,2KD的触点短接。这样启

55、动元件3KD动作时就能将两侧母线上 连接元件无选择性的切除。WLI】ICDni LJWL2 M3 WL4图83题8-7固定连接破坏后内部故障时电流分布8-8电流比相式母线保护当母线外部故障和内部故障时，小母线上的波形分别如何变化？保护如何动作？答：现以两个连接元件的母线为例说明电流比相式母线保护的工作原理。如图8 4所示，当正常运行或外部故障时，流进母线的电流 &和流出母线的电流&大小相等，相位差180度，而在内部故障时&, &都流进母线，两电流相位相同电流&、&经过电流互感器的变换，二次电流&、&输入中间电流变换器1UA,2UA的一次绕组，中间变流器的二次电流在其负载电阻上的电压降落造成二次

56、电压， 如图8-5所示。中间变流器1UA,2UA的二次输出电压分为两组，分别经二极 V9,V10,V11,V12半波整流，接至小母线1,2,3上。小母线输出再接至相位比较元 件。下面分析母线外部故障和内部故障时，小母线的波形变化在正常运行和外部故障时&、&相位相差180o，&、&在相位上也相差180o， 在小母线1, 2上呈现连续的负半波波形，如图86所示，因此比相元件没有输 出保护不会动作于跳闸。当母线内部故障时，&、&相位相同&、&相位也相同，所以在小母线1, 2保护动上呈现相同的负半波波形，如图12 7所示，所以一次比相元件有输出, 作于跳闸。图8-4题8-5母线故障时电流分布(a)母线

57、外部故障；(b)母线内部故障2 3图8-5题12-5电流比相式母线保护原理接线图图8-6母线外部故障时UA 一次侧和二次侧的波形图II和/X zi V V ;C C 6A Ai 1A 小母绘1上的电压脏带C C VII整说籽披阳C C a小匕的电点淀形(bl图8-7母线内部故障时UA 一次侧和二次侧的波形图8-9按照图8-8说明母联电流相位比较式母线差动保护的原理。答：图12-8保护装置工作原理是基于比较母联断路器回路中电流相位和母线完 全电流总差动回路中电流相位来选择故障母线的。在一定运行方式，无论哪一组母线短路，流过差动回路的电流相位恒定，而流过母联回路的电流，在I母线上短路时与在II母线

58、上短路时的相位有180。变化。若以电流从II母线流向I母线为 母联回路电流的正方向，则I母线短路时母联回路电流与差动回路电流相位相同， II母线短路时母联回路电流与差动回路电流相位差 180。因此，可以通过比较这 两个电流的相位来选择故障母线， 无论母线运行方式如何改变，只要每组母线上 有一个电源支路，母线短路时有短路电流通过母联回路，保护都不会失去选择性。 该保护装置主要由启动元件和选择元件组成。启动元件是一个接在差动回路的差 动继电器KD，它在母线保护范围内部故障时动作，而在母线保护范围外部故障 时不动作。用他可以防止外部故障时保护误动作。选择元件KPC是一个电流相位比较继电器，它的两组绕组 9- 16和12- 13分别接入差电流和母线联络断路 器的电流。它比较两电流的相位而动作。实际上它是一个最大灵敏角为0。和