庙冲铁矿工程地质勘察报告

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1、湖南三安矿业有限责任公司庙冲铁矿关市230万吨选矿厂岩 土 工 程 勘 察 报 告1、前言1.1任务来源受湖南三安矿业有限责任公司的委托，我院承担了其拟建的庙冲铁矿关市230万吨选矿厂施工图设计阶段岩土工程勘察任务，以便为拟建物的设计提供可靠的岩土工程设计依据。1.2拟建工程概况拟建工程地处湖南省衡阳市衡阳县关市乡庙冲铁矿。厂区占地面积为宽约400 m ，长约560m（见图1-1）。根据中冶长天国际工程有限责任公司提供的勘察委托任务书，拟建工程主要建（构）筑物情况详见表1。主要建（构）筑物情况表 表1序号建（构）筑物名称设计地坪标高（米）层数高度（米）安全等级结构类型对地基变形敏感程度基础型式

2、基础埋深（m）基顶荷载标准组合1粗破碎车间340.003地上14m；地下4m乙框排架敏感整体基础4.8250kpa2中细碎车间340.00323.00乙框架敏感独基2.5300kpa3筛分车间340.00315.00乙框排架敏感独基2.5250kpa4磨矿仓328.00224.00乙12筒仓敏感2.5350kpa5主厂房317.00422.00乙框排架敏感2.5250kpa6精矿仓和精矿过滤车间292.001；318.5；18.0乙框排架敏感3.0300kpa7药剂制备间328.00112.00乙框架敏感2.0250kpa81号转运站347.00313.5丙框架一般独基2.0200kpa92号

3、转运站328.00317.5丙框架一般独基2.0200kpa10一段脱泥浓缩池（28m）及泵房312.00乙特构敏感独基条基11.0200kpa11二段脱泥浓缩池（28m）及泵房312.00乙特构敏感独基条基11.0200kpa12三段脱泥浓缩池（28m）及泵房302.00乙特构敏感独基条基10.0200kpa13四段脱泥浓缩池（28m）及泵房312.00乙特构敏感独基条基10.0200kpa14中矿浓缩池（30m）及泵房302.00乙特构敏感独基条基10.5200kpa15精矿浓缩池（42m）及泵房292.00丙特构敏感独基条基10.5200kpa16尾矿浓缩池及泵房283.00乙特构敏感独

4、基条基10.5200kpa17脱泥浓缩池及泵房292.00乙特构敏感独基条基10.5200kpa18高水池及泵房387.30乙特构敏感独基条基4.0200kpa19通廊丙特构一般独基1.5200kpa1.3勘察目的和依据的技术标准1.3.1 勘察目的1）查明建筑物范围内岩土层分布、深度、厚度、均匀性及岩土的物理力学性质，对地基承载力作出评价，提供施工图设计依据；2）查明建筑场地内有无不良地质现象，并提出整治方案及建议，对场地的稳定性及适宜性作出评价；3）查明地下水埋藏条件及对建筑材料的腐蚀性；4）判定岩土体及地下水在建筑施工中可能产生的变化及影响，并提出防治建议；5）提供建（构）筑物及设备基础

5、类型的选择及建议。1.3.2 勘察依据的技术标准1）岩土工程勘察规范（GB50021-2001）；2）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；3）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；4）建筑抗震设计规范（GB50011-2001）；5）建筑边坡工程技术规范（GB 50330-2002）；6）高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）；7）建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）；8）建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）；9）土工试验方法标准（GB50123-1999）；10）工程地质钻探规程（DZ/T 0017-1991）；11）工程地质勘察委托任务书。1.4勘

6、察方法和勘察工作布置1.4.1勘察方法本工程勘察手段主要采用取芯钻探、室内土工试验、现场标准贯入试验、重型动力触探试验等勘察方法进行。其中钻探设备采用9台XY-100型油压工程钻机，进行全孔取芯钻探。对粘性土采取原状土样进行室内土工试验并进行标准贯入试验综合评价其强度、压缩性等，对全风化、强风化岩采用标准贯入试验评价地基土均匀性、密实性及强度。土试样采用厚壁敞口取土器用重锤少击法采取，土样级别为级，土工试验按土工试验方法标准（GB50123-1999）执行，原位测试采用自动脱钩自由落锤法进行，锤重63.50kg，原位测试设备、方法均符合要求。1.4.2工作量布置根据中冶长天国际工程有限责任公司

7、提供的钻探点布置图及建设方提供的补充意见书，并依据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第4.1.15第4.1.19条的规定，该场地共布置钻孔174个，因部分场地尚不具备施工条件，有26个钻孔未施工，待条件具备时再补钻。本次勘探实际施工钻孔148个，其中技术孔50个，一般孔98个。勘探点主要沿拟建建筑的角点及周边布置，孔间距1035m 。本次勘探点放样是以建设方提供的控制点GPS12（376010.170；2978600.659；357.88）、GPS13（376208.371；2978432.304；364.13）为坐标及高程引测点，采用全站仪施放各勘探点并测得其孔口标高。1.4.3工

8、作进程及完成工作量我院于2008年12月10日开始先后派出9台XY-100型工程钻机进场施工，于1月13日结束野外勘探作业转入室内资料整理阶段，共完成勘察工作量见表3。 勘 察 完成工 作 量 表 表3项 目计量单位工 作 量钻 孔m /个2973.70/148标准贯入试验次189重型(II)动力触探试验m5.40土样原状样件50扰动样件/水 样件2水位观测次148测量定点点1481.4.4 勘察质量评述本次勘察工作严格按照“事先指导、中间检查、成果审校”的质量管理程序进行。勘察工作布置是在充分了解拟建工程概况、勘察目的任务及要求的基础上进行。野外钻探作业符合有关操作规程，地层划分准确，勘探深

9、度合理。所进行的现场原位测试及室内土工试验符合规范及强制性标准条文要求，数据真实可靠。成果资料整理采用理正工程地质勘察CAD6.5软件，数据统计方法符合规范要求，图件编制美观规范，报告中建议的地基基础方案安全合理，提供的土层设计参数合理有据，可作为拟建工程施工图设计参考。2、场地工程地质及水文地质条件 2.1区域地质构造 拟建场地位于扬子准地台江南台隆湘中褶皱区南部关帝庙复式岩体南西侧，祁阳“山”字型构造东南翼内侧，关帝庙穹窿四周依次出露地层有震旦系、寒武系、奥陶系、泥盆系二叠系，穹隆东侧为衡阳盆地白垩系红盆覆盖，穹窿轴向北西280290，长50km，宽30km。关帝庙岩体沿穹隆核部侵入。界牌

10、祁东深断裂呈北北东向通过本区东南侧，区域构造、岩浆活动发育。本区经历了加里东、印支、燕山等几次大的构造运动，断裂褶皱发育，造成了本区复杂的构造痕迹。区内断裂以近EW、NNE、NNW向构造为主，区域上未见大的活动性断裂构造带通过，场地稳定。2.2自然地理条件工作区属低山丘陵区，西南高，东北低，海拔标高240450m，地形切割厉害，最大相对高差210m，山谷多呈“V”字形。山陡坡急，山坡坡度多在1525。局部形成陡坎。植被欠发育。区内水系不甚发育，多为山间溪沟。工作区属亚热带温湿季风性气候，四季分明。年平均气温1820，最高40，最低-7.7。年降雨量达1372.38mm，雨水多集中在46月。2.

11、3地层岩性根据钻探揭露，拟建场地上覆土层主要为第四系人工填土（Q4ml）及第四系残积层(Q4el)，基岩为加里东期中粗粒花岗岩（51）。现自上而下分述如下：1素填土（Q4ml）：黄褐色，松散，稍湿，主要由粘性土及石英颗粒组成，为新近填土，未完成自重固结。该层分布较广，厚度0.6018.20m。2杂填土（Q4ml）：杂色，松散，稍湿，主要由粘性土及碎砖头等建筑垃圾组成。该层仅分布于CK109中,厚度0.70m。3冲填土（Q4al）：褐色，松散，湿，主要由粘性土及石英颗粒组成，为新近填土，未完成自重固结。该层仅分布于CK167、CK168中，厚度0.502.50m。4耕土（Q4ml）：灰褐色、褐色

12、，松散，湿，主要由粘性土组成，含大量植物根系。该层局部分布，厚度0.80m左右。淤泥（Q4h）：灰黑色，软塑，饱和，主要由粘粒组成，含大量石英颗粒及腐植质，有腥味。该层局部分布，厚度0.603.30m。碎石土（Q4al+pl）：冲洪积成因，灰褐色，黄褐色，稍密，稍湿，主要由碎石、角砾及粘性土组成，土质不均匀，碎石及角砾含量变化大，一般25%60%，砾径220cm，最大达1m以上，次棱角状，花岗质，粘性土充填。该层主要沿冲沟分布，厚度1.7017.50m。1粉质粘土(Q3el)：为第四系残积土，红褐色，硬塑，稍湿。主要由粉粒及粘粒组成，含5%的石英质砂，土芯切面较光滑，无摇振反应，干强度中等，韧

13、性中等。该层主要分布于矿山办公楼东北角CK169 CK174中，厚度2.105.20m。2砂质粘性土(Qel)：花岗岩残积土，红褐色，硬塑，稍湿。主要由粘性土组成，含20%25%的石英质砂，土芯切面较粗糙，无摇振反应，干强度一般，手捻有砂感。该层主要分布于场地东南角，厚度1.014.80m。1全风化花岗岩（51）：为印支期酸性侵入岩。灰白色，岩石强烈风化，原岩结构构造基本破坏，具母岩残余结构强度。岩芯呈土夹砂土状，遇水易崩解软化。该层全场分布，厚度1.017.30m。2强风化花岗岩（51）：为印支期酸性侵入岩。灰白色，岩石强烈风化，原岩结构构造大部分破坏，但仍可辨认。岩体风化裂隙发育，裂隙面见

14、大量褐红色铁锰质渲染。岩芯呈砂土状或砂夹碎块状，局部可见花岗岩球状风化现象。该层全场分布，厚度大多未揭穿，最大控制深度21.60m。3中风化花岗岩（51）：为印支期酸性侵入岩。灰白色，岩石中等风化，粗粒花岗结构，块状构造，风化裂隙较发育，岩芯较破碎，多呈碎块状或短柱状。岩质较硬，敲击声脆，为坚硬岩。该层全场分布，厚度未揭穿，最大控制深度12m。2.4岩土物理力学性质本次勘察通过室内土工试验、现场标准贯入试验等方法，综合评价土的物理力学性质。各岩土层的物理力学性质指标详见下表:土层物理力学指标参数统计表 表4项目土名指 标样本数范围值平均值标准差变异系数标准值备 注1粉质粘土含水量w(%)225

15、.027.026.0/密度(g/cm3)21.841.891.87/比重Gs22.752.75/孔隙比e20.8190.8980.859/液限WL(%)240.041.040.5/塑限Wp(%)225.025.0/液限指数IL(%)20 0.130.07/压缩系数a(Mpa-1)20.300.350.325/压缩模量Es(Mpa)25.306.05.65/内摩擦角(0)218.122.120.1/凝聚力C(kpa)213.118.015.6/2砂质粘性土含水量w(%)1818.033.026.13.5460.13627.6密度(g/cm3)181.801.941.880.0470.0251.8

16、6比重Gs182.702.732.720.01002.75孔隙比e180.701 0.9330.8250.0730.0890.856液限WL(%)1824.041.032.63.7610.11631.0塑限Wp(%)1816.032.024.63.5000.14223.2液限指数IL(%)180.000.380.190.1200.6340.24压缩系数a(Mpa-1)180.2600.4800.3520.0570.1630.376压缩模量Es(Mpa)183.906.905.160.8080.1574.82内摩擦角(0)1815.119.216.81.1110.06616.3凝聚力C(kpa)

17、185.211.57.81.8950.2437.01全风化花岗岩含水量w(%)3016.033.023.63.7480.15924.8密度(g/cm3)301.802.001.890.0450.0241.88比重Gs302.692.732.710.0100.0042.71孔隙比e300.6250.9170.7710.0770.1000.796液限WL(%)3022.039.030.04.2260.14128.7塑限Wp(%)3015.031.022.13.6190.16420.9液限指数IL(%)300.000.330.190.0990.5120.23压缩系数a(Mpa-1)300.2600.

18、5100.3620.0600.1660.381压缩模量Es(Mpa)303.506.804.880.7550.1554.64内摩擦角(0)3014.719.116.71.2540.07516.3凝聚力C(kpa)304.211.17.41.8410.2506.8 各主要土层原位测试统计参数表 表5岩土名称项 目标准贯入试验重型动力触探试验1粉质粘土2砂质粘性土1全风化花岗岩2强风化花岗岩碎石土统计数325496951范围值15.7 21.614.223.928.734.844.859.91.725.0平均值18.019.732.151.98.8标准差/2.2891.2023.2584.470变

19、异系数/0.1160.0270.0580.505标准值/1831507 室内岩石单轴抗压强度试验统计表 表6 指标岩土名称 岩石单轴抗压强度Raj(MPa)最大值最小值平均值标准差变异系数标准值样本数（个）3中风化花岗岩天然抗压强度F(MPa)89.5043.6073.03/33中风化花岗岩饱和抗压强度frc(MPa)100.2037.6065.3023.9250.36645.5562.5水文地质条件根据本次勘察结果，场地地下水类型主要为上层滞水，仅赋存于场地东北部沟谷底部的上部填土中，其渗透性较差，富水弱中等，接受大气降水补给，向地势低洼区排泄，水量受季节性影响较大。根据CK75、CK147

20、所取2件水样的分析结果（见附表），场地地下水水质类型为HCO3-/Ca2+.Mg2+型水，PH值为6.326.33，SO42-含量为613mg/L ，Cl-含量为7.238.67 mg/L，侵蚀性CO2为8.7810.98 mg/L。根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）有关标准判定，场地地下水在弱透水地层中对混凝土结构不具腐蚀性，对混凝土中的钢筋不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。2.6地震条件2.6.1、场地地震效应根据衡阳市地震史记载，本区历史上未发生过大于6级的地震，属弱震区，地震烈度为小于6度区。根据国家地震局颁布的中国地震动参数区划图（GB18306-2001），场区地震动峰

21、值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期T=0.35s，设计地震分组为第一组，可不必设防。2.6.2、场地类别划分根据现场勘察，按照建筑抗震设计规范（GB50011-2001）有关标准判定，场地土主要为中硬土，建筑场地类别为类。场地东北部地处非岩质陡坡及边坡的边缘，属对建筑抗震不利地段，其于均处于有利地段（见图1）。3.岩土工程分析评价与建议3.1场地稳定性和适宜性评价拟建场地地处山坡边缘，西南高，东北低，地形切割厉害，最大相对高差160m，冲沟发育。根据现场调查，目前存在的不良地质现象主要为泥石流，其主要沿原有冲沟自西南向东北方向贯穿场地西北部。其主要特征就是顺泥石流沟发育厚度1.7017.

22、50m，宽度大于100 m的松散至稍密状碎石土，碎石大小混杂，一般220cm，最大达1m以上，次棱角状，花岗质，粘性土充填，分选性较差。目前经过人工改造，泥石流沟已被人工填平，原始地貌形态已发生较大改变，不再具备引发大的泥石流的客观地质条件。但由于工程建设造成的大规模土方开挖，将可能导致新的水土流失现象。除此之外，场地范围内无可利用矿产资源，不存在采空区。场地周围无大型抽取地下水活动，因而开采地下水产生地面沉降的可能性低。根据区域地质构造、新构造运动和地震活动资料，场地及附近无活动性断裂构造通过。综上所述，该场地区域稳定性较好，基本适宜拟建物的建设，但工程建设时应高度重视水土流失问题，完善好地

23、表排水系统，对形成的建筑边坡应予积极防护，避免局部崩塌现象的发生。3.2水文地质条件评价场地大部分地段均无地下水，因此可不必考虑地下水对建筑物基础的影响。场地东北部沟谷底部的上部填土中含有少量上层滞水，根据所取2件水样的化验结果，根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）有关标准判定，场地地下水在弱透水地层中对混凝土结构不具腐蚀性，对混凝土中的钢筋不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。3.3主要岩土层工程力学评价1素填土（Q4ml）：为新近填土，结构松散，厚度不均匀，压缩性大，抗压强度低，不能作为拟建建（构）筑物基础持力层。2杂填土（Q4ml）：为新近填土，结构松散，分布局限，厚度不均匀，压缩

24、性大，抗压强度低，不能作为拟建建（构）筑物基础持力层。3冲填土（Q4al）：结构松散，分布局限，厚度不均匀，压缩性大，抗压强度低，不能作为拟建建（构）筑物基础持力层。4耕土（Q4ml）：结构松散，分布局限，厚度不均匀，压缩性大，抗压强度低，不能作为拟建建（构）筑物基础持力层。淤泥（Q4h）：软塑，压缩性大，抗压强度低，不能作为拟建建（构）筑物基础持力层。碎石土（Q4al+pl）：稍密，主要由碎石、角砾及粘性土组成，土质不均匀，空隙比大。根据重型动力触探试验结果（表5），该层重型动力触探修正后击数为1.725.0击，平均击数为8.8击，标准击数为7击，抗压强度较低，不宜作为重要的建（构）筑物基础

25、持力层。1粉质粘土(Q3el)：主要分布于矿山办公楼东北角，厚度2.105.20m，硬塑。根据土工试验结果（表4），该土的压缩系数平均值为0.325MPa-1，压缩模量平均值为5.65Mpa，为中等压缩性土。根据现场标准贯入试验统计结果（表5），其修正后击数为15.7 21.6击，平均击数为18.0击，力学强度一般，可作为拟建建（构）筑物的天然地基。2砂质粘性土(Qel)：主要分布于场地东南角，为花岗岩残积土，厚度1.014.80m，硬塑。根据土工试验结果（表4），该土的压缩系数平均值为0.352MPa-1，压缩模量平均值为5.16Mpa，为中等压缩性土。根据现场标准贯入试验统计结果（表5），

26、其修正后击数为14.2 23.9击，平均击数为19.7击，标准击数为18击，力学强度一般，可作为拟建建（构）筑物的天然地基。1全风化花岗岩（51）：全场分布，厚度1.017.30m，岩芯呈土夹砂土状，密实。根据土工试验结果（表4），该土的压缩系数平均值为0.362MPa-1，压缩模量平均值为4.88Mpa，为中等压缩性土。根据现场标准贯入试验统计结果（表5），其修正后击数为28.734.8击，平均值为32.1击，标准击数为31击，力学强度较高，可作为拟建建（构）筑物的基础持力层。2强风化花岗岩（51）：全场分布，厚度大。根据现场标准贯入试验统计结果（表5），其修正后击数为44.8 59.9击，

27、平均值为51.9击，标准击数为50击，力学强度较高，可作为拟建建（构）筑物的基础持力层。3中风化花岗岩（51）：粗粒花岗结构，块状构造，裂隙较发育，岩芯较破碎，多呈短柱状或碎块状，RQD为3060，基本质量等级为级。根据室内岩石单轴抗压强度试验结果，天然抗压强度值为43.6089.5 MPa，平均值为73.03MPa；饱和抗压强度值为37.6100.2MPa，平均值为65.30 MPa，标准值为45.55MPa。软化系数为0.89。属坚硬岩，物理力学性质好，承载力高，厚度大，层位稳定，是拟建建（构）筑物良好的桩基础持力层。3.4基础方案评价与持力层选择场地现有地面标高259395.10m，设计

28、地坪标高从264387.3m按310m高差共分多级。根据勘察结果，场地适宜作为基础持力层的土层主要有1粉质粘土、2砂质粘性土、1全风化花岗岩、2强风化花岗岩、3中风化花岗岩。根据场地工程地质条件，结合建筑物结构特点及荷载情况，建议基础方案见下表7。 推荐地基基础方案一览表 表7序号建（构）筑物及设备基础名称基础型式基础持力层基础埋深（m）参考剖面或钻孔1粗破碎车间整体基础2强风化花岗岩-4.801-12中细碎车间独立柱基-2.50待勘探3筛分车间桩基础2强风化花岗岩-12-152-2 ;3-34磨矿仓环形基础2强风化花岗岩-2.506-65主厂房桩基础2强风化花岗岩-8-228-8 ;9-9

29、;10-10;11-11;12-126精矿仓和精矿过滤车间桩基础2强风化花岗岩-9-2322-22;23-237药剂制备间桩基础2强风化花岗岩-8-184-4;5-581号转运站桩基础2强风化花岗岩-151-1 ;CK1292号转运站桩基础2强风化花岗岩-10.0-12.038-38; CK3910一段脱泥浓缩池（28m）及泵房独基;条基1全风化花岗岩；2强风化花岗岩-11.013-1311二段脱泥浓缩池（28m）及泵房独基;条基1全风化花岗岩；2强风化花岗岩-11.013-1312三段脱泥浓缩池（28m）及泵房独基;条基1全风化花岗岩；2强风化花岗岩-11.014-1413四段脱泥浓缩池（2

30、8m）及泵房独基;条基1全风化花岗岩；2强风化花岗岩-11.013-1314中矿浓缩池（30m）及泵房独基;条基1全风化花岗岩；2强风化花岗岩-10.514-1415精矿浓缩池（42m）及泵房独基;条基1全风化花岗岩-10.521-21;49-49; 19-19; 47-47161#尾矿浓缩池及泵房独基;条基1全风化花岗岩-10.527-27;55-552#尾矿浓缩池及泵房地基处理做独基或条基1全风化花岗岩-10.528-28;56-5617脱泥浓缩池及泵房地基处理做独基或条基1全风化花岗岩-10.548-4818高水池及泵房未勘探3.5岩土参数分析与选用3.5.1天然地基根据所采试样的室内土

31、工试验成果表及现场原位测试成果指标统计表，参考建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）及以往工程经验，拟建场地各主要土（岩）层的力学强度指标推荐如下表8： 天然地基主要土（岩）层物理力学指标推荐值 表8指标岩土名称天然地基承载力特征值fak（kPa）天然容重（kN/m3）压缩模量Es(MPa)内摩擦角 ()凝聚力c(kPa)碎石土150/1粉质粘土18018.75.6520.115.62砂质粘性土20018.64.8216.37.01全风化花岗岩25018.84.6416.36.82强风化花岗岩350/3中风化花岗岩5000/3.5.2桩基础 场地西北部沿原有冲沟自西南向东北方向发育一

32、条古泥石流沟。顺泥石流沟两侧发育厚度1.7017.50m，宽度大于100 m的松散至稍密状碎石土，碎石大小混杂，一般220cm，最大达1m以上，次棱角状，花岗质，粘性土充填，分选性较差，沿线拟建建（构）筑物基础需采用桩基础，考虑到沉管灌注桩穿过碎石土层很困难，因此建议采用人工挖孔桩较为适宜。根据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）及现场工程地质条件，推荐桩基础岩土设计参数建议值如下表9： 桩基础岩土设计参数建议值 表9 设计参数岩土名称挖孔桩桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩的极限端阻力特征值qpk(kPa)1素填土/3冲填土20/4耕土/淤泥/碎石土/1粉质粘土70/2砂质粘性土8

33、0/1全风化花岗岩8020002强风化花岗岩10025003中风化花岗岩岩石饱和单轴抗压强度标准值frc为45.55 MPa。3.6地基处理方案根据现场勘察，拟建的2#尾矿浓缩池及泵房（参考剖面28-28;56-56）、 脱泥浓缩池及泵房（参考剖面48-48）地基土靠东侧变差，设计基础底板以下有56 m的软弱土层，需进行地基处理。建议采用换填法进行处理，换填材料可采用级配良好的砂石，换填法施工及检测应严格按照建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）的相关要求进行。3.7基坑支护方案及基坑降水该工程有许多浓缩池等地下埋藏结构物，基底埋深在设计地坪以下10.5011.0m，工程施工时将形成大量

34、基坑。根据现场调查，按照建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）的有关标准判定，基坑侧壁安全等级为二级。基坑支护结构型式可采用放坡法或土钉墙。基坑开挖和监测应符合建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）的有关规定。基坑采用放坡法施工时，宜分级进行，每一级高度不宜超过5m,，建议土层坡比采用1:0.751:1，强风化花岗岩采用1:0.55。如采用土钉墙作为基坑支护结构，则土体与锚固体的极限摩阻力标准值qsik可按表10取值，其它参数见表8。由于拟建构筑物范围内地下水贫乏，基坑渗水量不大，可设集水井采用明排法予以排除。基坑明排时尚应注意环境排水，宜在基坑外采用截水、封堵、导流等措施，防止地表水

35、对基坑侧壁产生冲刷。土体与锚固体极限摩阻力标准值 表10岩土名称土的状态qsik（(kPa)碎石土稍密1001粉质粘土0.0IL0.25702砂质粘性土0.75e0.9801全风化花岗岩0.75e0.9802强风化花岗岩/1003.8建筑边坡稳定性评价及防护方案3.8.1边坡概况拟建场地地处山前斜坡地段，山体坡度1525，局部形成陡坎。边坡汇水面积约0.4km2，植被不发育。场地现有地面标高259395.10m，设计地坪标高从264387.3m按310m不等共分成多级建筑平台。勘察时大部分地段已进行场地整平，从而形成多个建筑边坡，边坡高度一般3 10m，均为土质边坡，坡度6080不等，边坡工程

36、安全等级为二级，边坡物质组成主要以松散的素填土及稍密的碎石土为主，局部为全风化或强风化花岗岩。3.8.2边坡稳定性计算与评价（1）计算方法与工况1）计算方法拟建场地边坡均为土质边坡，预测其破坏模式主要为圆弧滑动，稳定性计算采用圆弧滑动计算公式。圆弧滑动计算公式为：式中： 垂直荷载； 水平荷载； 剪切面上的孔隙水压力的合力，与剪切面正交； 水平荷载作用线距滑弧园心O的垂距； 、滑面抗剪强度（有效应力指标）； 滑弧半径； 土条底面长度； 土条底面倾角。2）计算工况计算工况确定为天然（工况一）、天然加暴雨（工况二）两种。由于坡体内没有地下水，故计算中未考虑孔隙水压力。计算中考虑坡顶上部建（构）筑物荷

37、载。（2）稳定性计算参数建议值根据土工试验结果并结合以往同类地层经验，综合确定该高切坡稳定性计算参数建议值如下（表11）： 稳定性计算参数表 表11参 数天然状态（工况一）暴雨状态（工况二）素填土碎石土全风化花岗岩强风化花岗岩素填土碎石土全风化花岗岩强风化花岗岩C（kPa)0106.82008516（)102016.316.3102016.316.3(kN/m3)1718.518.818.8192020.520.5（3）稳定计算结果为准确获取切坡稳定性状况，特选取3838、6565两个剖面进行稳定性计算。计算工况采用天然(工况一)、天然+暴雨(工况二)两种。边坡工程安全等级为二级，根据建筑边坡

38、工程技术规范（GB 50330-2002），边坡稳定安全系数取1.25。计算结果见表12。 边坡稳定性计算结果 表12典型剖面边坡编号工况类型稳定系数稳定性评价备注3838P1工况一1.142潜在不稳定考虑坡顶上部荷载组合工况二1.074潜在不稳定6565P4工况一0.743不稳定工况二0.743不稳定P5工况一0.936不稳定工况二0.899不稳定P6工况一0.661不稳定工况二0.527不稳定稳定性计算结果表明：本工程土方开挖形成的建筑边坡稳定性系数均小于1.25，处于潜在不稳定或不稳定状态，特别是在遭遇暴雨或持续雨水天气等不利工况条件下，可能发生局部崩塌现象，应采取安全可靠的防护措施。3

39、.8.3边坡防护方案本工程形成的建筑边坡以土质边坡为主，边坡土质多为松散的素填土，未经压实，结构松散，且边坡上下均有重要的建（构）筑物，边坡防护方案宜采用挡土墙，挡土墙基础应进入下部老土层中不少于0.50m。推荐挡土墙基底对地基的摩擦系数见表13。挡土墙基底对地基的摩擦系数值 表13岩土名称土的状态摩擦系数碎石土稍密0.501粉质粘土硬塑0.352砂质粘性土0.75e0.90.351全风化花岗岩0.75e0.90.402强风化花岗岩/0.504.结论及建议1）根据区域地质资料及本次勘察表明，场地附近未发现大的活动性断裂及其他不良地质现象，场地稳定，基本适宜拟建物的建设。2）根据国标建筑抗震设计

40、规范（GB50011-2001），衡阳地区的抗震设防烈度为6度以下，可不必设防。3）场地地下水埋藏较深，位于基础底面以下，对拟建建筑物基础无影响。根据所取2件水样的化验分析结果，按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）有关标准判定：场地地下水在弱透水地层中对混凝土结构不具腐蚀性，对混凝土中的钢筋不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。4）根据勘察资料及拟建物情况，按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）标准判定，拟建场地工程重要性等级为二级，场地复杂程度为三级，地基的复杂程度为二级，综合确定本工程的岩土工程勘察等级为乙级。5）根据场地工程地质情况，结合拟建物的荷载特点，建议建(构)筑物及设备基础采用天然地基和桩基两种方案，分别以1全风化花岗岩；2强风化花岗岩作为基础持力层，具体见表7。6）基槽开挖到位后，应及时通知勘察单位进行地基验槽，验收合格后应及时用垫层封闭，避免地基浸水软化降低承载力。7）基础施工过程中如发现地质情况与勘察报告出入较大，请及时通知勘察人，以便会商处理。8）场地地处山坡沟谷地段，易遭受地表水冲刷，设计时应建立完善的地表排水系统，地面应全部硬化，防止地表水对建筑边坡造成冲刷破坏影响边坡稳定。9）场地存在大面积填土地段，且厚度较大，土体自密作用和地面堆载将导致地面沉陷和开裂现象发生，建议对填土进行夯实后再进行地面硬化。10