电解及还蒸尾气处理系统120米烟囱工程筒壁电动液压滑模安全专项施工方案

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1、电解及还蒸尾气处理系统120m烟囱工程筒壁电动液压滑模安全专项(修改)施工方案工程名称： 攀钢钛业公司15kt/a海绵钛项目 目 录1 工程概况12 编制依据13 施工部署34 滑模装置的设计及荷载验算34.1 滑升平台钢结构设计44.2 滑升装置设计的荷载项目及其配值44.3 操作平台荷载标准计算44.4 平台梁设计验算104.5 液压千斤顶支承杆的设计和验算144.6 摇头扒杆的设计和验算184.7 卷扬机的选用计算195 滑模前的施工准备196 施工程序197 烟囱筒壁的施工198 主要安全施工措施208.1 人工挖孔桩安全施工措施208.2 筒体施工安全管理措施208.3 筒体施工安全

2、技术措施218.4 筒体施工防护措施268.5 施工注意事项278.6 施工现场应急预案299 施工总平面布置图30附图：烟囱用电设备线路布置图31防护棚及筒体内脚手架搭设图32烟囱施工提升架及操作平台平面图33烟囱施工提升架及操作平台图34花鼓筒大样图35烟囱施工平面布置示意图36施工进度网络计划37电解及还蒸尾气处理系统120m烟囱工程筒壁电动液压滑模安全专项施工方案(修改)1 工程概况电解及还蒸尾气处理系统工程120m钢筋混凝土烟囱，主要施工内容包括：基础、筒体、内衬、隔热层及附属钢结构等。1.1 该烟囱基础设计埋深3.5m，工艺留孔，出灰口在±0.300mm以上，基础为圆底板

3、型，底板半径为R=6.45m，基础混凝土等级为C40。1.2 烟囱筒体采用钢筋混凝土结构，筒体高120m，下口外径为10.4m、筒壁内口径9.52m，烟囱出口外径2.9m、筒壁内径为2.5m。筒身壁厚440200mm，筒身收分坡度30米以下为5%，3060m为3.5%，60m以上为2%，每10米设一环形牛腿，筒身顶部设有花饰。筒身混凝土强度等级为C40。1.3 烟囱内衬采用耐酸耐热轻质隔墙浇筑料，筒壁内表面采用1布两涂耐酸防腐隔离层，20m以下内衬厚度为250mm，20米以上为150mm。1.4 烟囱爬梯、信号平台，所用的钢结构构件均采用Q235B钢材；钢平台三层，标高分别为35.5m、75.

4、5m和115m；设直爬梯一部，从标高2.50m至筒首；钢结构件刷铁棕酚醛防锈底漆一遍，表面刷深灰色酚醋磁漆二道；筒首设有不锈钢避雷针装置，并设置环形避雷带，利用筒身纵向钢筋，一直连接到基础底部；在基础底部环形布置5根2.5m长L50×5的角钢，要求其接地电阻不得大于10欧姆。烟囱外壁从筒首至60米刷红白相间的防空标志漆。2 编制依据2.1 攀钢集团钛业有限责任公司15kt/a海绵钛项目I标段工程承包合同；2.2 攀钢集团钛业有限责任公司15kt/a海绵钛项目电解及还蒸尾气处理系统施工图纸及设计变更；2.3 根据设计和工程特点，经多种施工工艺方法的比较研究决定，本工程筒壁采用电动液压滑

5、模单滑施工工艺方法；2.4 国家和地方现行相关的施工技术规程、规范；中华人民共和国建筑法；中华人民共和国安全生产法；中华人民共和国环境保护法；建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91；施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-88；建筑机械使用安全技术规范 JGJ33-2001；液压滑动模板施工技术规范 GBJ1113-87；滑动模板工程技术规范 GB50113-2005；烟囱施工安全技术规范 GB50078-2008；液压滑动模板施工安全技术规程 (JGJ65-89）；建筑施工安全检查标准 (JGJ59-99）；攀冶QEO程序文件：项目策划控制程序、施工安全防护管理程序、固体废弃物管理

6、控制程序、污水控制程序。2.5 我公司编制的攀钛15kt/a海绵钛项目I标段施工组织设计、攀钢钛业公司15kt/a海绵钛项目电解及还蒸尾气处理系统120米烟囱工程施工方案。3 施工部署3.1 施工目标安全目标：杜绝重大人身伤害事故、重大交通事故、重大火灾事故、重大设备事故、力争轻伤以上事故零。3.2 工程管理组织机构管理人员以项目经理黄松为第一责任人，生产副经理李建国、技术经理徐曦、黄道兵协助配合项目经理抓好现场安全施工管理，以专职安全员赵斌，技术员宋旺、蔡佳宏为现场安全监督检查，以提前预防、严格管理为宗旨，抓好现场安全管理工作。3.3 主要管理机构人员及分工管理机构组织分工联系表序号姓名职务

7、职能联系电话1黄 松项目经理主持全面工作138081408012苏光明项目书记主持政治工作133081468963李建国生产副经理主管生产、安全138081433064徐 曦技术副经理主管技术、质量139803406675刘霜剑技术组长主管技术139081417706吴显燕生产组长主管生产139823167687李云明质量组长主管质量135476431828李荣琴材料组长主管材料139823259769赵 斌安全员主管安全189823298264 滑模装置的设计及荷载验算滑模装置的组成主要由滑升操作平台、滑模提升系统及钢筋、中间吊笼、物料提升系统等组成。4.1 滑升平台钢结构设计本工程滑升操作

8、平台钢结构采用下撑式空间结构，平台起拱高度为1/500，拉杆采用22园钢，±0.00m组装时采用20组提升架，主次辐射梁各10榀，主副辐射梁上用起重为6tGYD-60型千斤顶，平台直径12m，滑升至30m时进行模板变坡,千斤顶、支撑杆数量减少至20组（保留滑升平台外侧20组千斤顶）。然后继续滑升到60m，进行平台改装即拆除次辐射梁，更换围圈和模板，保留10榀辐射梁。混凝土、填充料等材料及人员上下的垂直运输采用烟囱中间吊笼，由1台3t双筒双绳同步卷扬机带动，导绳用2台2t手动葫芦拉紧。烟囱壁所用钢筋、脚手架杆、爬梯、休息平台等材料的垂直运输用安装在平台上的1只扒杆完成。4.2 滑升装置

9、设计的荷载项目及其配值本工程操作平台重量约18.45吨，同时考虑到施工荷载和在施工中会出现偏荷载，整个滑升平台考虑总重量按59.38吨计，而40只千斤顶只计算一半也可承受60吨，成组等间距均匀布置，本滑升平台可满足使用要求（参见详细计算）。4.3 滑升平台的施工人员、工具和备用材料的荷载标准计算平台上临时集中存放材料，液压操作台、电、气设备、随升井架、辐射梁等滑模。特殊设备时，按实际重量计算设计荷载（见施工手册第四版第863页）。模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²，可变荷载的分项系数取1.4。4.3.1 滑升平台实际荷载计算（18.45t）4.3.1.1 施工平台计

10、算（5.87t）：（1）主辐射梁重量12.6：5.6m×12.317/m×20根=1379.50（2）副辐射梁重量12.6：4.6m×12.317/m×20根=1133.16（3）外围圈重量10：5.9×3.14×10.001/m×2跟=370.74（4）拉接螺杆M24:1.35kg/根×40根=54（5）千斤顶担20：0.75×22.813kg/m×20=342.20（6）中钢圈10：2.5×2×3.14×10.001/m=157.02（7）内钢圈10：12

11、15;3.14×10.001/m=62.81（8）平台木板=50mm：3.14×62×0.05×400=2261.00（9）连接板=10：（0.3×0.3-0.2×0.2×0.5）×78.5×20=109.94.3.1.2 随升井架（0.76t）（10）井架立杆L75×8：7.5×4×9.03/m=270.9（11）井架横杆L75×8：0.92×4×9.03/m=33.23（12）井架斜撑L50×5：1.70×16×

12、3.77/m=102.54（13）井架平撑L50×5 0.92×12×3.77/m=41.62（14）连接板=10：0.2×0.2×16×78.5/m=50.24（15）连接板=10：0.2×0.1×12×78.5/m=18.84（16）井架撑杆80×4：7.90×4×7.793/m=246.264.3.1.3 滑模提升架（6.18t）（17）提升立杆20：2.6×22.813/m×40=2372.55（18）上下夹梁12.6：1.44m×12.

13、317/m×40=709.46（19）顶梁L75×8： 1.44 m×9.03/m×40=520.13kg（20）调径螺杆M40：2.47kg×80=197.60kg（21）调节螺杆M24：0.89kg×160=142.40kg（22）内外吊笼：50kg×40=2000kg（23）鼓筒拉筋22：4×2.986kg/m×20=238.88kg4.3.1.4 滑模系统（3.34t）（24）模板=4.5：（10.4+9.52）×3.14×1.2×35/=2627.05（25）外围圈

14、两道L63×6：10.4×3.14×2×5.721/m=373.65（26）内围圈两道L63×6：9.52×3.14×2×5.721/m=342.034.3.1.5 花鼓筒（0.27t）（27）上下鼓圈12.6：1.35×3.14×12.317/m×2 =104.42（28）上加强肋12.6：0.92×12.317/m×4 =45.33（29）下加强肋L70×8：0.92×6.573/m×4 =24.19（30）鼓筒立柱8：1.25&#

15、215;8.038/m ×10=100.484.3.1.6 平台设备（2.03t）（31）千斤顶：40只×28/只=1120（32）高压油管：120（33）液压控制台：150×1台=150（34）0.5t卷扬机：140kg×1台=140（35）中间吊笼：350×1个=350（36）电焊机：150×1台=1504.3.1.7 随升起重设备刹车制动力可按下式计算：（2.98t）W=KQ=2.5×（350+2400/m3×0.35 m3）=2975式中K：动力荷载系数取23之间（见施工手册第863页15-3-1）Q：料罐

16、总重，混凝土的体积控制在0.35m3以内，按照0.35m3计算。4.3.2 千斤顶数量的确定液压提升系统所需的千斤顶和支承杆的最少数量可按下式计算：n=N/PN为总垂直荷载，P为单个千斤顶的计算承载力，按支承杆允许承载力，或千斤顶的允许承载能力（为千斤顶额定承载力的二分之一），两者取其较小者。设计围圈提升架施工荷载计算按照1.5KN/m2（见施工手册第863页）：1）活荷载q=3.14×62（平台面积）×1.5KN/m2（取值）×1.4=237.384 KN2）恒荷载p=18.45t（平台自重）×9.8（取值）×1.2=216.972 KN3）

17、模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14×10.4×0.9+3.14×9.52×0.9）m2×0.2t/m2×9.8=110.336KN4）刹车力W=KQ=2.5×（350+2400/m3×0.35 m3）×9.8=29.155 KN式中K：动力荷载系数取23之间（见施工手册第863页15-3-1），料罐自重350kg,每次运料体积严格控制在0.35 m3内。5）风荷载WK=ZSZW0=0.9×0.8×2.38×0.5KN/

18、m2=0.857 KN/ m2式中：WK为风荷载标准值；Z为风振系数0.9；S为风压高度系数2.38（地面粗糙程度为B类，离地面高度120m）；Z为风载体型系数0.8（烟囱风载体型系数以建筑物平面形状圆形而取值0.8）；W0为攀枝花本地基本风压0.5KN/ m2。F风=（0.5×10.4+6×1）×0.857 KN/ m2=9.599KN根据滑动模板工程技术规范 GB50113-2005规范千斤顶数量确定荷载计算要求，刹车力、风荷载两者中取较大值。N=237.384（活荷载）+216.972（恒荷载）+110.336（摩阻力）+29.155（刹车力）=593.84

19、7KNn=N/P=59.38÷6=10只 安全系数K=2P为液压千斤顶额定起重量6t。需千斤顶数量n=2×10=20只,根据支承杆数量为40根（见后面计算），本工程030m操作平台滑升定40台千斤顶。液压提升系统滑升至30.0m时，千斤顶数量确定：1）活荷载q=3.14×3.52（平台面积）×1.5KN/m2（取值）×1.4=80.777 KN2）恒荷载p=18.45t（平台自重）×9.8（取值）×1.2=216.972 KN3）模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14

20、15;7.4×0.9+3.14×6.68×0.9）m2×0.2t/m2×9.8=77.989KN4）刹车力W=KQ=2.5×（350+2400/m3×0.35 m3）×9.8=29.155 KN式中K：动力荷载系数取23之间（见施工手册第863页15-3-1），料罐自重350kg,每次运料体积严格控制在0.35 m3内。N=80.777（活荷载）+216.972（恒荷载）+77.989（摩阻力）+29.155（刹车力）=404.893KNn=N/P=40.49÷6=7只 安全系数K=2P为液压千斤顶额定起

21、重量6t。需千斤顶数量n=2×7=14只,根据支承杆数量为20根（见后面计算），本工程3060m操作平台滑升定20台千斤顶。液压提升系统滑升至60.0m时，千斤顶数量确定：1）活荷载q=3.14×2.52（平台面积）×1.5KN/m2（取值）×1.4=41.213 KN2）恒荷载p=6.127t（平台自重）×9.8（取值）×1.2=72.054 KN3）模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14×5.3×0.9+3.14×4.7×0.9）m2

22、15;0.2t/m2×9.8=55.39 KN4）刹车力W=KQ=2.5×（350+2400/m3×0.35 m3）×9.8=29.155 KN式中K：动力荷载系数取23之间（见施工手册第863页15-3-1），料罐自重350kg,每次运料体积严格控制在0.35 m3内。N=41.213（活荷载）+72.054（恒荷载）+55.39（摩阻力）+29.155（刹车力）=197.812KNn=N/P=19.78÷6=4只 安全系数K=2P为液压千斤顶额定起重量6t。需千斤顶数量n=2×4=8只,根据支承杆数量为10根（见后面计算），本工程

23、60m以上操作平台滑升定10台千斤顶。4.4 平台梁设计验算根据计算，平台总垂直荷载为643.82KN，平台实际重量18.45t，根据平台实际情况，只考虑主辐射梁受力和拉杆受力，施工荷载计算按照2.0KN/m2。1）活荷载q=3.14×62（平台面积）×2.0KN/m2（取值）×1.4=316.512KN2）恒荷载p=18.45t（平台自重）×9.8（取值）×1.2=216.972KN3）模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14×10.4×0.9+3.14×9.52

24、×0.9）m2×0.2t/m2×9.8=110.336KNN总荷载=316.512+216.972+110.336=643.82KN4.4.1 主辐射梁受力计算平台主辐射梁采用20根12.6的槽钢，中间的花鼓筒和提升架，简单的看成一个整体结构，按照12.6的槽钢进行受力计算，计算按照受弯构件计算，计算简图及计算公式如下：式中：结构力矩，W为截面矩，根据钢结构设计手册，查得其值为123.34cm3q=643.82KN÷20（根）÷5（米）=6.44kN/m杆件应力：N/mm2（1）假定最重的混凝土倾倒在平台上，产生的集中荷载：杆件应力：N/mm2

25、符合设计要求（2）根据计算简图，可以看出，在距离支点0.8m处，拉杆拉力产生的竖向弯矩和产生的轴向压力，由于在施工过程中，分两中状态分别考虑：A、滑模操作平台不提升，不考虑摩阻力1）活荷载q=3.14×62（平台面积）×2.0KN/m2（取值）×1.4=316.512KN2）恒荷载p=18.45t（平台自重）×9.8（取值）×1.2=216.972KNN/mm23）风荷载F风=（0.5×10.4+6×1）×0.857 KN/ m2=9.599KNN总荷载=316.512+216.972+9.599=543.083K

26、N满足设计要求B、滑模操作平台提升，考虑摩阻力1）活荷载q=3.14×62（平台面积）×2.0KN/m2（取值）×1.4=316.512KN2）恒荷载p=18.45t（平台自重）×9.8（取值）×1.2=216.972KNN/mm23）模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14×10.4×0.9+3.14×9.52×0.9）m2×0.2t/m2×9.8=110.336KNN总荷载=316.512+216.972+110.336=643.8

27、2KN满足设计要求。4.4.2 拉杆受力计算考虑受力角度，在拉杆（拉杆采用Ø22钢筋）方向的拉力与垂直荷载的关系如图所示，平台总垂直荷载为562.639kN；1）活荷载q=3.14×62（平台面积）×2.0KN/m2（取值）×1.4=316.512KN2）恒货载p=18.45t（平台自重）×9.8（取值）×1.2=216.972KN3）风荷载F风=（0.5×10.4+6×1）×0.857 KN/ m2=9.599KN4）刹车力W=KQ=2.5×（350+2400/m3×0.35 m3）

28、×9.8=29.155 KNN总荷载=316.512 +216.972+29.155=562.639KN计算简图：拉力N1=28.13×3.762÷1.5=70.55KNN风=9.599×3.762÷3.45=10.47KNN= N1+N风=81.02KN拉杆应力：N/mm2 ，符合设计要求4.5 液压千斤顶支承杆的设计和验算4.5.1 支承杆允许承载力的计算（参见GB50113-2005第52页）：Po=a/k×(99.60.22L)式中Po48钢管支承杆的允许承载力（KN）；a工作条件系数，取值0.7k安全系数，取值2L1支承杆计

29、算长度（cm）,L1=1.3mL1取千斤顶下卡头到浇筑砼上表面的距离（提升时砼强度不得低于0.2Mpa）。Po=0.7/2×(99.6-0.22×1.3)=24.85KN）=2.54t平台设计荷载计算依据（参见施工手册第863页）1）砼对平台卸料产生的集中荷载（0.2+0.8）×0.64+0.384×2只×22KN/×27=46832）活荷载1.4×3.14×62×1.5/9.8=24.22t3）模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14×10.4

30、×0.9+3.14×9.52×0.9）m2×0.2t/m2=11.26t4）18.45t（实际荷载）×1.2=22.14t总支承杆40×2.54=101.6t平台总设计荷载N=22.14t(自重)+11.26t（摩阻力）+4.68t（砼集）+24.22t（活荷载）+2.98t（刹车动力）=65.28t经计算满足要求；液压提升系统滑升至30.0m时，操作系统平台进行改装。同时，支撑杆数量减少至20根。1）砼对平台卸料产生的集中荷载（0.2+0.8）×0.64+0.384×2只×22KN/×27=4

31、6832）活荷载1.4×3.14×3.52×1.5/9.8=8.24t3）模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14×7.4×0.9+3.14×6.68×0.9）m2×0.2t/m2×9.8=7.96t4）18.45t（实际荷载）×1.2=22.14t总支承杆20×2.54=50.8t平台总设计荷载N=22.14t(自重)+7.96t（摩阻力）+4.68t（砼集）+8.24t（活荷载）+2.98t（刹车动力）=46.0t满足设计要求。液压

32、提升系统滑升至60.0m时，操作系统平台进行改装。同时，支撑杆数量减少至10根。1）砼对平台卸料产生的集中荷载（0.2+0.8）×0.64+0.384×2只×22KN/×27=46832）活荷载1.4×3.14×22×1.5/9.8=2.69t3）模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值：0.153-0.31t/m²f=（3.14×5.3×0.9+3.14×4.7×0.9）m2×0.2/m2=5.65t4）6.707t（实际荷载）×1.2=8.05t液压提升系

33、统滑升至60.0m时，操作系统平台实际重量6.707t。A、施工平台计算（1.424t）：（1）副辐射梁重量12.6：4.6m×12.317/m×10根=566.58（2）拉接螺杆M24:1.35kg/根×20根=27（3）千斤顶担20：0.75×22.813kg/m×10=171.1（4）钢圈10：2.5×2×3.14×10.001/m=157.02（5）平台木板=50mm：3.14×2.52×0.05×400=392.5（6）连接板=10：（0.3×0.3-0.2

34、5;0.2×0.5）×78.5×20=109.9B、随升井架（0.76t）（7）井架立杆L75×8：7.5×4×9.03/m=270.9（8）井架横杆L75×8：0.92×4×9.03/m=33.23（9）井架斜撑L50×5：1.70×16×3.77/m=102.54（10）井架平撑L50×5 0.92×12×3.77/m=41.62（11）连接板=10：0.2×0.2×16×78.5/m=50.24（12）连接板=

35、10：0.2×0.1×12×78.5/m=18.84（13）井架撑杆80×4：7.90×4×7.793/m=246.26C、滑模提升架（1.605t）（14）提升立杆20：2.6×22.813/m×10=593.138（15）上下夹梁12.6：1.44m×12.317/m×10=177.365（16）顶梁L75×8： 1.44 m×9.03/m×10=130.033kg（17）调径螺杆M40：2.47kg×20=49.4kg（18）调节螺杆M24：0.89

36、kg×160=35.6kg（19）内外吊笼：50kg×10=500kg（20）鼓筒拉筋22：4×2.986kg/m×10=119.44kgD、滑模系统（1.458t）（21）模板=4.5：（5.3+4.7）×3.14×1.2×35/=1099（22）外围圈两道L63×6：5.3×3.14×2×5.721/m=190.418（23）内围圈两道L63×6：4.7×3.14×2×5.721/m=168.861E、花鼓筒（0.27t）（24）上下鼓圈12

37、.6：1.35×3.14×12.317/m×2 =104.42（25）上加强肋12.6：0.92×12.317/m×4 =45.33（26）下加强肋L70×8：0.92×6.573/m×4 =24.19（27）鼓筒立柱8：1.25×8.038/m ×10=100.48F、平台设备（1.19t）（28）千斤顶：10只×28/只=280（29）高压油管：120（30）液压控制台：150×1台=150（31）0.5t卷扬机：140kg×1台=140（32）中间吊笼：350

38、×1个=350（33）电焊机：150×1台=150总支承杆10×2.54=25.4t平台总设计荷载N=8.05t(自重)+5.65t（摩阻力）+4.68t（砼集）+2.69t（活荷载）+2.98t（刹车动力）=24.05t满足设计要求。4.5.2 支承杆稳定计算轴心压力支撑杆的毛截面面积，查得48×3.5钢管为=4.89cm2杆件长细比，（参见施工手册第四版1010页）轴心受压构件稳定系数，根据值，查现行钢结构设计规范，得到=0.812符合设计要求4.6 摇头扒杆的设计和验算（采用Ø108×4.5）计算简图如下图所示：扒杆所受的轴心压

39、力为：5÷sin420=5.669kN满足要求4.7 卷扬机的选用计算卷扬机的选用包括平台上扒杆卷扬机和吊笼下部卷扬机选用计算对于平台上的卷扬机而言：选用0.5t的卷扬机，实际吊装时，主要吊装钢筋，脚手架杆的吊装很少，在实际吊装过程中，严格控制吊装重量。吊笼下的卷扬机选择计算，按照前面计算结果，吊笼的刹车动力为2.98t，所以选择的卷扬机应当大于2.98t，本工程实际选择3t的双筒同步卷扬机，一组卷扬机起提升作用，一组卷扬机起保护作用。5 滑模施工前的准备在进行滑模施工前，随升平台、模板安装完毕，并进行荷载试验，经检查验收合格，施工准备完毕。6 施工程序6.1 测量定位放线基础施工基

40、坑回填烟道口以下筒身施工滑模装置安装筒壁施工内衬施工滑模装置拆除土建收尾竣工验收6.2 其中筒壁采取循环作业，其施工顺序为：绑扎筒壁钢筋至组装好的液压千斤顶下边一次性浇筑混凝土700mm高初滑3个行程检查滑出混凝土合适度及滑模系统工作情况继续浇筑混凝土300mm高再滑升3个行程浇筑混凝土至模板上口上反限位调平器转入正常滑升，每次滑升300mm高分层交圈绑扎钢筋上反限位调平器300mm高混凝土浇筑300mm高（至限位调平器平）滑升300mm高按合适的顺序循环往复直至筒身浇筑完毕。7 筒壁施工参见攀钢钛业公司15kt/a海绵钛项目电解及还蒸尾气处理系统120米烟囱工程施工组织设计的相关章节。8 主

41、要安全施工措施8.1 人工挖孔桩安全施工措施人工挖孔桩属半封闭状态施工作业，由于施工环境条件复杂等不利因素，易造成窒息中毒、高处坠落、触电、物体打击、坍塌等安全事故，在施工过程中必须采取相应的安全防护措施：8.1.1 桩孔内设置供人员上下20爬梯；爬梯横挡用12300，宽400mm，提升绞架吊绳应安全可靠并配有自动卡紧保险装置，不得使用麻绳和尼龙绳吊挂或脚踏井壁凸缘上下。8.1.2 当孔桩开挖深度超过6m时，每日开工前必须检测井下的有毒有害气体。为排除孔桩内的有害气体，采用1台1.5m3空压机不间断通风换气，并在开工前强制通风30分钟。8.1.3 第一节护壁应设置高出地面150mm直径为100

42、0mm的井圈，防止落土和整个护壁下滑，并在四周设置1.2m高的固定安全防护栏杆，栏杆体用密目网封闭，防止四周的孤石滚入基坑内。8.1.4 坑内的照明采用24V的安全电压照明设施。8.2 筒体施工安全管理措施8.2.1 烟囱工程施工前，应制定安全操作规程、岗位责任制和安全技术措施。进入现场要配戴好劳保用品，施工现场不准穿拖鞋及高跟鞋；工作时间不准饮酒、打闹，严禁酒后上班；特种作业人员须具备相应操作技能，应有有效的操作证；施工班组每天早上施工前开好班前会，针对当班任务讲具体的作业措施和安全措施，并落实到人，落实到互保对子；坚持班前检查；项目负责人每周组织一次周安全检查；在安排施工任务的同时，必须进

43、行安全技术交底，所有安全交底均应有书面资料和交接人签字。8.2.2 烟囱施工人员应先经过医务部门的体检，证明体格适合高处作业者，并应经安全技术培训和考试合格，才能允许进行作业。在烟囱操作平台的施工人员必须定期进行体检，经医生诊断凡患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病及其他不适合高处作业疾病的不得上操作平台工作。8.2.3 当雨季施工，遇雷、电或大雨、六级以上大风或沙尘暴时，应停止施工。停工前做好防雨、防护、防滑措施，操作台上施工人员迅速撤离到地面，应对设备、工具、零散材料及可移动的铺板等进行整理、固定并做好防护，全部人员撤离后立即切断通向操作平台的供电电源。为了有效检测风力情况，在操作平台上配置1

44、台风速测量仪器，由控制室操作人员进行控制，一旦发现风力超过五级，立即准备撤离。8.3 筒体施工安全技术措施8.3.1 严格遵守液压滑动模板施工安全技术规程JGJ65-89；滑动模板工程技术规范 GB50113-2005中有关条款规定。8.3.2 距烟囱筒身外20m范围内建立安全禁区。除留一个出入口均采取的围栏全封闭，设置明显警戒标志，出入口应设专人警卫并制定警卫制度。施工现场的供电和大宗材料的堆放，应布置在危险警戒线外。禁区内设以下几条安全通道：a 禁区出入口到烟囱进料口一条通道，长12m,宽3.2m。b 进料口至内衬材料棚一条通道，长15 m，宽3.2m。c 搅拌机至进料口一条通道，长12

45、m,宽3.2m。8.3.3 烟囱滑升到5m以上，操作平台紧绕筒体设封闭式安全网，防止坠物。8.3.4 危险警戒区内的建筑物出入口，地面安全走道及机器操作场所，均应搭设高度不低于2.5m的安全防护棚。8.3.5 筒外5-10m处圆环内搭设高空安全网防护棚，筒内3m及4.5m处各搭一层防护棚，上兜安全网，防护棚顶底层铺钢脚手板、盖50mm木板，以免坠物伤人。防护棚的构造应满足下列要求：a 棚顶一般可采用不小于二层纵横交错的木板或竹夹板组成重要场所增加一层23mm厚的钢板防止坠物伤人；b 烟囱内部防护棚，应从中间向四周留坡，外(四周)防护棚应做成向内留坡(外高内低),其坡度均不小于1:5;c 垂直运

46、输设备通过防护棚时，防护棚所留洞口周围应设置围栏和挡板，其高度应不小于1200mm；8.3.6 所有的机具使用前应全面检查，对主要机电设备与关键部位，如吊笼、扒杆的操作与装载，主卷扬机与钢丝绳，滑轮的运行和维护检修，通讯联络系统的使用及监护，焊机使用等，均应制订安全操作规定，由专人操作和负责，专职安全管理人员对主要部位运行过程中，每天按时检查，及主要危险点和主要设备进行定期检查，每周至少检查1次，做好相应的检查记录。8.3.7 吊笼采用2根6×37的钢绳提升，钢绳允许拉力11.7t。吊笼自重274kg，每次运输砼840kg(不超过0.35m3)，载人时不得超过4人，经过荷载验算，吊笼

47、为安全使用范围内。滑升平台栏杆内外，内外吊架及筒底内外防护棚上必须挂好安全网，底封住，平台吊架内、外安全网离筒壁距离不大于150mm。强调进现场一律戴安全帽，高空危险作业必须系安全带，电气焊设专人看火，并在平台上备用4套灭火器。人行出入口的四周设置金属保护网。8.3.8 提升吊笼卷扬机设两道J1×xk1-311型号防止冲顶和墩罐的行程限位开关，即为上人、上料和紧急事故限位，并设行程高度指示器。为防止吊笼钢丝绳断后吊笼下冲，在吊笼上装工作可靠的电磁安全抱闸装置（一套自刹一套手刹），并有专人检查和维护。8.3.9 乘人和载物吊笼使用前必须做载物脱钩安全试验，确认安全卡灵敏有效时使用，试验

48、时间统一安排在烟囱筒体施工到10.0m时。施工中定期进行检查，每天上班前吊笼必须进行空载运行，运行正常才能载人载物，对于吊笼的运行时间控制，事先应进行计算保证正常施工作业。在烟囱底部吊笼停放处设置缓冲装置、垂直运输系统的上下滑轮、防止钢丝绳脱槽装置，并有专人维护保养。8.3.10 台上随升扒杆在提模时不得吊物，为保证万无一失，随升扒杆与油泵实行电气联锁，油泵启动则扒杆不能动，进行有效控制。8.3.11 提模或滑升施工前，应做1.25倍的满负荷静载试验和1.1倍的满负荷滑升试验，试验时间统一安排在烟囱筒体施工到10.0m时。同时应注意：模板和围圈收分受阻、平台倾斜、扭转和漂移、支撑杆失稳和漏焊、

49、局部塌落等异常现象，并及时查明原因进行处理。8.3.12 为确保平台上施工安全，筒身竖向钢筋下料长度不大于4.5m。8.3.13 模板安装与拆除必须站在稳固的地方或牢固的操作平台上进行；拆除底模时，可用绳索吊下，模板及支撑不得由高处扔下。8.3.14 浇筑混凝土前，要检查脚手架、模板、支撑应牢固可靠，模板较大的缝隙应处理好；每次浇筑混凝土时，应沿筒壁全面、分层、交圈、均匀的进行，不应猛力冲击架子和模板；人模高度要保持基本均匀，禁止堆集一处而导致模板变形。8.3.15 滑模施工时，滑升速度一般为2050cm/h，具体由试验和根据温差状况具体确定；初次新浇砼的高度一般为700mm，通常分12层进行

50、，待下层混凝土达0.31.05KN/cm2（相当于0.20.4Mpa），一般养护35小时或补做相关试验确定，即可初始提升12个千斤顶行程。滑升速度应与混凝土凝固程度相适应，同时使支撑杆不发生失稳，一般混凝土灌入阻力达0.35 Mpa或混凝土表面湿润，手摸有硬的感觉，可用手指按出深度1mm左右的印子。否则不得提升滑动模板，烟囱的工作平台、平台板等附属结构应随筒壁的升高穿插施工。8.3.16 脚手架方式施工时，脚手架的搭设与拆除参见攀钢钛业公司15kt/a海绵钛项目电解及还蒸尾气处理系统120米烟囱施工方案，并另报专项施工方案。8.3.17 拆除工作台前，应制定拆除方案，并应在统一指挥下作业。8.

51、3.18 垂直运输用的卷扬机，应布置在危险警戒区以外，并尽量设在能与塔架上、下通视良好的地方。卷扬机、钢丝绳、地轮地锚等机械传动装置必须设专人定期检查维护，发现问题及时处理，有故障事先排除，预防为主。8.3.19 台上、台下电器设备必须按要求接地接零，防止漏电伤人或烧毁设备，按图设置的防雷接地装置应与筒体内的防雷接地线的引下线连接在一起。烟囱施工时，在随升井架上设置4根3.0m长的防雷接地引线，通过随升井架、平台、支承杆、筒身内防雷接地引下线连接在一起，接地电阻不大于10欧姆，作为施工临时防雷接地措施。8.3.20 为保证滑升安全，提高滑升操作平台的稳定性，筒身钢筋从10m开始加固，加固方法：

52、其一，环筋与纵筋焊接，其二，剪刀架固支承件，竖向每2m加4对，剪刀撑用25钢筋。单根钢筋长度为1500 mm，两种方法同时采用，提高钢筋骨架的刚度。8.3.21 操作平台施工用料随用随吊，不得一次性堆放过多材料，而且要分散堆放。废料及垃圾及时用吊笼送至地面，经常检查柔性结点有无松动，并要有检查记录。筒壁施工过程中，直径随筒壁的增高而变小时，按滑升模板措施设施施工图进行调整。如果因进度影响内衬和筒壁需要进行立体交叉作业时，应采取安全防护措施。8.3.22 当操作平台最高部位的高度超过50m时，应根据航空部门的要求设置航空指示信号。8.3.23 施工现场内的操作平台及各种垂直运输机械等设备应安装防

53、雷装置。8.3.24 在施工中所采用的通讯联络方式采用对讲机进行联系，本工程共配置10台对讲机，每天使用前，先进行相互之间的对讲检查，确保运行完好。8.3.25 实行人员交接班制度，特别是卷扬机，吊笼的操作人员，确保交接班之间不留隐患。8.3.26 千斤顶内的支承钢管，采用Ø48×3.5钢管，其连接采取坡口焊接或隼接，确保连接牢固。8.3.27 在施工现场备用1台柴油发电机，以备停电后，启动卷扬机，将所有作业人员接到地面。8.3.28 设置4人的设备维修检查组，专门负责设备的维护和检修。8.3.29 高空作业严禁抛砖接物，以防伤人。8.3.30 施工现场的一切电源、电路的安

54、装和拆除必须由持证电工操作；电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器。各孔用电必须分闸，严禁一闸多用。孔上电缆必须架空2.0M以上，严禁拖地和埋压土中，孔内电缆、电线必须有防磨损、防潮、防断等保护措施。照明应采用安全矿灯，高处作业的照明、信号及电铃采用36V以下的安全电压。并遵守施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-88的规定。8.3.31 夜间施工时，在工作台、内外吊梯、井架、卷扬机房、搅拌站以及各种运输通道等处，应设置充足的照明。8.3.32 本方案未尽事宜按照攀冶公司、集团公司的相关规定执行。电解及还蒸尾气处理系统120m烟囱施工过程中，施工人员必须严格执行上述安全措施，消除安全隐患，杜

55、绝施工过程中的安全问题，减少损失，争取更大的利益。8.4 筒体施工防护措施按照附图设置安全防护和设置安全通道。8.5 施工注意事项8.5.1 滑模组装前,应注意对各部件的质量和规格进行严格的检查，组装要按照设计要求和规定程序进行，以保证筒壁要求的半径、壁厚和位置准确，保证滑模系统的刚度和稳定性；8.5.2 安装模板时，应注意安装固定模板调整装置，在安装围圈，最后安装活动模板及收分模板，外模的坡度应比筒壁的坡度大0.5%，内模的坡度宜比筒壁的坡度小0.5%，收分模板沿圆周对称布置，每对方向应相反；千斤顶支承杆的安装应与筒壁的坡度一致；8.5.3 液压系统安装前，应进行单体试验，合格后才能使用，油

56、路宜采用分组并联油路，由分路到各千斤顶的油管的长度应大致相等，液压系统安装完毕后，对千斤顶逐一进行排气，并做到排气彻底，液压系统应加压至10Mpa，持压5分钟不渗油、不漏油，空载重复5次，经检查各部件正常，才插入支承杆；8.5.4 支承杆的脱空长度控制在0.9m左右，不能超过1.3m，若通过千斤顶后支承杆要与环筋焊接，其焊点间距不大于500mm，并将该层环筋与竖筋点焊；8.5.5 模板收分应注意与滑升紧密配合，一般可以先提后收分，“单滑双模”应随着模板提升进行收分，滑升时应注意及时抽出重叠的活动模板；8.5.6 滑模每提升一个浇筑层，应进行对中和调平，使平台中心偏差始终控制在允许范围内，每班至

57、少检查2次筒壁半径，用水准仪校核一次支承杆上的标高，发现偏差应在滑升中及时调整，砼出模后，应及时抹平修整，并进行养护；8.5.7 本工程注意的重点在于严格控制滑升速度，确保工程质量和施工安全，严格按照操作规程，对物料提升系统和操作平台拆除工程进行严格的管理。1） 初滑时既要使砼自重能克服模板与砼之间的摩阻力，又要使下端的砼达到出模强度。因此，一般初始浇筑砼厚度控制在700mm，待第一次砼强度达到0.20.4Mpa或贯入阻力值达到0.31.05KN/cm2时，应进行12个千斤顶行程的提升，并对滑模装置和砼凝结状态进行全面检查，确定正常后方可转为正常滑升。2） 滑升速度控制在200500mm/h以

58、内。3） 两次提升间隔不宜超过0.5h，也就是说浇灌层厚度为200300mm之间，按规范规定不宜超过200mm，视现场温度情况而定，主要是防止砼出现拉裂，出现冷接头。4） 当气温很高时，为了防止砼硬化太快，提升摩阻力过大，砼有被拉裂的危险，可在两提升间隔时间内增加12次中间提升，中间提升的高度为12个千斤顶行程。以阻止砼和模板之间的粘结，使两次提升间隔不能超过0.5h。5） 提升时要求千斤顶充分进油、排油。是为了防止提升中因进油回油不充分，各千斤顶之间产生累积升差，进油、排油时间应通过试验确定。6） 提升模板时，如果油压达到1.2倍正常油压，而还没有顶起，应停止加压，停止操作，检查出原因，及时

59、处理，不能盲目的增压提升。7） 滑升中保持操作平台基本水平，每提升200mm对千斤顶进行一次自检调平、检查结构的垂直度，水平度、扭转及结构截面尺寸等偏差数值。8.5.8 为了有效消除提升平台在提升过程中的不均匀提升导致平台变形，每次提升时，在支撑杆上将每次提升高度用水准仪或透明塑料水管抄平在支承杆上，并在提升过程中安排专人进行巡视，发现提升行程差异较大，应立即停止提升；对所有的油路进行检查，确认无误后再进行提升，如发现提升完毕后的差异较大，应只打开行程不够的液压千斤顶油管开关，进行局部提升，确保每次提升行程一致，平台高度一样。根据相关规范要求，对于主梁及桁架结构，梁的挠度变形不超过mm，的要求

60、，平台中心和各主辐射杆之间的高差严格控制在15mm之内（取允许最大变形30mm的一半）。8.5.9 在施工过程中，因种种原因，如果出现超过滑模提升时间，滑模不能正常提升时，应立即停止提升，调整调径螺杆和调节螺杆，使模板与混凝土之间松动，再提升滑模。8.5.10 在施工过程中，因种种原因，导致混凝土出现施工缝，要在下次混凝土浇筑前，将混凝土表面凿毛，并冲洗干净，再进行下次混凝土浇筑。但必须在此处作好标记，后面进行防腐层和隔离层、隔热层施工时，施工缝不能重叠。8.5.11 在施工过程中，如发生滑模偏差，应当及时采取平台倾斜法、改变混凝土浇筑顺序法进行偏移纠正处理。8.5.12 对施工过程中，落在操作平台上、吊架上以及围圈支架上的砼和灰浆等杂物。每个作业班进行一次及时清扫，以防止施工中杂物坠落，造成安全事故，清理的灰不能扔到砼浇灌层内。8.6 施工现场应急预案在施工过程中，要编制专门的应急预案；当施工现场发生意外时，立即启动应急预案，将事故造成的损失降低到最低点。9 施工总平面布置图参见攀钛15kt/a海绵钛项目I标段施工组织设计和电解还蒸尾气处理施工平面布置示意图。