某工程一区坡屋面高支模方案（钢管）

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1、一、 编制依据1. 混凝土结构工程处施工质量验收规范GB 5020420022. 本工程设计施工图3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。4. 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。二、 工程概况海珠XX一区工程，由广州XXXXXXX有限公司投资兴建，位于广州市海珠区XX路XXX号。本工程三栋楼，一层地下室（三栋楼连通），其中3号楼地上9层，其余1、2号楼地上十二层，三栋楼的顶屋均有夹层，三栋楼的天面均采用斜屋面；呈金字塔形。本工程一区1号楼坡屋面从十三层（夹层）楼面轴轴起面积约为512m2，夹层楼面设计标高40.5 m起算，坡屋顶平面标高

2、50.1 m，面积为13m2，层内最高为7.8m，最低为1.0m（由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m）；坡度为平45度,梁截面尺寸主要有200400 mm、200500 mm等截面型式、其中在轴和轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为2001500 mm和2001600 mm，设计梁面标高为46.45m，弧形梁支模高度最高为4.2m，斜板厚为120mm，采用C25砼。一区2号楼坡屋面从十三层（夹层）轴轴面积约为473m2，2号楼坡屋面与1号楼的坡屋面标高、构造基本一样。本工程一区3号楼坡屋面从十层（夹层）楼面轴轴起面积约为470m2，夹层楼面设计标高31.80 m起算，坡

3、屋顶平面标高41.40 m，面积为13m2，层内最高为7.8m，最低为1.0m（由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m）；坡度为平45度,梁截面尺寸主要有200400 mm、200500 mm等截面型式、其中在轴和轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为2001500 mm和2001600 mm，设计梁面标高为37.65m，弧形梁支模高度最高为4.2m，斜板厚为120mm，采用C25砼。由于该工程斜屋面形式较为复杂，坡度较陡，层高较大，针对该坡屋面，提出1、2号楼以扣件钢管高支撑施工方案，3号楼以门式架的高支模施工方案。三、 模板支撑体系设计（一）1、2号楼扣件钢管支撑体系：1

4、、模板：面板使用18mm厚夹板，规格为9201820，面板下排两层8080mm的木枋，上层枋间距300mm，下层枋间距900mm。2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm，梁底板用8080广东松枋支承，梁底的上排枋间距为300mm，下排枋为8080木枋。(见梁模板支撑剖面图)3、支撑体系：1） 斜屋面支撑系统采用48mm3.5mm钢管搭设；2） 脊梁立柱排距600mm，斜板立柱排距900mm900mm。钢管支架底部用木板做垫块，纵横向的水平拉杆每高1.5m设一道，全部钢管支撑水平设钢管拉杆，底部设纵横扫地杆。3） 内外两侧设450交

5、叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。 (见模板支撑剖面图)（二）3号楼门式架支撑体系：1、模板：面板使用18mm厚夹板，规格为9201820，面板下排两层8080mm的木枋，上层枋间距300mm，下层枋间距1219mm，即架宽。门架间距是900mm。2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm，梁底板用8080广东松枋支承，梁底的上排枋间距为450mm，下排枋为8080木枋。3、支撑体系：、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用18mm厚夹板。楼面梁板用门式架加可调托作顶架，龙骨均用8080mm木枋，上铺18mm厚夹板。、门式架

6、之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平拉杆，底部设纵横扫地杆。、内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。（4）、所有的门式架必须垫8080木枋通长(见模板支撑剖面图)。四、 施工方法（一）扣件钢管高支撑施工方法1、 模板搭设 按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始立柱，离柱边200mm排第一立柱，每间距600mm立一柱，并扣上扫地杆，扫地杆离200mm左右，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm时，加一排支顶。搭设完钢管支撑后，钢管上放置上托,下排枋沿梁轴方向，上排枋垂直梁轴方向。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底

7、板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。(见梁模板支撑剖面图) 支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。在立柱顶部下100mm纵横各扣一道钢管拉杆，若钢管立柱有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。立柱从底部的水平拉杆起每高1.5m设一道水平拉杆,水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在主梁正反水平拉杆端部要顶到柱。在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，每隔3m设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。（二）门式架高支撑施工方法1、模板搭设、门

8、架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，离柱边200mm排第一只架，每间距900mm放一只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm时，将最后几排的门架排距由900mm调整为600mm，使最后一排排距符合要求。底层架铺设后，再架设中、上层架，然后加顶托，大致调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方向，间距300mm。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。、门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。

9、在顶层架顶部下100mm纵横各扣一道钢管拉杆，若门架有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。（3）、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设置水平拉杆如下：距楼面200mm设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆，共设置六道；水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。在悬臂的模板体系处要作加固处理，在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，沿字母轴方向每隔3m设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。另沿梁位的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。搭设上层门架时，使用有梯施工平台。（三）

10、 模板拆除根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；对板及梁部分，强度要达到100；对悬臂部分，跨度大于8m的梁，拆模强度要达到设计强度的100。模板拆除时，先松顶托，把顶托除下,利用原支撑体系做脚架,拆卸梁及楼面模板,最后拆除支撑体系。五、质量保证措施 立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求。 门架、立柱排放时要用线秤称量，控制其垂直度。 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢固到位，以防“虚结”。 所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。

11、支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。六.主要安全技术措施1. 废烂木枋不能使用；2. 安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；3. 内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架；4. 在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向；5. 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；6. 安装二层或二层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安全网；水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。七、计算书(一) 7.3米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为7.3米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=

12、0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用8080mm木方。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 4

13、8.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.015+1.42.250)0.3000.300=0.061kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06110001000/48600=1.253N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足

14、要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.015+1.42.250)0.300=1.218kN 截面抗剪强度计算值 T=31218.0/(2900.00018.000)=0.113N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0153004/(1006000437400)=0.063mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布

15、荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.40.750=1.050kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不

16、利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.030/0.900=2.256kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.260.900.90=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.60.9002.256=1.218kN 最大支座力 N=1.10.9002.256=2.233kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.183106/85333.3=2.14N/mm2 木方

17、的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31218/(28080)=0.286N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.005900.04/(1009000.003413333.5)=0.145mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.2

18、33kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.641kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.468kN 经过计算得到最大变形 V= 1.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.641106/85333.3=7.51N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于1

19、3.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34090/(28080)=0.959N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.1mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或

20、横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1299.480=1.224kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.937kN。 2.活荷载为

21、施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.56kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压

22、强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 78.43N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 34.20N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计

23、算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018； 公式(3)的计算结果： = 47.07N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!(二) 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为5.95米， 基本尺寸为：梁截面 BD=200mm1600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用8080mm木方。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1200.4500.300=0.496kN

24、。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5001.6000.200+0.5000.200=8.260kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度

25、计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.28.260+1.40.400)0.3000.300=0.094kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09410001000/10800=8.727N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.28.260+1.40.400)0.300=1.885kN 截面

26、抗剪强度计算值 T=31885.0/(2200.00018.000)=0.785N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.2603004/(100600097200)=0.777mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.300=12

27、.240kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.600+0.200)/0.200=2.550kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.300=0.120kN 均布荷载 q = 1.212.240+1.22.550=17.748kN/m 集中荷载 P = 1.40.120=0.168kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.355kN N2=2.355kN

28、经过计算得到最大弯矩 M= 0.540kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.355kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.540106/85333.3=6.33N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.3

29、54/(28080)=0.552N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.671kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.809kN 经过计算得到最大变形 V= 1.2mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

30、分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.671106/85333.3=7.86N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34277/(28080)=1.002N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.2mm 顶托梁的最大挠度

31、小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.81kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1299.480=1.469kN N = 7.809+1.469=9.278kN 轴心受压立杆的稳定系数,

32、由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑

33、点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 96.26N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 41.98N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018； 公式(3)的计算结果： = 57.77N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!(三) 7.3米梁模板门式脚手架支撑计算书 计算的脚手架搭设高度为7.3米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高

34、度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用42.02.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用8080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1200.3000.300=0.330kN。 一、梁底木

35、方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.300=3.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.500+0.200)/0.200=0.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(3.825+0.900)+1.40.600=6.510kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m

36、) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.981kN N2=0.981kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.533kN.m 经过计算得到最大支座 F= 0.981kN 经过计算得到最大变形 V= 2.3mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.533106/85333.3=6.25N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满

37、足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=30.981/(28080)=0.230N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.3mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M

38、= 0.284kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.316kN 经过计算得到最大变形 V= 0.5mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.284106/85333.3=3.33N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31816/(28080

39、)=0.426N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.5mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 4步4设 0.1654/4=0.165kN 连接棒 2个 20.006=0.01

40、2kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.498kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用42.02.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.024(41.830)/cos/(41.950)=0.067kN/m 水平加固杆采用42.02.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为 0.024(11.830)/(21.950)=0.011kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转

41、扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.145kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.400kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.184kN，1.184kN 第2榀门架两端点力3.316kN，3.316kN 第3榀门架两端点力3.316kN，3.3

42、16kN 第4榀门架两端点力1.184kN，1.184kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 6.632kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.400kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 6.632kN； H 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。 经计算得到，N = 1.20.4009.480+6.632=11.185kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.19kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

43、一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.060.669=60.669kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!(四) 5.95米梁模板门式脚手架支撑计算书 计算的脚手架搭设高度为5.95米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用42.02.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽