银溪墅府C5塔吊基础施工方案修改

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1、特房银溪墅府C5地块塔吊基础施工方案厦门特房建设工程集团有限公司2014年9月一、 工程概况：工程名称：银溪墅府C5地块项目建设地点：厦门市同安区。建设单位：厦门特房滨海房地产有限公司代建单位： 设计单位：厦门合道工程设计集团有限公司监理单位：厦门基业衡信咨询有限公司地勘单位：厦门华岩勘测设计有限公司施工单位：厦门特房建设工程集团有限公司工程规模：总建筑面积127175.557平方米；占地面积33791.418平方米；其中底下一层，地下建筑面积27023.615平方米；地上建筑面积100151.942平方米，地上建筑总层数及总高度见下表： 建 筑 物1#楼2#楼3#楼4#楼5#楼计容建筑面积（

2、）184152565326384246682694层数233232322建筑高度H1（m）70.6097.6097.6097.6014.525建筑高度H2（m）76.75103.75103.75103.7517.65二、塔吊选用及位置选定1、根据现场情况，在本项目1#5#楼及地下室施工区域布置塔吊4台，考虑到塔吊工作范围及其基础承台须避开地下室承台、地梁、地下室顶板框架梁，塔吊位置布置如下：1#塔吊位于1-5轴1-11轴交1-A轴D3-J轴，坐标位置为X= ，Y= ；2#塔吊位于2-23轴2-27轴交2-A轴D3-J轴，坐标位置为X= ，Y= ；3#塔吊位于3-29轴3-33轴交3-A轴3S-

3、A轴，坐标位置为X= ， ；4#塔吊位于D2-2轴D2-3轴交D1-OE轴，坐标位置为X= ， 。塔吊基础管桩施工前，桩基定位需项目部相关负责人确认复核无误后再安排施工。2、选用4台QTZ80塔式起重机，由长沙京龙工程机械有限公司生产，型号为Q6013，塔机独立自由高度46m，最大回转半径60m，最大起重量分别为60kN， 为保证工程施工垂直运输的需要，个别塔臂覆盖范围达不到的地方，将根据各栋的施工需要使用移动的汽车吊进行钢筋、模板、钢管等材料的垂直运输，既确保安全又满足施工需要。三、 编制依据：1、厦门经济特区房地产开发集团有限公司特房 银溪墅府C5地块项目岩土工程详细勘察报告书；2、QTZ

4、80(6013)自升塔式起重机使用说明书；3、地基基础设计规范（GB50007-2011）；4、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；5、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGG/T187-2009）；6、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；6、建筑工程施工计算手册和其他相关资料。四、 工程地质概况：根据厦门华岩勘测设计有限公司地质勘察院提供的特房2011TP05（C5地块）岩土工程勘察报告书来看，该区域在自然地面下分布有：1素填土、2填砾砂、1淤泥质土、2粉质粘土、砂砾、残积砾质粘性土、全风化花岗岩、砂砾状强风化花岗岩。具体的土层分布及参数见计算书。其勘探点平面布置图与设

5、计院提供的总平面定位图进行核对。1、1#塔吊位置位于1717剖面线中的ZK5钻孔附近，该区域在自然地面下分布有：人工填土、砂 1淤泥质土砂砾、残积砂质粘性土、全风化花岗岩、砂砾状强风化花岗岩。该位置地下水稳定水位标高大致为5.2m（黄海高程）。2、2#塔吊位置位于2727剖面线中的ZK24钻孔附近，该区域在自然地面下分布有：人工填土、1淤泥质土砂砾、砂砾状强风化花岗岩。该位置地下水稳定水位标高大致为7.4m（黄海高程）。3、4#塔吊位置位于1717剖面线中的ZK35钻孔之间，该区域在自然地面下分布有：人工填土、砂 1淤泥质土砂砾、残积砂质粘性土、全风化花岗岩、砂砾状强风化花岗岩。该位置地下水稳

6、定水位标高大致为4.5m（黄海高程）。4、3#塔吊位置位于2828剖面线中的ZK51钻孔附近，该区域在自然地面下分布有：人工填土、砂 1淤泥质土2粉质粘土砂砾、残积砂质粘性土、全风化花岗岩、砂砾状强风化花岗岩。该位置地下水稳定水位标高大致为5.0m（黄海高程）。五、 塔吊基础选用：塔吊基础采用整体钢筋砼基础，根据塔吊说明书、地勘报告、基础位置和底标高进行选用，本工程选用地脚螺栓固定式地基基础，详见附页QTZ80(6013)自升塔式起重机使用说明书。根据现场实际情况，1#、2#塔吊基础顶标高设在地下室底板底标高处；3#、4#塔吊基础顶标高设在地下室底板顶标高处；。1、设计依据1）根据设计图“地下

7、室底板配筋图（二）”：1#楼塔吊基础位置底板顶标高为黄海高程2.45；未注明底板厚度为400mm。2) 根据设计图“地下室底板配筋图（二）”：2#楼塔吊基础位置底板顶标高为黄海高程3.05；未注明底板厚度为400mm。3）根据设计图“地下室底板配筋图（二）”：4#楼塔吊基础位置底板顶标高为黄海高程2.45；未注明底板厚度为400mm。4）根据设计图“地下室底板配筋图（二）”：3#楼塔吊基础位置底板顶标高为黄海高程2.45；未注明底板厚度为400mm。2、塔吊基础底标高1）、1#塔吊基础底标高=地下室底板顶标高底板厚度塔吊承台厚0.1=2.450.4（1.350+0.1）0.1=0.5M(黄海高

8、程)；2）、2#塔吊基础底标高=地下室底板顶标高底板厚度塔吊承台厚0.1=3.050.4（1.350+0.1）0.1=1.1M(黄海高程)；3）、4#塔吊基础底标高=地下室底板顶标高塔吊承台厚0.1=2.451.350.1=1.0M(黄海高程)；4）、3#塔吊基础底标高=地下室底板顶标高塔吊承台厚0.1=2.451.350.1=1.0M(黄海高程)；3、塔吊地基承载力1）根据地勘报告，1#塔吊承台底标高为黄海标高0.5m，位置位于1717剖面线中ZK5钻孔的填砂层（详见地勘报告工程地质剖面图），该土层地基承载力特征值为130KPA（详见地勘报告第13页），不能满足塔机基础的基本要求0.2MPA

9、地耐力（详见塔机使用说明书）。因现场塔吊承台尺寸为500050001350，因此考虑采用桩基承台，采用PHC500-125-AB型锤击预应力高强混凝土管桩，桩长15m且进入砂砾状强风化花岗岩1m(根据地勘报告，有效桩长约为15m)，计算过程详见计算书。2）根据地勘报告，2#塔吊承台底标高为黄海标高1.1m，位置位于2727剖面线中ZK24钻孔的素填土层（详见地勘报告工程地质剖面图），该土层地基承载力特征值为80KPA（详见地勘报告第13页），不能满足塔机基础的基本要求0.2MPA地耐力（详见塔机使用说明书）。因现场塔吊承台尺寸为500050001350，因此考虑采用桩基承台，采用PHC500-

10、125-AB型锤击预应力高强混凝土管桩，桩长15m且进入砂砾状强风化花岗岩3m(根据地勘报告，有效桩长约为13m)，计算过程详见计算书。3）根据地勘报告，4#塔吊承台底标高为黄海标高1.0m，位置位于1717剖面线中ZK35钻孔的淤泥质土层（详见地勘报告工程地质剖面图），该土层地基承载力特征值为60KPA（详见地勘报告第13页），不能满足塔机基础的基本要求0.2MPA地耐力（详见塔机使用说明书）。因现场塔吊承台尺寸为500050001350，因此考虑采用桩基承台，采用PHC500-125-AB型锤击预应力高强混凝土管桩，桩长15m且进入砂砾状强风化花岗岩3m(根据地勘报告，有效桩长约为13m)

11、，计算过程详见计算书。4）根据地勘报告，3#塔吊承台底标高为黄海标高1.0m，位置位于2828剖面线中ZK51钻孔的淤泥质土层（详见地勘报告工程地质剖面图），该土层地基承载力特征值为60KPA（详见地勘报告第13页），不能满足塔机基础的基本要求0.2MPA地耐力（详见塔机使用说明书）。因现场塔吊承台尺寸为500050001350，因此考虑采用桩基承台，采用PHC500-125-AB型锤击预应力高强混凝土管桩，桩长15m且进入全风化花岗岩6m(根据地勘报告，有效桩长约为15m)，计算过程详见计算书。六、 塔吊基础施工要求：1、塔吊基础在地下室开挖前先行施工，在地下室底板施工时3#、4#楼位置不留

12、施工缝，塔吊与地下室顶、底板连接处，应采取以下措施，避免地下室顶、底板出现渗、漏水现象，预留的钢筋应采取有效保护措施，避免钢筋锈蚀。1）、底板处在固定支腿上焊接止水钢板，在塔吊基础顶面同底板一样做防水层，防止底板渗水；2）、塔身穿过地下室顶板，按规范要求留置后浇区域，设置加强筋，按设计后浇带要求设置止水钢板，待塔吊拆除后按设计后浇带的要求浇筑砼，在施工缝处做加强防水层，防止顶板出现渗漏水现象。3）、在顶板塔吊四周做100高反口，并用定型模板覆盖，防止雨水流入，防止钢筋锈蚀。2、塔吊与地下室顶板连接处，避开顶板梁（特别是框架梁），并采取有效的支撑措施（所在跨模板及支撑不能拆除），待塔吊拆除后，顶

13、板浇捣后，方可拆除。3、基础施工时，要求定位准确，尺寸符合要求，基础砼一次浇捣完毕。4、固定支腿要求预埋准确，相对位移不得大于5mm，施工时，要严格按照塔吊设计说明书操作。5、施工时要求对螺杆的螺纹进行保护，将螺杆外露螺纹部分抹上黄油，裹上包装袋，并用细铁丝扎紧，安装前再将包装袋拆除。6、砼施工时，塔吊固定支腿及砼顶标高应水平一致。7、承台砼标号按规定不小于C30进行，应取三组试块进行强度试验，确保基础砼强度不低于规定强度时，方可进行塔吊组装安装。8、基础施工完后，砼必须浇水养护不少于一周，砼强度完全达到要求后安装塔吊，同时要求对基础回填土，以增强其抗倾覆能力。9、其余严格按照QTZ80(60

14、13)自升塔式起重机使用说明书要求及相关规范规定进行施工。1#塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ80塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1132kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=2360kN.m塔吊计算高度:H=90m塔身宽度:B=1.8m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C30保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.5

15、m桩间距:a=4.0m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:15m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.25m计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 承台受浮力：Flk=550.8510=212.5kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 =1.20.690.351.8=0.52kN/m

16、b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.5290.00=46.92kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.546.9290.00=2111.27kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.631.951.390.35=1.24kN/m2 =1.21.240.351.80=0.94kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.9490.00=84.17kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.584

17、.1790.00=3787.67kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+0.9(1132+2111.27)=5278.94kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+3787.67=6147.67kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+843.75)/4=410.94kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75)/4+(6147.67+84.171.35)/5.66=1517.96kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(

18、800+843.75-212.5)/4-(6147.67+84.171.35)/5.66=-749.21kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+843.75+60)/4=425.94kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75+60)/4+(5278.94+46.921.35)/5.66=1370.47kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75+60-212.5)/4-(5278.94+46.921.35)/5.66=-571.72kN四. 承台受弯计算1. 荷载

19、计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+60)/4+1.35(5278.94+46.921.35)/5.66=1565.37kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+60)/4-1.35(5278.94+46.921.35)/5.66=-984.87kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4+1.35(6147.67+84.171.35)/5.66=1

20、764.48kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4-1.35(6147.67+84.171.35)/5.66=-1224.48kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21764.481.10=3881.85kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-1224.481.10=-2693.85kN

21、.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=3881.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0321 =1-(1-20.0321)0.5=0.0327 s=1-0.0327/2=0.9837 As=3881.85106/(0.98371300.0300.0)=10118.7mm2顶部配筋

22、计算: s=2693.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0223 =1-(1-20.0223)0.5=0.0225 s=1-0.0225/2=0.9837 As=2693.85106/(0.98871300.0300.0)=6986.1mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=1764.48kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.430N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000m

23、m； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351517.96=2049.24kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强

24、度设计值，fc=35.9N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=147262mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-1011.43kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=3371.428mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为295mm2综上所述，全部纵向钢筋面积295mm2八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=425.94kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1517.96kN桩

25、基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.57m； Ap桩端面积,取Ap=0.20m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称12502000填砂22301000淤泥质土33856000砂砾45755600残积砂质粘性土53907000全风化花岗岩61011011000砂砾状强风化花岗岩由于桩的入土深度为15m,所以桩端是在第5层

26、土层。最大压力验算: Ra=1.57(225+215+342.5+537.5+345)+35000.20=1519.75kN由于: Ra = 1519.75 Qk = 425.94,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1823.70 Qkmax = 1517.96,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-749.21kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=1.57(0.750250+0.7502

27、30+0.750385+0.750575+0.750390)=1272.346kN Gp=0.196(1525-1510)=44.179kN由于: 1272.35+44.18 = 749.21，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！2#塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: QTZ80塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1132kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=2360kN.m塔吊计算高度:H=115m塔身宽度:B=1.8m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级

28、:C30保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.5m桩间距:a=4.0m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:15m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.25m计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 承台受浮力：Flk=550.8510=212.5kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷

29、载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 =1.20.690.351.8=0.52kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.52115.00=59.95kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.559.95115.00=3447.10kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.631.951.390.35=1.24kN/m2 =1.21.240.351.

30、80=0.94kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.94115.00=107.55kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.5107.55115.00=6184.19kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+0.9(1132+3447.10)=6481.19kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+6184.19=8544.19kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+843.75)/4=410.94kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(M

31、k+Fvkh)/L =(800+843.75)/4+(8544.19+107.551.35)/5.66=1947.25kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75-212.5)/4-(8544.19+107.551.35)/5.66=-1178.50kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+843.75+60)/4=425.94kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75+60)/4+(6481.19+59.951.35)/5.66=1586.14kN Qkmin=(Fk+G

32、k+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75+60-212.5)/4-(6481.19+59.951.35)/5.66=-787.39kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+60)/4+1.35(6481.19+59.951.35)/5.66=1856.53kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+60)/4-1.35(6481.19+59.951.3

33、5)/5.66=-1276.03kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4+1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=2344.02kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4-1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=-1804.02kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i

34、桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=22344.021.10=5156.85kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-1804.021.10=-3968.85kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=5156.85106/(1.00014.3005000.00013002)

35、=0.0427 =1-(1-20.0427)0.5=0.0436 s=1-0.0436/2=0.9782 As=5156.85106/(0.97821300.0300.0)=13517.6mm2顶部配筋计算: s=3968.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0328 =1-(1-20.0328)0.5=0.0334 s=1-0.0334/2=0.9782 As=3968.85106/(0.98331300.0300.0)=10349.4mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=2344.02kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第

36、6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.430N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2

37、条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351947.25=2628.79kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.9N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=147262mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-1590.97kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=5303.247mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为295mm2综上所述，全部纵向钢筋面积295mm2八.

38、桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=425.94kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1947.25kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.57m； Ap桩端面积,取Ap=0.20m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称1

39、4302000人工填土23301000淤泥质土33755600砂砾41511011000砂砾状强风化花岗岩由于桩的入土深度为15m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算: Ra=1.57(415+315+337.5+555)+55000.20=1853.54kN由于: Ra = 1853.54 Qk = 425.94,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 2224.25 Qkmax = 1947.25,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-1178.50kN桩基竖

40、向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=1.57(0.750430+0.750330+0.750375+0.7505110)=1199.697kN Gp=0.196(1525-1510)=44.179kN由于: 1199.70+44.18 = 1178.5，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！4#塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: QTZ80塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1132kN.m非

41、工作状态下塔身弯矩:M=2360kN.m塔吊计算高度:H=115m塔身宽度:B=1.8m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C30保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.5m桩间距:a=4.0m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:15m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.25m计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 承台受浮力：Flk=550.

42、8510=212.5kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 =1.20.690.351.8=0.52kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.52115.00=59.95kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.559.95115.00=3447.10kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本

43、地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.631.951.390.35=1.24kN/m2 =1.21.240.351.80=0.94kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.94115.00=107.55kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.5107.55115.00=6184.19kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+0.9(1132+3447.10)=6481.19kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+6184.19=8544.19kN.m三. 桩竖向力计算非

44、工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+843.75)/4=410.94kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75)/4+(8544.19+107.551.35)/5.66=1947.25kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75-212.5)/4-(8544.19+107.551.35)/5.66=-1178.50kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+843.75+60)/4=425.94kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(8

45、00+843.75+60)/4+(6481.19+59.951.35)/5.66=1586.14kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+843.75+60-212.5)/4-(6481.19+59.951.35)/5.66=-787.39kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+60)/4+1.35(6481.19+59.951.35)/5.66=1856.53kN最大拔力 Ni=1.35(F

46、k+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+60)/4-1.35(6481.19+59.951.35)/5.66=-1276.03kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4+1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=2344.02kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4-1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=-1804.02kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截

47、面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=22344.021.10=5156.85kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-1804.021.10=-3968.85kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设

48、计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=5156.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0427 =1-(1-20.0427)0.5=0.0436 s=1-0.0436/2=0.9782 As=5156.85106/(0.97821300.0300.0)=13517.6mm2顶部配筋计算: s=3968.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0328 =1-(1-20.0328)0.5=0.0334 s=1-0.0334/2=0.9782 As=3968.85106/(0.98331300.0300.0)=10349.4

49、mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=2344.02kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.430N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故

50、可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351947.25=2628.79kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.9N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=147262mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-1590.97kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=5303

51、.247mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为295mm2综上所述，全部纵向钢筋面积295mm2八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=425.94kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1947.25kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.57m； Ap桩端面积,取Ap=0.20m2； li第i层土层

52、的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称13301000人工填土，砂25755600淤泥质土32907000全风化花岗岩41511011000砂砾状强风化花岗岩由于桩的入土深度为15m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算: Ra=1.57(315+537.5+245+555)+55000.20=2018.47kN由于: Ra = 2018.47 Qk = 425.94,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 2422.17 Qkmax = 1947.25,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据

53、塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-1178.50kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=1.57(0.750330+0.750575+0.750290+0.7505110)=1447.097kN Gp=0.196(1525-1510)=44.179kN由于: 1447.10+44.18 = 1178.5，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！3#塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信

54、息塔吊型号: QTZ80塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1132kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=2360kN.m塔吊计算高度:H=115m塔身宽度:B=1.8m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C30保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.5m桩间距:a=4.0m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:15m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.25m计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1)

55、 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 承台受浮力：Flk=550.8510=212.5kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 =1.20.690.351.8=0.52kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.52115.00=59.95kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.559

56、.95115.00=3447.10kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.631.951.390.35=1.24kN/m2 =1.21.240.351.80=0.94kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.94115.00=107.55kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.5107.55115.00=6184.19kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+0.9(1132+3447.10)=6481.19kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2360+6184.19=8544.19kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+843.75)/